CN103611602A - 一种锤式破碎机用三金属破碎锤及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明一种锤式破碎机用三金属破碎锤及其制备方法；属于金属材料热加工技术领域。本发明所述三金属破碎锤包括锤柄、锤头和结合层；所述锤柄和锤头之间设置结合层，通过熔渗热处理将结合层、锤柄、锤头固连成整体。然后通过淬火、中温回火得到三金属破碎锤。本发明将锤柄、锤头和结合层结合成一有机整体，实现了三者之间的冶金结合，显著地提高了界面结合强度，通过合理的热处理制度使得破碎锤具有细密金相组织，提高了破碎锤的硬度和韧性，也就提高了破碎锤的使用寿命。本发明符合高效低耗安全的现代化生产的需要，便于实现产业化。本发明制备工艺简单、操作方便、制备的破碎锤既耐磨又抗冲击。

Description

一种锤式破碎机用三金属破碎锤及其制备方法

技术领域

本发明涉及锤式破碎机配件及制备方法，特别是指一种锤式破碎机用三金属破碎锤及其制备方法；属于金属材料热加工技术领域。

背景技术

破碎锤是建材、矿山、冶金、化工、电力等行业使用的锤式破碎机上的关键配件，也是易损件。传统破碎锤多以高锰钢铸造或65Mn一体锻造而成，耐磨性远远不能适应高效低耗的现代化生产的需要，由于使用寿命短而导致频繁停机更换，降低了设备的运转率，导致生产成本激增，甚至很多砂石或矿山破碎线由于破碎锤的低寿命而导致频繁停产。

现在市场中使用的破碎锤有以下几种情况：1、整体采用韧性高的材料制成的破碎锤抗冲击，但是不耐磨。2、整体采用耐磨材料制成的破碎锤耐磨性优越，但是不抗冲击。长期以来破碎锤的质量问题一直困扰着生产单位，并且造成了钢铁资源的极大浪费。后来出现了双金属破碎锤，如授权公告号CN102000621A的中国发明专利公开了一种破碎机破碎锤，其包括锤柄和锤端，锤柄用钢板经切割和切削加工制作，锤端采用合金高铬铸铁经金属模复合铸造在锤柄上成整体破碎锤，在复合过程中镶铸硬质合金棒。这种破碎锤耐磨性大大改进；此方法的缺点是加工工艺十分繁琐，整体性能稳定性不够，尤其是由于没有冶金结合而界面结合强度很难达到理想的稳定状态，应用范围很窄，仅适用于破碎石英类岩石的破碎机，当应用在大型破碎机上，由于具有很大的冲击力，界面结合强度不够，很容易造成破碎锤从界面处断裂，从而破坏破碎设备的破碎室，导致设备报废或者对人员造成伤害，不能满足安全生产的需要，极大地限制了双金属破碎锤的应用范围。

授权公告号CN1307017C的中国发明专利公开了一种复合材料破碎锤及其铸造方法，首先采用电炉熔炼金属母体材料形成金属液，然后将WC颗粒与粘结剂混制成膏状并置于破碎锤模具的型腔的端面侧，烘干后形成预制层，启动立式离心铸造机控制其转速，然后进行金属液浇铸，浇铸完毕后将立式离心铸造机的转速提高，转动3～10min，停机冷却即可，此方法成型简单，由于复合材料层中陶瓷颗粒的高硬度与高耐磨性，保护了基体免于进一步磨损，但是通过此方法铸造的破碎锤用于某些大型粉碎设备时，需要承受物料强烈的冲击作用，同样由于没有冶金结合而界面结合强度低使得破碎锤在实际运行过程中往往发生复合材料与母体发生分离，造成破碎锤过早失效。

授权公告号CN102423799A的中国发明专利公开了一种原位合成钢结硬质合金铸造复合破碎锤的方法。其采用真空消失模铸造工艺，将Ti粉、石墨粉、W粉和金属粉末混合，加入粘结剂制成粉末涂料膏剂，填充在破碎锤铸件EPS泡沫塑料模型的工作部分补强沟槽或孔洞内，在浇注过程中，利用钢液的高温引发自蔓延合成反应，发生Ti+C→TiC和W+C→WC反应，形成TiC和WC基硬质合金相，钢液填充硬质相间隙得到原位合成碳化钛和碳化钨钢结硬质合金，硬质合金镶嵌在破碎锤工作部分钢基体内。此方法的缺点是由于硬质合金镶嵌在破碎锤工作部分钢基体内，两者没有充分熔接，界面结合强度仍然偏低，耐冲击性能有限。

申请公布号CN103056343A的中国发明专利公布了一种三金属复合铸造破碎机锤头生产工艺方法，它采用低合金钢或普通铸钢浇注成内部锤柄，并预热随后浇注成复合锤柄，再浇铸高铬铸铁制成三金属破碎机锤头，它在原双液双金属复合法的基础上，通过包覆法铸造出复合锤柄部位，再通过浇注高铬铸铁复合锤柄与锤端部位。它解决了锤柄具有较好耐磨性问题，但仍然没有解决耐冲击问题。

以上专利全部采用包覆法成型破碎锤。包覆法成型破碎锤由于锤柄事先做好，处于冷态，尽管浇铸温度达到了1400～1500℃,但没有保温时间而迅速冷却，使得锤头与锤柄的界面结合强度低，所以耐冲击能力差。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术之不足而提供一种耐磨性和抗冲击性能好、使用寿命长的锤式破碎机用三金属破碎锤及其制备方法。

本发明所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，包括锤柄、锤头和结合层；所述锤柄和锤头之间设置结合层，所述结合层通过熔渗热处理与锤柄、锤头的结合面结合而将锤柄和锤头固连成整体，所述锤柄选用耐冲击金属材料制备，所述锤头选用耐磨金属材料制备，所述结合层为韧性优异且熔化状态流动性好的金属材料。

本发明一种所述的锤式破碎机用三金属破碎锤，锤柄、锤头的结合面表面粗糙度Ra≤0.8。

本发明一种所述的锤式破碎机用三金属破碎锤，所述锤柄的材质选自ZG270-500、ZG310-570、ZG40Cr中的一种。

本发明所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，所述锤头的材质为高铬铸铁，所述高铬铸铁的牌号为KmTBCr15Mo或KmTBCr20Mo或KmTBCr26。

本发明所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，所述结合层的材质选自铜、银或铝合金中的一种；优选为紫铜，所述紫铜的牌号为T3。

本发明所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，所述结合层的厚度为1～1.5mm。

本发明一种锤式破碎机用三金属破碎锤的制造方法，包括下述步骤：

第一步：按设计的锤头、锤柄尺寸分别铸造锤头、锤柄，将锤头与锤柄结合面的表面加工至表面粗糙度Ra≤0.8；

第二步：按锤头、锤柄结合面处的尺寸、形状加工结合层；

第三步：将锤头在下、锤柄在上、结合层置于两者之间，平齐周边后平稳地铅垂放置，并用夹具夹紧；所述夹具上设置有用于卡紧锤头和锤柄结合处的卡箍；卡箍用于卡紧锤头和锤柄结合处周围，防止结合层高温熔渗时可能过多地流至锤头和锤柄的侧围；

第四步：在保护气氛下进行熔渗；所述熔渗采用匀速升温、梯级保温工艺，熔渗时，控制升温速率为45～50℃/h，按照设定的升温速率先升温至380～420℃，保温2～3h后升温至580～620℃并保温2～3h，然后升温至780～820℃，保温2～3h，最后升温至1080～1120℃保温3～8h，随炉冷却至400℃后出炉自然空冷至室温，得到整体破碎锤。

本发明一种锤式破碎机用三金属破碎锤的制造方法，所述保护气氛为氮气、氩气、氢气、真空保护气氛中的任意一种。

本发明所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤的制造方法，将整体破碎锤置于加热炉中，控制升温速率为45～50℃/h，按照设定的升温速率先升温至380～420℃，保温2～3h后升温至580～620℃并保温2～3h，然后升温至780～820℃，保温2～3h，再升温至920～1050℃,保温3～8小时，出炉，鼓风冷却至400℃后，自然冷却至室温得到淬火后的破碎锤，然后将淬火后的破碎锤加热至400～450℃,保温4～6小时，随炉冷却得到三金属破碎锤成品。鼓风冷却时采用的鼓风机设备为符合JB/T2294-1999要求的高效轴流低噪音管道风机，其型号为5G-4，风量为9300m³/h，风压为196Pa。

原理和优势：

熔渗就是用熔点比制品低的金属或合金于熔融状态下在无外力作用下借助浸润现象导致的毛细管压力自发进入制品微细孔隙的工艺方法。金属熔体的表面能通常为10³mJ/m²量级，若该熔体对制品的浸润角为零，在与制品接触时，由于所受到的毛细管压力达数百个大气压，这一压力足以使该熔体能自发渗入并充满制品中所有的孔隙。钢铸件内部具有无数相互连通的微细孔隙，而且铜合金与铸钢具有较小的浸润角，在高温下于保护气氛中实现熔体在熔融状态下能顺利扩散渗入铸件。

本发明将结合层置于表面粗糙度Ra≤0.8的锤柄和锤头之间，垂直叠合放置在高温气体（氩气）保护加热炉中的专用夹具上整体加热，经非焊接式的熔渗热处理后再中温回火，解决了现有技术中破碎锤的耐磨性与抗冲击韧性不能兼顾的难题。通过整体程序加热，经非焊接式的熔渗热处理使得锤柄、锤头、结合层之间的界面结合强度大大地提高，从而达到同时提升破碎锤耐磨性与抗冲击韧性的目的，其原因分析如下：

本发明所用锤柄、锤头均为相对稀疏的铸造组织；锤柄采用韧性好，强度高，抗冲击能力强的材料，锤头采用耐磨性非常好的材料，结合层选用流动性好且具有优异柔韧性的金属材料，控制锤柄、锤头的表面粗糙度Ra≤0.8，这有利于锤柄和锤头本身的贴合以及结合层合金元素熔渗到锤柄、锤头中，从而达到提高界面结合强度的目的；采用整体程序加热，按40～50℃/h的升温速率，先升温至380～420℃，保温2～3h后升温至580-620℃保温2～3h，再升温至780～820℃保温2～3h之后熔渗热处理时升温至1080～1120℃保温3～8h，随炉冷却至400℃后出炉自然空冷至室温；淬火热处理时升温至920～1050℃，保温3～8小时，出炉，鼓风冷却至400℃后，自然冷却至室温得到淬火后的破碎锤；严格控制升温的速率是为了避免升温过程中发生组织开裂，在380～420℃和580～620℃分别保温2～3h是为了更好的控制升温速率，同时为结合层中的元素扩散提供足够的时间，这有利于结合层与锤头、锤柄的联合，在780～820℃温度保温有利于锤柄、锤头的奥氏体组织转变充分，这有利于提高破碎锤的性能，在该温度下保温，有利于加快结合层中的元素扩散，也有利于结合层与锤头、锤柄的联合；在1080～1120℃保温3～8h，当温度达结合层的熔化温度时，由于结合层的熔体与高铬铸铁和普通铸钢具有较小浸润角在无外力作用下借助浸润现象导致的毛细管压力自发向锤柄、锤头微细铸造孔隙扩散、渗透，并与锤柄、锤头中的元素形成新的合金，随着时间的延长，实现了液态结合层充分熔渗填充铸件疏松组织缝隙中，此时也就完成了结合层与锤头、锤柄的冶金结合。整体破碎锤置于加热炉中再次采用匀速升温、梯级保温工艺加热至920～1050℃，保温3～8小时，出炉，鼓风冷却至400℃，使溶有充足碳原子的奥氏体快冷到马氏体开始转变的临界温度Ms点以下，再自然冷却至室温使得奥氏体尽可能多的转变成马氏体，这样就获得了高的硬度值。当结合层采用铜时，由于铜是面心立方晶格类型，在熔渗过程中，锤头和锤柄可以往铜中补充适当的铁、铬、锰、镍、钴等其他合金原子，这样一来就可以大量减少结合层与锤柄铸钢层及锤头耐磨层结合界面上的晶格畸变和位错塞集，从而极大的提高了破碎锤的稳定性和整体断裂韧性。由于由奥氏体面心结构的晶胞转变成马氏体体心结构的晶胞时体积的膨胀而存在淬火组织内应力，所以需要将淬火后的破碎锤进行中温回火热处理。中温回火时控制温度为400℃～450℃、时间为4～6小时，随炉冷却；回火处理使淬火后的马氏体得到回火的同时还伴随有残余奥氏体的转变，这样既消除了淬火后遗存在破碎锤锤头部位的组织内应力，又使其组织晶粒相对细小，晶界无未熔碳化物项，从而达到提高硬度和增强韧性的目的，因此破碎锤的综合机械性能得到有效提高。这也就达到了耐磨性和冲击韧性双高的目的。

由于选材合理、加工工艺控制得当，使得锤柄、锤头和结合层结合成一有机整体，形成冶金结合，界面结合强度高，同时也使得破碎锤具有细密金相组织，这样就大大提高了破碎锤的使用寿命，特别是在大型破碎机上有更突出的效果，适合高效低耗的现代化生产的需要。

附图说明

图1为本发明涉及的破碎锤主视图。

图2为本发明涉及的破碎锤剖视图。

图中标号对应：1-锤柄，2-锤头，3-结合层。

具体实施方式

以下结合附图和具体实施方式对本发明做进一步说明。

实施例1

参见图1和图2，本具体实施例提供的破碎锤由锤柄1、锤头2和结合层3三个部分组成，并且该三个部分分别采用三种不同性质的金属，其中锤柄1材质采用韧性好的铸钢ZG270-500，其合金元素含量参见表1；锤头2材质采用耐磨的高铬铸铁，具体为KmTBCr15Mo，其合金元素含量参见表2；结合层3采用高温熔渗性能好和柔韧性优越的T3铜，其厚度为1.1mm。

表1

化学成分	C	Si	Mn	P≤
					范围	0.4	0.50	0.9	0.035
化学成分	S≤	Cr	Mo	Ni
					范围	0.035	0.35	0.20	0.30

表2

化学成分	C	Mn	Si	Ni	Cr
						范围	2.8	≤2.0	≤1.2	≤2.5	18
化学成分	Mo	Cu	S	P	稀土
						范围	≤3.0	≤1.2	≤0.10	≤0.06	1.3

本实施例的具体制造工艺如下，首先将锤柄1和锤头2铸造好以后，通过精密机械加工，将锤柄1与锤头2的接合面磨削平整，并且表面粗糙度Ra≤0.8，这有利于锤柄1和锤头2本身的贴合以及结合层合金元素高温熔渗到锤柄1、锤头2中，从而达到提高界面结合强度的目的。同时，将结合层3加工成与锤柄1和锤头2接合处相匹配的形状和尺寸利于高温熔渗成型。

将锤头1在下、锤柄2在上、结合层3置于两者之间，平齐周边后平稳地铅垂放置于高温氩气保护加热炉中的专用夹具上并夹紧；夹具上设置有卡箍用于卡紧锤头1和锤柄2结合处周围，防止结合层高温熔渗时可能过多地流出至锤头和锤柄的侧围；按熔渗热处理工艺进行熔渗，其中熔渗热处理工艺参见表3。

表3

这样工艺安排的理由是：为避免升温过程中组织开裂发生，升温速率控制为45℃/h。400℃和600℃温度保温利于更好地控制升温速率。800℃温度保温利于奥氏体组织充分转变。1080℃温度保温利于铜充分熔渗填充铸件疏松组织缝隙。

高温熔渗一定时间后，锤柄1、结合层3和锤头2冶金结合成一个有机整体。随炉冷却至400℃后出炉自然空冷至室温。

之后，整体破碎锤置于加热炉中再次采用匀速升温、梯级保温工艺加热至970℃,保温5小时后，出炉，鼓风冷却至400℃后，自然冷却至室温，得到淬火后的整体破碎锤。

将淬火后的整体破碎锤置于加热炉中经420℃中温回火5小时后随炉冷却至室温，得到可投入生产使用的成品。

至此，实施例1涉及的三金属破碎锤已完全制成。

经检测，实施例1的三金属破碎锤锤头部分硬度为HRC64，冲击韧性27J/cm²。

实施例2

参见图1和图2，本具体实施例提供的破碎锤由锤柄1、锤头2和结合层3三个部分组成，并且该三个部分分别采用三种不同性质的金属，其中锤柄1材质采用韧性好的铸钢ZG310-570，其合金元素含量参见表4；锤头2材质采用耐磨的高铬铸铁，具体为KmTBCr20Mo，其合金元素含量参见表5；结合层3采用高温熔渗性能好和柔韧性优越的T3铜，其厚度为1.2mm。

表4

化学成分	C	Si	Mn	P≤
					范围	0.5	0.60	0.9	0.04
化学成分	S≤	Cr	Mo	Ni
					范围	0.04	0.35	0.2	0.3

表5

化学成分	C	Mn	Si	Ni	Cr
						范围	2.8	≤2.0	≤1.2	≤2.5	22.0
化学成分	Mo	Cu	P	S	稀土
						范围	≤3.0	≤1.2	≤0.10	≤0.06	1.3

本实施例的具体制造工艺如下，首先将锤柄1和锤头2铸造好以后，通过精密机械加工，将锤柄1与锤头2的接合面磨削平整，并且表面粗糙度Ra≤0.8，这有利于锤柄1和锤头2本身的贴合以及结合层合金元素高温熔渗到锤柄1、锤头2中，从而达到提高界面结合强度的目的。同时，将结合层3加工成与锤柄1和锤头2接合处相匹配的形状和尺寸利于高温熔渗成型。

将锤头1在下、锤柄2在上、结合层3置于两者之间，平齐周边后平稳地铅垂放置于高温氩气保护加热炉中的专用夹具上并夹紧；夹具上设置有卡箍用于卡紧锤头1和锤柄2结合处周围，防止结合层高温熔渗时可能过多地流出至锤头和锤柄的侧围；按熔渗热处理工艺进行熔渗，其中熔渗热处理工艺参见表6。

表6

这样工艺安排的理由是：为避免升温过程中组织开裂发生，升温速率控制为48℃/h。380℃和580℃温度保温利于更好地控制升温速率。780℃温度保温利于奥氏体组织充分转变。1100℃温度保温利于铜充分熔渗填充铸件疏松组织缝隙。

高温熔渗一定时间后，锤柄1、结合层3和锤头2冶金结合成一个有机整体。随炉冷却至400℃后出炉自然空冷至室温。

之后，整体破碎锤置于加热炉中再次采用匀速升温、梯级保温工艺加热至1020℃,保温5小时后，出炉，鼓风冷却至400℃，然后自然冷却至室温，得到淬火后的整体破碎锤。

然后将淬火后的整体破碎锤置于加热炉中经450℃中温回火4小时得到可投入生产使用的成品。

至此，实施例2涉及的三金属破碎锤已完全制成。

经检测，实施例2的三金属破碎锤锤头部分硬度为HRC65，冲击韧性25J/cm²。

实施例3

参见图1和图2，本具体实施例提供的破碎锤由锤柄1、锤头2和结合层3三个部分组成，并且该三个部分分别采用三种不同性质的金属，其中锤柄1材质采用韧性好的铸钢ZG40Cr，其合金元素含量参见表7；锤头2材质采用耐磨的高铬铸铁，具体为KmTBCr26，其合金元素含量参见表8，；结合层3采用高温熔渗性能好和柔韧性优越的T3铜，其厚度为1.3mm。

表7

表8

本实施例的具体制造工艺如下，首先将锤柄1和锤头2铸造好以后，通过精密机械加工，将锤柄1与锤头2的接合面磨削平整，并且表面粗糙度Ra≤0.8，这有利于锤柄1和锤头2本身的贴合以及结合层合金元素高温熔渗到锤柄1、锤头2中，从而达到提高界面结合强度的目的。同时，将结合层3加工成与锤柄1和锤头2接合处相匹配的形状和尺寸利于高温熔渗成型。

将锤头1在下、锤柄2在上、结合层3置于两者之间，平齐周边后平稳地铅垂放置于高温氩气保护加热炉中的专用夹具上并夹紧；夹具上设置有卡箍用于卡紧锤头1和锤柄2结合处周围，防止结合层高温熔渗时可能过多地流出至锤头和锤柄的侧围；按熔渗热处理工艺进行熔渗，其中熔渗热处理工艺参见表9。

表9

这样工艺安排的理由是：为避免升温过程中组织开裂发生，升温速率控制为49℃/h。420℃和620℃温度保温利于更好地控制升温速率。820℃温度保温利于奥氏体组织充分转变。1120℃温度保温利于铜充分熔渗填充铸件疏松组织缝隙。

高温熔渗一定时间后，锤柄1、结合层3和锤头2冶金结合成一个有机整体。随炉冷却至400℃后出炉自然空冷至室温。

之后，整体破碎锤置于加热炉中再次采用匀速升温、梯级保温工艺加热至1030℃,保温5小时后，出炉，鼓风冷却至400℃，然后自然冷却至室温，得到淬火后的整体破碎锤。

将淬火后的整体破碎锤置于加热炉中经400℃中温回火6小时得到可投入生产使用的成品。

至此，实施例3涉及的三金属破碎锤已完全制成。

经检测，实施例3的三金属破碎锤锤头部分硬度为HRC65，冲击韧性22J/cm²。

一般双金属复合破碎锤锤头部分的机械性能为：硬度HRC58～61，冲击韧性4～6J/cm²。

将以上实施例所得的产物的机械性能与一般双金属复合破碎锤锤头部分的机械性能比较可知，采用本发明制造的三金属破碎锤锤头比一般双金属复合破碎锤锤头部分的硬度高HRC4～6，冲击韧性是一般双金属复合破碎锤锤头部分的5～7倍。

以上所述，仅为本发明的具体实施方式。本发明的保护范围并不局限于此，任何熟知本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应该以权利要求所界定的保护范围为准。

Claims (10)

1.一种锤式破碎机用三金属破碎锤，其特征在于：所述三金属破碎锤包括锤柄、锤头和结合层；所述锤柄和锤头之间设置结合层，所述结合层通过熔渗热处理与锤柄、锤头的结合面结合而将锤柄和锤头固连成整体，所述锤柄选用耐冲击金属材料制备，所述锤头选用耐磨金属材料制备，所述结合层为韧性优异且熔化状态流动性好的金属材料。

2.根据权利要求1所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，其特征在于：锤柄、锤头的结合面表面粗糙度Ra≤0.8。

3.根据权利要求1所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，其特征在于：所述锤柄的材质选自ZG270-500、ZG310-570、ZG40Cr中的一种。

4.根据权利要求1所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，其特征在于：所述锤头的材质为高铬铸铁，所述高铬铸铁的牌号为KmTBCr15Mo或KmTBCr20Mo或KmTBCr26。

5.根据权利要求1所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，其特征在于：所述结合层的材质选自铜、银或铝合金中的一种。

6.根据权利要求1所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，其特征在于：所述结合层的材质为紫铜，所述紫铜的牌号为T3。

7.根据权利要求1所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤，其特征在于：所述结合层的厚度为1～1.5mm。

8.一种制备如权利要求1-7任意一项所述的锤式破碎机用三金属破碎锤的方法，其特征在于包括下述步骤：

第一步：按设计的锤头、锤柄尺寸分别铸造锤头、锤柄，将锤头与锤柄结合面的表面加工至表面粗糙度Ra≤0.8；

第二步：按锤头、锤柄结合面处的尺寸、形状加工结合层；

第三步：将锤头在下、锤柄在上、结合层置于两者之间，平齐周边后平稳地铅垂放置，并用夹具夹紧；所述夹具上设置有用于卡紧锤头和锤柄结合处的卡箍；

第四步：在保护气氛下进行熔渗；所述熔渗采用匀速升温、梯级保温工艺，熔渗时，控制升温速率为45～50℃/h，按照设定的升温速率先升温至380～420℃，保温2～3h后升温至580～620℃并保温2～3h，然后升温至780～820℃，保温2～3h，最后升温至1080～1120℃保温3～8h，随炉冷却至400℃后出炉自然空冷至室温，得到整体破碎锤。

9.根据权利要求8所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤的制备方法，其特征在于：所述保护气氛为氮气、氩气、氢气、真空保护气氛中的一种。

10.根据权利要求8所述的一种锤式破碎机用三金属破碎锤的制备方法，其特征在于：将整体破碎锤置于加热炉中，控制升温速率为45～50℃/h，按照设定的升温速率先升温至380～420℃，保温2～3h后升温至580～620℃并保温2～3h，然后升温至780～820℃，保温2～3h，再升温至920～1050℃,保温3～8小时，出炉，鼓风冷却至400℃后，自然冷却至室温得到淬火后的破碎锤，然后将淬火后的破碎锤加热至400～450℃,保温4～6小时，随炉冷却得到成品。

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