CN106825511A - 一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺 - Google Patents

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陈焕
张福全
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Abstract

本发明公开了一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，包括如下步骤：选取KmTBCr26材料，将其熔融后浇铸成打击部件，且在浇铸所得的该打击部件的上表面呈现一燕尾形凸起；待该打击部件自然冷却后，进行打磨处理，随后将其固定至砂箱型腔的底部，随后选用ZG35材料作为母体材料，将其投入高温熔炉内高温熔融成金属液，将金属液迅速浇注至固定有打击部件的砂箱型腔内，待结合冷却后得到锤头初品，再对锤头初品进行打磨处理，随后装入高温炉内进行热处理，最终得到双金属复合破碎机锤头，通过上述方式，本发明能够大幅提高产品的硬度、耐冲击性以及耐磨性能，使用寿命更加长久。

Description

一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺
技术领域
本发明涉及合金铸造技术领域，特别涉及一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺。
背景技术
锤式破碎机是建材、冶金、化肥等工业部门广泛使用的生产设备，而锤头是消耗量很大的易磨损件，锤头是工作表面与物料接触，产生高应力磨损，由于被破碎物料一般是岩石、金属矿石等坚硬物体，零件的磨损是比较严重的，而目前市面上普通的高锰钢锤头或高锰钢加堆焊锤头使用寿命普遍偏短，更换频率高，维修成本高。
发明内容
本发明主要解决的技术问题是提供一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，能够大幅提高产品的硬度、耐冲击性以及耐磨性能，使用寿命更加长久。
为解决上述技术问题，本发明采用的一个技术方案是：提供一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，所述双金属复合破碎机锤头包括：母体以及位于所述母体下方的打击部件；
所述双金属复合破碎机锤头的铸造工艺包括如下步骤：
（1）、选取KmTBCr26材料，将其熔融后浇铸成打击部件，且在浇铸所得的该打击部件的上表面呈现有一燕尾形凸起；
（2）、待步骤（1）中得到的打击部件自然冷却后，进行打磨处理，随后将其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、选用ZG35材料作为母体材料，将其投入高温熔炉内高温熔融成金属液；
（4）、将步骤（3）中的金属液迅速浇注至步骤（2）中砂箱型腔内，待结合冷却后得到锤头初品，浇注温度为1560-1600℃；
（5）、对步骤（4）中得到的锤头初品进行打磨处理，随后装入高温炉内进行热处理，最终得到双金属复合破碎机锤头。
在本发明一个较佳实施例中，所述步骤（5）中的各锤头在装炉时需架空处理，确保在出炉风冷时锤头与锤头之间有足够的风量流过，从而提高冷却效果。
在本发明一个较佳实施例中，所述步骤（5）中进行风冷时风量需对准打击部件。
在本发明一个较佳实施例中，所述步骤（5）中的热处理具体为：以50-70℃/h的升温速度升温到960-1000℃，然后保温3-5h后出炉，采用多个风机进行风冷，待锤头常温后再进炉以50-70℃/h的升温速度升温到480-520℃，随后保温7.5-8.5h，最终出炉随着空气自然冷却。
本发明的有益效果为：
1、本发明采用在打击部件上表面设计一燕尾形凸起，使得母体在浇注至该打击部件上方时，该燕尾形凸起紧密地镶铸在母体内部，从而使得母体与打击部件连接地更加稳固，使用时更不易脱落；
2、本发明选用KmTBCr26作为打击部件材料，选用ZG35作为母体材料，两者相互结合后，ZG35的韧性保证母体在使用时的抗疲劳力，不易断裂，同时KmTBCr26的硬度又保证了打击部位的抗磨损性，大幅提高使用寿命；
3、本发明采用冷热双金属进行铸造，即将打击部件作为冷金属提前放置在砂箱型腔内，随后采用母体熔融后的热金属液浇注至砂箱内，使得金属液迅速冷却，从而快速和打击部件镶铸结合，大幅提高镶铸完成的硬度及耐冲击韧性。
附图说明
图1是本发明中双金属复合破碎机锤头的结构示意图；
附图中各部件的标记如下：1、母体，2、打击部件，3、燕尾形凹槽，4、燕尾形凸起。
具体实施方式
下面对本发明的较佳实施例进行详细阐述，以使本发明的优点和特征能更易于被本领域技术人员理解，从而对本发明的保护范围做出更为清楚明确的界定。
请参考图1，为本发明的双金属复合破碎机锤头的结构示意图，具体包括：母体1以及打击部件2，所述母体1的底端设有燕尾形凹槽3，所述打击部件2的顶端设有燕尾形凸起4，所述燕尾形凸起4镶嵌在所述燕尾形凹槽3内实现母体1与打击部件2之间的连接，并且所述燕尾形凸起4与所述燕尾形凹槽3之间的镶嵌连接通过浇铸实现。
所述双金属复合破碎机锤头的铸造工艺的实施例包括：
实施例1：
一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，具体包括如下步骤：
（1）、选取KmTBCr26材料，将其熔融后浇铸成打击部件，且在浇铸所得的该打击部件的上表面呈现有一燕尾形凸起；
（2）、待步骤（1）中得到的打击部件自然冷却后，进行打磨处理，随后将其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、选用ZG35材料作为母体材料，将其投入高温熔炉内高温熔融成金属液；
（4）、将步骤（3）中的金属液迅速浇注至步骤（2）中砂箱型腔内，待结合冷却后得到锤头初品，浇注温度为1560℃；
（5）、对步骤（4）中得到的锤头初品进行打磨处理，随后装入高温炉内进行热处理，所述热处理具体为：以50℃/h的升温速度升温到960℃，然后保温5h后出炉，采用多个风机进行风冷，待锤头常温后再进炉以50℃/h的升温速度升温到480℃，随后保温8.5h，最终出炉随着空气自然冷却，最终得到双金属复合破碎机锤头。
实施例2：
一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，具体包括如下步骤：
（1）、选取KmTBCr26材料，将其熔融后浇铸成打击部件，且在浇铸所得的该打击部件的上表面呈现有一燕尾形凸起；
（2）、待步骤（1）中得到的打击部件自然冷却后，进行打磨处理，随后将其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、选用ZG35材料作为母体材料，将其投入高温熔炉内高温熔融成金属液；
（4）、将步骤（3）中的金属液迅速浇注至步骤（2）中砂箱型腔内，待结合冷却后得到锤头初品，浇注温度为1600℃；
（5）、对步骤（4）中得到的锤头初品进行打磨处理，随后装入高温炉内进行热处理，所述热处理具体为：以70℃/h的升温速度升温到1000℃，然后保温3h后出炉，采用多个风机进行风冷，待锤头常温后再进炉以70℃/h的升温速度升温到520℃，随后保温7.5h，最终出炉随着空气自然冷却。，最终得到双金属复合破碎机锤头。
实施例3：
一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，具体包括如下步骤：
（1）、选取KmTBCr26材料，将其熔融后浇铸成打击部件，且在浇铸所得的该打击部件的上表面呈现有一燕尾形凸起；
（2）、待步骤（1）中得到的打击部件自然冷却后，进行打磨处理，随后将其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、选用ZG35材料作为母体材料，将其投入高温熔炉内高温熔融成金属液；
（4）、将步骤（3）中的金属液迅速浇注至步骤（2）中砂箱型腔内，待结合冷却后得到锤头初品，浇注温度为1580℃；
（5）、对步骤（4）中得到的锤头初品进行打磨处理，随后装入高温炉内进行热处理，所述热处理具体为：以60℃/h的升温速度升温到980℃，然后保温4h后出炉，采用多个风机进行风冷，待锤头常温后再进炉以60℃/h的升温速度升温到500℃，随后保温8h，最终出炉随着空气自然冷却。，最终得到双金属复合破碎机锤头。
进一步说明，所述步骤（5）中的各锤头在装炉时需架空处理，确保在出炉风冷时锤头与锤头之间有足够的风量流过，从而提高冷却效果；所述步骤（5）中进行风冷时风量需对准打击部件。
再进一步说明，本发明采用在打击部件上表面设计一燕尾形凸起，使得母体在浇注至该打击部件上方时，该燕尾形凸起紧密地镶铸在母体内部，从而使得母体与打击部件连接地更加稳固，使用时更不易脱落；同时本发明选用KmTBCr26作为打击部件材料，选用ZG35作为母体材料，两者相互结合后，ZG35的韧性保证母体在使用时的抗疲劳力，不易断裂，KmTBCr26的硬度又保证了打击部位的抗磨损性，大幅提高使用寿命；此外，本发明还采用冷热双金属进行铸造，即将打击部件作为冷金属提前放置在砂箱型腔内，随后采用母体熔融后的热金属液浇注至砂箱内，使得金属液迅速冷却，从而快速和打击部件镶铸结合，大幅提高镶铸完成的硬度及耐冲击韧性。
以上所述仅为本发明的实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书内容及附图所作的等效结构或等效流程变换，或直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (4)

1.一种双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，其特征在于，所述双金属复合破碎机锤头包括：母体以及位于所述母体下方的打击部件；
所述双金属复合破碎机锤头的铸造工艺包括如下步骤：
（1）、选取KmTBCr26材料，将其熔融后浇铸成打击部件，且在浇铸所得的该打击部件的上表面呈现有一燕尾形凸起；
（2）、待步骤（1）中得到的打击部件自然冷却后，进行打磨处理，随后将其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、选用ZG35材料作为母体材料，将其投入高温熔炉内高温熔融成金属液；
（4）、将步骤（3）中的金属液迅速浇注至步骤（2）中砂箱型腔内，待结合冷却后得到锤头初品，浇注温度为1560-1600℃；
（5）、对步骤（4）中得到的锤头初品进行打磨处理，随后装入高温炉内进行热处理，最终得到双金属复合破碎机锤头。
2.根据权利要求1所述的双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，其特征在于，所述步骤（5）中的各锤头在装炉时需架空处理。
3.根据权利要求1所述的双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，其特征在于，所述步骤（5）中进行风冷时风量需对准打击部件。
4.根据权利要求1所述的双金属复合破碎机锤头的铸造工艺，其特征在于，所述步骤（5）中的热处理具体为：以50-70℃/h的升温速度升温到960-1000℃，然后保温3-5h后出炉，采用多个风机进行风冷，待锤头常温后再进炉以50-70℃/h的升温速度升温到480-520℃，随后保温7.5-8.5h，最终出炉随着空气自然冷却。
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