CN103597109B - 铁素体系不锈钢 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种表面性状优异、焊接部的耐腐蚀性和酸洗性优异的铁素体系不锈钢。上述铁素体系不锈钢的特征在于，以质量%计含有C：0.010%以下、Si：0.15～0.60%、Mn：0.5%以下、P：0.04%以下、S：0.01%以下、Al：0.2%以下、Cr：17.0～19.0%、Cu：0.3～0.5%、Ni：0.6%以下、Ti：0.10～0.20%、N：0.015%以下、C+N：0.02%以下，剩余部分由Fe和不可避免的杂质形成，满足下述式（1）：Ti%/（C%+N%）≥8（1），其中，C%、N%、Ti%分别表示C、N、Ti的含量（质量%）。

Description

铁素体系不锈钢

技术领域

本发明涉及铁素体系不锈钢（ferritic stainless steel），涉及表面性状（quality of surface）优异且焊接部（weld zone）的耐腐蚀（corrosionresistance）性和酸洗（pickling）性优异的铁素体系不锈钢。

背景技术

不锈钢中，奥氏体系不锈钢（austenitic stainless steel）SUS304（18%Cr-8%Ni）（日本工业标准，JIS G4305）由于其优异的耐腐蚀性，广泛被使用。然而，该钢种大量包含Ni，因此价格高。

与此相对，在专利文献1中公开有一种铁素体系不锈钢板，其特征在于，作为成分组成含有C：0.03%以下、Si：1.0%以下、Mn：0.5%以下、P：0.04%以下、S：0.02%以下、Al：0.1%以下、Cr：20.5%～22.5%、Cu：0.3%～0.8%、Ni：1.0%以下，Ti：4×（C%+N%）～0.35%、Nb：0.01%以下、N：0.03%以下、C+N：0.05%以下且剩余部分由Fe和不可避免的杂质（inevitable impurities）形成。该不锈钢板由于其优异的耐腐蚀性和因不使用Ni所致的经济性，广泛地被用于建筑构件、产业机械、厨房类中。

现有技术文献

专利文献

专利文献1:日本专利第4396676号公报

发明内容

然而，专利文献1中所公开的铁素体系不锈钢板在用于产业机械等时，不仅同一钢种相互焊接，还与不同钢种，尤其是与SUS304进行焊接而使用的情况多。在这种情况下也寻求能保持良好的耐腐蚀性。而本钢种虽然在同一钢种中的焊接部具有良好的耐腐蚀性，但与SUS304进行TIG焊接（Tungsten Inert Gas welding）时，有时存在焊接部的耐腐蚀性与母材相比下降的问题。

焊接部的耐腐蚀性是由于焊接时的热过程中钢中的C、N与Cr结合，作为铬碳氮化物析出于晶界（precipitates as Cr-carbides andCr-nitrides at the grain boundaries during the cooling state ofwelding），从而晶界上产生贫铬层（chromium depletion layer at thegrain boundaries）而发生的。将该现象称为敏化（sensitization）。为了防止其采取如下方法：将钢中的C、N降低的同时添加适量的Ti，使C、N作为钛碳氮化物析出，从而防止铬碳氮化物的生成。通过该方法，专利文献1中所公开的铁素体系不锈钢板彼此间的TIG焊接部维持良好的耐腐蚀性。

然而，相对于上述钢板的C含量为0.01%左右，SUS304的C含量高达0.04～0.05%，因此为了在上述钢板与SUS304的接合部防止敏化，必须将Ti添加量提高至0.4～1.0%左右。

然而，若这样地添加Ti，则钢变脆（get brittle），或Ti与氮结合，成为TiN且发生聚集，大量产生所谓的钛细脉（stringer caused bytitanium nitrides），从而表面性状显著地受损。

如此，在现有技术中，与SUS304的不同钢种TIG焊接部的耐腐蚀性和表面性状难以兼得。此外，若进行焊接，则在表面生成也被称为焊接锈皮（scale caused by welding）的氧化皮膜（oxide layer），美观受损，因此需要用酸洗（acid pickling）除去该氧化皮膜。然而，专利文献1中所公开的铁素体系不锈钢中存在其焊接部的氧化皮膜难以用酸洗除去的问题。

鉴于该情况，本发明的目的是提供一种铁素体系不锈钢，其表面性状优异，并且，不仅在同一钢种相互间的焊接，在与不同钢种，尤其是与SUS304进行焊接而使用时焊接部的耐腐蚀性和酸洗性也优异。

本发明的发明人等发现，若添加适量的Si，则在凝固（solidification）的初期阶段促进钛碳氮化物的析出，析出物的尺寸变小，可以消除钛细脉的问题，且抑制焊接时氧化皮膜的生成，在焊接后的酸洗中氧化皮膜容易除去。进而发现，通过优化Cr添加量，使马氏体相（martensitephase）析出于与SUS304的TIG焊接部，从而可以防止敏化。

由此，发现可以得到具有良好的耐腐蚀性，可以不进行表面研磨（surface grinding）就从热轧退火酸洗板（hot-rolled,annealed andpickled steel sheet）制作良好的表面品质的冷轧退火酸洗板（cold-rolled,annealed and pickled steel sheet）且与SUS304的TIG焊接部的耐腐蚀性和酸洗性也良好的铁素体系不锈钢。

本发明是基于以上发现而完成的，其主旨如下所述。应予说明，成分%全部为质量%（mass%）。

[1]一种铁素体系不锈钢，其特征在于，含有C：0.010%以下、Si：0.15～0.60%、Mn：0.5%以下、P：0.04%以下、S：0.01%以下、Al：0.2%以下、Cr：17.0～19.0%、Cu：0.3～0.5%、Ni：0.6%以下、Ti：0.10～0.20%、N：0.015%以下、C+N：0.02%以下，剩余部分由Fe和不可避免的杂质形成，满足下述式（1）：

Ti%/（C%+N%）≥8   （1）。

[2]如上述[1]所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，在上述成分组成的基础上，进一步含有选自Ca：0.0005～0.0020%、B：0.0003～0.0020%中的1种或2种。

[3]如上述[1]或[2]所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，在上述成分组成的基础上，进一步满足下述式（2）：

Si%/Ti%≥1.3   （2）。

[4]如上述[1]～[3]所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，在上述成分组成的基础上，进一步满足下述式（3）：

Si%/Cr%≥0.013   （3）

根据本发明，可以得到不仅在同一钢种间焊接，在不同钢种，尤其是与SUS304进行焊接而使用时也具有良好的焊接部耐腐蚀性的铁素体系不锈钢。此外，本发明的不锈钢板通过添加适量的Si，可以防止钛细脉的发生。因此，不需要用以防止钛细脉的发生的在热轧板上的表面研磨，可以低价地制造。而且，可以用酸洗容易地除去焊接部上生成的氧化皮膜，得到良好的外观。

具体实施方式

以下对本发明的各构成要件的限定理由进行说明。

[成分组成]

首先，对规定本发明的钢的成分组成的理由进行说明。应予说明，成分%全部为质量%。

C：0.010%以下、N：0.015%以下、C+N：0.02%以下

C和N使焊接部的耐腐蚀性下降，因此优选为较少，设为C：0.010%以下、N：0.015%以下、C+N：0.02%以下。

Si：0.15～0.60%

Si是控制钛碳氮化物的析出，使表面性状提高所需的元素。然而，小于0.15%时，不能得到其效果，若大量地添加则使加工性和冷轧板退火时的酸洗性下降，因此将Si量设为0.15～0.60%的范围。优选为0.20～0.50%的范围。进一步优选为0.20～0.40%的范围。

Mn：0.5%以下

Mn有脱氧作用，但在钢中形成硫化物，使耐腐蚀性显著地下降，因此优选添加量低，考虑制造时的经济性，设为0.5%以下。但是，若Mn量过少，则夹杂物增加，因此优选为0.1～0.4%的范围。

P：0.04%以下

P从热加工性（hot workability）方面出发，优选为较少，设为0.04%以下。

S：0.01%以下

S从热加工性和耐腐蚀性方面出发，优选为较少，设为0.01%以下。优选为0.006%以下。

Al：0.2%以下

Al是对脱氧有效的成分，但过量添加则由于Al系的非金属夹杂物的增加而会导致表面瑕疵，同时也使加工性下降，因此设为0.2%以下。Al使焊接效率下降，因此优选为0.06%以下。

Cr：17.0～19.0%

Cr对改善耐腐蚀性有效，为了得到良好的耐腐蚀性，需要添加17.0%以上，但大于19.0%的添加会使与SUS304的TIG焊接部上不生成马氏体，不能防止耐腐蚀性下降，因此Cr量设为17.0～19.0%的范围。优选为17.5～18.5%的范围。更优选为18.0～18.5%的范围。

Cu：0.3～0.5%

Cu是用于确保耐腐蚀性所需的元素，因此需要添加至少0.3%以上。然而，若大于0.5%，则热加工性变差。因此，将Cu量设为0.3～0.5%的范围。

Ni：0.6%以下

Ni对提高耐腐蚀性有效，但其为高价的元素，且若添加大于0.6%，则有可能产生应力腐蚀破裂（stress corrosion cracking），因此设为0.6%以下。优选为0.4%以下。

Ti：0.10～0.20%，Ti%/（C%+N%）≥8

Ti是用于确保焊接部的耐腐蚀性所需的不可缺少的成分，需要0.10%以上且Ti%/（C%+N%）≥8的添加。然而，若大于0.20%而过量地添加，则使热轧板的表面性状变差。因此，将Ti量设为0.10～0.20%的范围。为了确保焊接部的耐腐蚀性，优选Ti%/（C%+N%）≥10。

以上为本发明的基本化学成分，但可以进一步添加Ca、B中的1种或2种。

Ca：0.0005～0.0020%

Ca是对防止连续铸造（continuous casting）时容易产生的Ti系夹杂物析出所导致的喷嘴的堵塞（choking of CC nozzles）有效的成分。小于0.0005%时，没有该效果，若大于0.0020%，则耐腐蚀性下降，因此将Ca量设为0.0005～0.0020%的范围。

B：0.0003～0.0020%

B对防止低温二次加工脆化（secondary working embrittlement）有效。小于0.0003%时没有该效果，若大于0.0020%，则热加工性下降，因此将B量设为0.0003～0.0020%的范围。优选为0.0003～0.0010%的范围。

上述以外的剩余部分为Fe和不可避免的杂质。作为杂质的例子，有时从Cr矿石（ore）混入V、Co，而因其混入，钢变硬，加工性下降，因此分别设为0.5%以下。

Si%/Ti%≥1.3

Ti添加量多时，析出大的钛碳氮化物，表面性状容易变差。因此，Ti添加量多时，需要增加Si添加量，进一步促进在凝固的初期阶段的钛碳氮化物的析出，防止大的钛碳氮化物的析出。因此，优选添加Si%/Ti%≥1.3的Si。

Si%/Cr%≥0.013

若进行不锈钢的焊接，则在表面生成氧化皮膜而美观受损，因此在许多用途中，必须用酸洗除去该氧化皮膜。然而，在铁素体系不锈钢中的Cr含量多的不锈钢中会生成Cr氧化物多的氧化皮膜，存在难以用酸洗除去的问题。

在此，发现Si比Cr容易氧化，因此若提高相对于Cr含量的Si含量的比率，增加Si氧化物的生成量，抑制Cr氧化物的生成，则氧化皮膜变得容易被酸洗除去。为了得到该效果，优选Si%/Cr%≥0.013。

[制造方法]

接着，对本发明的焊接部的耐腐蚀性、酸洗性和表面性状优异的铁素体系不锈钢板的制造方法进行说明。

作为本发明钢的高效率的制造方法，推荐如下方法：对钢坯进行连续铸造，加热至1100～1250℃，进行热轧而制成热轧钢圈。将其在热轧板连续退火·酸洗线上800～1000℃的温度下退火且进行酸洗。接着，实施冷轧而制成冷轧板，进行最终退火和酸洗。详细情况如下所述。

首先，通过基于转炉、电炉等和强搅拌·空吹氧脱碳处理（VacuumOxygen Decarburization）或氩·氧脱碳处理（Argon-OxygenDecarburization）的2次精炼（secondary refining）将调整至上述化学成分范围的钢水进行熔炼。接着，通过连续铸造或铸锭（ingot casting）从上述钢水熔炼钢坯。从生产率、品质方面出发，铸造方法优选为连续铸造。

将通过铸造而得到的钢坯加热至1100～1250℃，进行热轧，在800～1000℃的温度下进行热轧板退火后进行酸洗。为了得到良好的机械特性·加工性，热轧板退火温度优选为850～950℃。

酸洗了的热轧板依次经过冷轧、最终退火、冷却、酸洗各工序，成为冷轧退火板。

为了确保伸长性、弯曲性、挤压成形性等机械特性，冷轧时的压下率（a reduction in thickness of cold rolling）优选为50%以上。此外，冷轧可以设为1次冷轧或包含中间退火的2次以上的冷轧。冷轧、最终退火、酸洗工序可以反复进行。

进而，用冷轧板连续退火线进行冷轧板退火和酸洗。此外，可以根据需要而用光亮退火线（bright annealing line）进行退火。

实施例1

将具有表1所示的发明例A1～A5和比较例C1～C5的组成的铁素体系不锈钢熔炼为30kg的钢锭后，加热至1150℃的温度，进行热轧而制成板厚4.0mm的热轧板。接着，在950℃、氩气体气氛下进行退火后，进行冷轧，制作板厚0.8mm的冷轧板。接着，在930℃、氩气体气氛下进行退火，使用氢氟酸（hydrofluoric acid）和硝酸（nitric acid）的混合酸进行酸洗。

对由以上得到的发明例A1～A5和比较例C1～C5，用600号的砂纸研磨表面（polished to#600finish），制成供试材料。

按照JIS H8502对供试材料进行盐水喷雾循环试验（salt spraycyclic corrosion test）。盐水喷雾循环试验是以5%NaCl喷雾（35℃，2hr）（spraying5%NaCl aqueous solution at35℃,2hr）→干燥（60℃，4hr，相对湿度20～30%）（drying at60℃,4hr,relative humidity20to30%）→润湿（40℃，2hr，相对湿度95%以上）（wetting at40℃,2hr,relativehumidity95%or more）为1个循环，进行了15次循环。

接着，对除了C1以外的剩余的供试材料，进行用同一钢种的TIG焊接部耐腐蚀性试验。在该试验中，将从各供试材料提取的2片板用TIG焊接进行接合，将它们的表面用600号的砂纸进行研磨后，将上述盐水喷雾循环试验进行15次循环，调查耐腐蚀性。

接着，对除了C1、C2、C3以外的剩余的供试材料，进行与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验。在该试验中，将从各供试材料提取的板与0.8mm厚的SUS304用TIG焊接进行接合，将它们的表面用600号的砂纸进行研磨后，将上述盐水喷雾循环试验进行15次循环，调查耐腐蚀性。

由以上得到的结果示于表1。

在表1中，各试验的判定基准如下所述。

（1）盐水喷雾循环试验结果：将15次循环试验后的生锈面积小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（2）同一材料（同一钢种）TIG焊接部耐腐蚀性试验结果：以同一钢种彼此进行TIG对焊（butt welding），将表面用600号的砂纸进行研磨后，将进行了15次循环的盐水喷雾循环试验后的焊接部（焊接金属（weld metal）和热影响部（Heat Affected Zone））的生锈率小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（3）与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验结果：进行与SUS304的TIG对焊，将表面用600号的砂纸进行研磨。其后，将进行了15次循环的盐水喷雾循环试验后的焊接部的生锈率小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

另外，（2）和（3）的TIG焊接是以对表面、背面均流通Ar气体作为保护气体（shielding gas），不使用填充材料（filler metal），背面焊道的宽度成为板厚程度的方式进行。它们的焊接条件为焊接速度：600mm/min，焊接电压：10～12V，焊接电流：70～110A，保护气体量：表面10升/min、背面5升/min。

在盐水喷雾循环试验中，Cr含量低，为16.5%的比较例C1的生锈面积大，耐腐蚀性差。在同一钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验中，Ti含量低，为0.07%的C2、Ti%/（C%+N%）低，为6.2的C3中，生锈面积大，耐腐蚀性差。在与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验中，Cr添加量高，为19.4%的比较例C4和专利文献1中所公开的铁素体系不锈钢板的比较例C5中，生锈面积大，耐腐蚀性差。

根据以上可知，在本发明例中，母材的耐腐蚀性、同一钢种TIG焊接部耐腐蚀性、与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性所有特性均优异。

实施例2

将具有表2所示的发明例B1～B6和比较例D1～D4（D4为专利文献1中所公开的铁素体系不锈钢）的组成的铁素体系不锈钢以150tonVOD进行熔炼后，以连续铸造将其铸造为钢坯。将它加热至1150℃的温度，进行热轧而制成板厚4.0mm的热轧钢圈。

接着，在950℃的燃烧气体气氛中退火后，使用硫酸（sulfuric acid）进行酸洗，接着，使用氢氟酸和硝酸的混合酸进行酸洗而制成热轧退火酸洗钢圈。接着，以冷轧使板厚为0.8mm，在930℃的燃烧气体气氛中退火后，进行中性盐电解（electrolytic discaling in neutral electrolyte），接着，进行使用氢氟酸和硝酸的混合酸的酸洗，制成冷轧退火酸洗钢圈。以目视进行得到的冷轧退火酸洗板的表面性状的判定。

进而，对得到的冷轧退火酸洗板用600号的砂纸研磨表面，制成供试材料。与实施例1同样地进行按照JIS H8502的盐水喷雾循环试验、同一钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验以及与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验。

由以上得到的结果示于表2。

在表2中，各试验的判定基准如下所述。

（1）盐水喷雾循环试验结果：将15次循环试验后的生锈面积小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（2）同一钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验结果：以同一钢种彼此进行TIG对焊，将表面用600号的砂纸进行研磨后，将进行了15次循环的盐水喷雾循环试验后的焊接部的生锈率小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（3）与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验结果：进行与SUS304的TIG对焊，将表面用600号的砂纸进行研磨后，将进行了15次循环的盐水喷雾循环试验后的焊接部的生锈率小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（4）冷轧退火酸洗板的表面性状：以具有表面缺陷（线疤（linearscab）、细脉所致的形状异常、白条纹状颜色异常（color defect））的部分的长度（小于1m时换算为1m）的相对于板全长的比例进行判断，判定缺陷率小于10%为○（合格），10%以上为×（不合格）。

另外，（2）和（3）的TIG焊接以对表面、背面均流通Ar气体作为保护气体，不使用填充材料，背面焊道的宽度成为板厚程度的方式进行。焊接条件为焊接速度：600mm/min，焊接电压：10～12V，焊接电流：70～110A，保护气体量：表面10升/min、背面5升/min。

表面性状的判定结果如下：Si添加量低，为0.07%的比较例D1、Ti添加量高，为0.28%的比较例D2和为0.29%的比较例D4、Cu添加量高，为0.55%的比较例D3中，冷轧退火酸洗板的表面性状均差。另一方面，发明例B1～B6的表面性状均优异。对于盐水喷雾循环试验、同一钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验、以及与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验，发明例B1～B6在所有试验中均示出良好的耐腐蚀性。

实施例3

将具有表3所示的发明例E1～E10和G1～G6的组成的铁素体系不锈钢以150tonVOD进行熔炼后，以连续铸造将其铸造为钢坯。另外，E3、E6的B量、Ca量，E9、G4的B量，以及G6的Ca量均为不可避免的杂质水平的含量。将上述各钢坯加热至1150℃的温度，进行热轧而制成板厚4.0mm的热轧钢圈。接着，在950℃的燃烧气体气氛中退火后，使用硫酸进行酸洗，接着，使用氢氟酸和硝酸的混合酸进行酸洗而制成热轧退火酸洗钢圈。接着，以冷轧使板厚为1.2mm，在930℃的燃烧气体气氛中退火后，进行中性盐电解，接着，进行使用氢氟酸和硝酸的混合酸的酸洗，制成冷轧退火酸洗钢圈。

在该阶段，用目视进行得到的冷轧退火酸洗板的表面性状的判定。若利用冷轧使板厚变薄，则表面的钛细脉伸长且与周围同化而变得不显眼。在实施例2中通过冷轧使板厚为0.8mm，但在实施例3中，设为比其厚的1.2mm，因此是容易检出钛细脉的存在的条件。进而，对得到的冷轧退火酸洗板用600号的砂纸研磨表面，制成供试材料。与实施例1、2同样地进行按照JIS H8502的盐水喷雾循环试验、同材TIG焊接部耐腐蚀性试验、与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验和新的TIG焊接部酸洗性试验。

根据以上得到的结果示于表3。

在表3中，各试验的判定基准若下所述。

（1）盐水喷雾循环试验结果：将15次循环试验后的生锈面积小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（2）同一钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验结果：以同一钢种彼此进行TIG对焊，将表面用600号的砂纸进行研磨后，将进行了15次循环的盐水喷雾循环试验后的焊接部的生锈率小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（3）与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验结果：进行与SUS304不同钢种TIG对焊，将表面用600号的砂纸进行研磨后，将进行了15次循环的盐水喷雾循环试验后的焊接部的生锈率小于20%判定为○（合格），20%以上判定为×（不合格）。

（4）冷轧退火酸洗板的表面性状：以有表面缺陷（线疤、细脉所致的形状异常、白条纹状颜色异常）的部分的长度（小于1m时换算为1m）相对于板全长的比例进行判断，判定缺陷率小于3%为◎（合格，特别优异）、3%以上且小于10%为○（合格）、10%以上为×（不合格）。

（5）TIG焊接部酸洗性试验：以同一钢种彼此进行TIG对焊，将其浸渍于20℃的氢氟酸和硝酸的混合酸液（氢氟酸5%，硝酸35%）。每10分钟将其从酸液提起，用尼龙刷擦焊接表侧（直接接触焊接电弧的面）的氧化皮膜，观察氧化皮膜的除去情况。将以浸渍时间合计为30分钟以下中可以除去氧化皮膜时判定为◎（特别优异），以大于30分钟且120分钟以下中可以除去时判定为○（合格），即使是大于120分钟的浸渍也残留氧化皮膜时判定为×（不合格）。

另外，（2）、（3）和（5）的TIG焊接以对表面、背面均流通Ar气体作为保护气体，不使用填充材料，背面焊道的宽度成为板厚程度的方式进行。它们的焊接条件为焊接速度：600mm/min，焊接电压：10～12V，焊接电流：80～120A，保护气体量：表面10升/min，背面5升/min。

表面性状的判定结果是在Si%/Ti%≥1.3的E1～E10中，表面缺陷率小于3%，特别优异。在Si%/Ti%＜1.3的G1～G6中，表面缺陷率为3%以上且小于10%，合格。如此地，Si%/Ti%≥1.3对表面性状的提高有效。

TIG焊接部酸洗性的判定结果是在Si%/Cr%≥0.013的E2、E4～E10和G1，G2中，酸洗时间为30分钟以下，特别优异。在Si%/Cr%＜0.013的E1、E3和G3～G6中，酸洗时间大于30分钟且120分钟以下，合格。如此地，Si%/Cr%≥0.013对TIG焊接部的表面氧化皮膜的酸洗性的提高有效。

E1～E10和G1～G6在盐水喷雾试验、同一钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验、以及与SUS304的不同钢种TIG焊接部耐腐蚀性试验中示出良好的耐腐蚀性。

产业上的可利用性

本发明适合作为以器具、厨房机器、建筑内外装材、建筑金属零件、升降梯·自动扶梯内装材、家电、汽车部件等为中心的需要耐腐蚀性的构件。

Claims (3)

1.一种铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计含有C：0.010％以下、Si：0.15～0.60％、Mn：0.5％以下、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Al：0.2％以下、Cr：17.0～19.0％、Cu：0.3～0.5％、Ni：0.6％以下、Ti：0.10～0.20％、N：0.015％以下、C+N：0.02％以下，剩余部分由Fe和不可避免的杂质形成，满足下述式(1)：

Ti％/(C％+N％)≥8   (1)，

其中，C％、N％、Ti％分别表示C、N、Ti的含量，单位为质量％，

并且，在所述成分组成的基础上，进一步满足下述式(3)：

Si％/Cr％≥0.013   (3)，

其中，Si％，Cr％分别表示Si、Cr的含量，单位为质量％。

2.如权利要求1所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，在所述成分组成的基础上，以质量％计进一步含有选自Ca：0.0005～0.0020％、B：0.0003～0.0020％中的1种或2种。

3.如权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，在所述成分组成的基础上，进一步满足下述式(2)：

Si％/Ti％≥1.3   (2)，

其中，Si％、Ti％分别表示Si、Ti的含量，单位为质量％。