CN103509979B - 一种挖掘机润滑油箱及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种挖掘机润滑油箱及其制备方法，属于合金材料技术领域。该挖掘机润滑油箱主要成分及其质量百分比为：Si：9.6-12%、Cu：1.5-3.5%、Mn：0.1-0.5%、Mg：0.04-0.3%、Fe：1.1-1.3%、Ni：0.13-0.5%、Zn：0.6-1.0%、Sn：0.01-0.20%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝。其制备方法包括：按照上述各元素的质量百分比配料；将配料好的合金熔化、扒渣、精炼除气；在一定的压射速度和压力下通过压铸将铝液进行浇注；将压铸成型后的铸件进行热处理，得挖掘机润滑油箱。本发明挖掘机润滑油箱的配伍合理，制备方法简单，油箱的机械性能高，使用寿命长。

Description

一种挖掘机润滑油箱及其制备方法

技术领域

本发明涉及一种挖掘机润滑油箱及其制备方法，属于铝合金材料技术领域。

背景技术

挖掘机润滑油箱是挖掘机上装润滑油的容器，油箱在液压系统中除了储油外，还起着散热、分离油液中的气泡、沉淀杂质等作用。目前，大部分挖掘机润滑油箱主要采用钢板为原料，需要喷漆进行防腐处理，在恶劣环境下极易腐蚀，尤其在恶劣路况下油箱表面易因划伤，防腐漆失效而迅速锈蚀，从而缩短产品的使用周期。

随着科技的进步，用铝合金代替钢板做成的挖掘机润滑油箱有更好的防锈性能以及机械性能和力学性能。而ADC12铝合金是Al-Si-Cu系合金中应用很广的一种铝合金。根据ASTM标准，ADC12铝合金的化学成分为：硅（Si）：9.6%-12%、铜（Cu）：1.5-3.5、镁（Mg）≤0.3、铁（Fe）≤0.9，锰（Mn）≤0.5、镍（Ni）≤0.5%、锡（Sn）≤0.3%，余量为铝（Al）。铝合金制得的油箱质量轻、散热快、减震性能好、使用寿命长。但是人们还在不断研究用于生产油箱的铝合金，以使其具有更好的机械性能和力学性能。

发明内容

本发明的目的在于提供一种机械性能，使用寿命长的的挖掘机润滑油箱。

本发明的目的通过以下技术方案实现，一种挖掘机润滑油箱，所述挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：9.6%-12%、Cu：1.5%-3.5%、Mn：0.1%-0.5%、Mg：0.04%-0.3%、Fe：1.1%-1.3%、Ni：0.13%-0.5%、Zn：0.6%-1.0%、Sn：0.01%-0.20%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝。

化学成分的选定是挖掘机润滑油箱获得好的力学性能的基础。本发明在ADC12铝合金的基础上，经过大量实验研究，调整基体铝合金各元素之间的含量，尤其是严格控制Fe和Mg的含量，将Fe含量严格控制在1.1%-1.3%之间，将Mg含量严格控制在0.04%-0.3%之间，使挖掘机润滑油箱中各元素之间产生协同作用，从而达到较好的机械性能。

其中铜元素是一种提高铝合金的抗拉强度、耐力及延伸性必不可少的元素。铜元素与铝元素一样具有面心立方结构，铜的熔点为1084.5℃。铜和铝的晶格常数相差很大，但铜能溶于铝，因此在挖掘机润滑油箱中加入铜元素后，铝的点阵发生很大的畸变，产生很显著的强化作用。随着铜含量的提高，挖掘机润滑油箱的强度急剧升高而延伸率剧烈下降。在挖掘机润滑油箱中含有1.5%以上的铜，可使效果更加明显。若铜含量超过3%，不仅会导致延伸性下降，流动性变差，还会增加成本。本发明为保证挖掘机润滑油箱的加工性能以及较优良的延伸性，经过大量实验，将铜含量控制在1.5%-3.5%。

锰元素在挖掘机润滑油箱中，部分溶入基体，可细化材料组织，提高再结晶温度，增强挖掘机润滑油箱的耐热性。锰含量过高时，会在浇注时生成粗大的结晶物，降低延伸性。同时，锰元素还可以中和挖掘机润滑油箱中铁的有害作用。为了阻止过多的锰晶粒粗化，本发明将挖掘机润滑油箱铝合金中的锰含量控制在0.1%-0.5%之间。

本发明的挖掘机润滑油箱在未添加Mg元素时，为黑色基体、聚集在一起的灰色树枝状物及少量链接树枝状物与基体的灰色块状物。根据非平衡凝固原理，铝合金凝固过程中首先结晶出α(A1)及L→α(A1)+Si二元共晶，由于液相与Cu的存在，最后为L→α(A1)+Si+A1₂Cu三元共晶反应。由于铝合金基体中存在杂质Fe，所以又有α(A1)+Si+β(A1₉Fe₂Si₂)三元共晶或α(A1)+Si+A1₂Cu+β(A1₉Fe₂Si₂)四元共晶中的一个相。当挖掘机润滑油箱中加入了少量的Mn后将形成骨骼状的A1MnFeSi相。

当挖掘机润滑油箱中添加Mg元素后，由于挖掘机润滑油箱中镁与硅共存，压铸发生不平衡结晶，凝固后的组织中Mg₂Si、Al₂Cu和Si同时出现，Mg₂Si相可能是由于不平衡，结晶时包晶反应不能充分进行而残留的；也可能是不发生包晶反应，而是由L→α(A1)+Si+Mg₂Si三元共晶反应形成Mg₂Si。由于本发明挖掘机润滑油箱铝合金中的Cu含量较高，所以在降温过程中也会有L→α(Al)+Si+A1₂Cu+W四元共晶反应。又由于挖掘机润滑油箱铝合金基体中存在杂质Fe，故可形成β(A1₉Fe₂Si₂)、N(A1₇Cu₂Fe)和Al₈FeMg₃Si₆相。另外，挖掘机润滑油箱中加入了Mn元素，最终也会形成A1FeMnSi相。在Mg含量逐渐增多的过程中Mg₂Si逐渐增多，且W相与Al₈FeMg₃Si₆相也相应增多。当挖掘机润滑油箱中Mg的含量在0.3％以下时，随着Mg的加入，有助于细化共晶Si相，并克服共晶Si相的偏聚。形成的Mg₂Si相多分布于共晶Si相与α(A1)的交界处，经过热处理以后以Mg₂Si的状态析出，从而达到提高挖掘机润滑油箱的抗拉强度和硬度等机械性能的效果。但当Mg的含量大于0.3％时，生成的Mg₂Si与共晶Si相、Al₂Cu相及Al₉Fe₂Si₂等相聚集在一起，形成较大的不规则块状物分布于α(A1)晶界，导致降低挖掘机润滑油箱的伸长率。因此，本发明挖掘机润滑油箱将镁含量控制在0.04%-0.3%。

铁元素作为过渡族元素，其在平衡条件下几乎不固溶于铝，且以高温稳定高弹性模量弥散的金属间化合物存在，从而强化基体和晶界，使得挖掘机润滑油箱铝合金具有优良的高温综合力学性能。本发明选取的铁元素含量需要合理选取，不能无限扩大其含量，因为铁元素含量过高时，铁以FeAl₃、Fe₂Al₇和Al-Si-Fe的片状或针状组织存在于挖掘机润滑油箱中，这种组织不仅会降低其机械性能，还会减小挖掘机润滑油箱的流动性，增大其热烈性，导致铸件产生裂纹，产生脆性，从而减小它的使用寿命。又由于铝合金低模具的粘附作用十分强烈，当铁含量较低时尤为强烈，随着铁含量的增加，粘模现象大为减轻，故本发明将铁含量控制在1.1%-1.3%之间。

单独添加锌元素对挖掘机润滑油箱强度的提高是十分有限的，同时还会存在应力腐蚀开裂倾向。但是锌元素和镁元素共同作用时，能形成强化相Mg/Zn₂，能明显提高合金的流动性，增加热脆性、抗拉强度和屈服强度，降低耐蚀性。为了减弱锌元素的有害作用，利用其有利作用，锌元素的含量不能太高。本发明根据各元素之间的协同作用，通过实验研究得出将锌元素的含量控制在0.6%-1.0%最佳。

在挖掘机润滑油箱中添加适量的镍元素能提高挖掘机润滑油箱的强度和硬度，降低耐蚀性。镍与铁的作用相似，能减少挖掘机润滑油箱铝合金对模具的熔蚀，同时又能中和铁的有害影响。但镍的来源缺乏，若镍含量过高会增加生产成本，故本发明根据各元素之间的协同作用将镍含量为0.13%-0.5%。

锡元素是低熔点金属，在挖掘机润滑油箱中的固溶度不大，适量添加锡元素会略降低挖掘机润滑油箱强度，但能改善切削性能。

在上述的挖掘机润滑油箱铝合金成分中杂质元素主要是碳、硫等有害杂质元素。

进一步优选，所述的挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：10%、Cu：2.5%、Mn：0.3%、Mg：0.2%、Fe：1.2%、Ni：0.2%、Zn：0.8%、Sn：1.2%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝。

进一步优选，所述的挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：9.6%、Cu：3.5%、Mn：0.1%、Mg：0.3%、Fe：1.1%、Ni：0.13%、Zn：1.0%、Sn：0.02%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝。

进一步优选，所述的挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：12%、Cu：1.5%、Mn：0.48%、Mg：0.05%、Fe：1.3%、Ni：0.5%、Zn：0.6%、Sn：0.20%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝。

本发明的另一个目的在于提供一种上述挖掘机润滑油箱的制备方法，该方法包括以下步骤：

S1、按照上述各元素成分的质量百分比配料；

S2、将坩埚预热至180-210℃，在坩埚的内壁及底部均匀涂上涂料，然后预热到呈暗红色，分批加入配料，待铝合金熔化成铝液后扒渣，升温除气精炼，静置6-10min后除渣；

S3、将除渣后的铝液倒入压室内，在一定的压射速度下充填进模具的型腔进行浇注，使铝液在一定的压射压力下凝固成型得铸件；

S4、对压铸成型后的铸件进行热处理，热处理包括固溶处理和时效处理，其中固溶处理温度为460-500℃，保温1-3小时后立即进行淬火处理，时效处理温度为160-180℃，保温8-10小时后自然冷却得挖掘机润滑油箱。

现有技术中，压铸一般是在高压、高速下充填型腔，并在高压下成型、凝固，因此不可避免地会把型腔中的气体夹裹在逐渐内部，所以铝合金压铸件内部多数都有不同程度的孔洞，这些孔洞会降低铝合金压铸件的性能。对于压铸件气孔形成因素有多种，有些是因为除气不良导致，有些是因为模具排气不好产生的，此外铸造工艺参数的不合适也会对气孔的形成有很大的影响。本发明从不同角度分析铝合金压铸件气孔形成机理，通过优选挖掘机润滑油箱铝合金本身以及改进压铸中的铸造工艺参数，如压射速度、浇注温度、压射压力等来降低挖掘机润滑油箱铸件中的气孔缺陷，从而提高挖掘机润滑油箱的机械性能。

本发明挖掘机润滑油箱压铸铝合金的组织、成分及其晶粒大小分布极不均匀，主要以枝晶形态分布的初生α-Al相，初生Si相，针片状Si和铝组成（α+Si）共晶相及金属间化合物相所组成。还有Al/Si晶界上的细小CuAl₂、薄片状的β相（Al₅FeSi）、一些颗粒状的AlSiFeMn四元相析出。而挖掘机润滑油箱压铸件力学性能的优劣取决于初晶α-Al、共晶与初晶硅和金属间化合物的形态、大小与分布。不论是α-Al基体还是初晶Si或是共晶组织都显著的被细化，原来枝晶形态相在不同的压射速度下细化为近似球状均匀分布的α初晶及（α+Si）共晶，压铸速度的增大，使一次枝晶变短，二次枝晶间距减小，初晶Si的大小、分布更加均匀，平均直接变小且圆形度提高，并随不同的压射速度细化的程度更大，组织也致密。而此时组织主要由白色的α-Al基体（包括初生α-Al和共晶α-Al）及金属化合物方式析出的CuAl₂相、AlFeSi相等组成。在晶粒间还存在黑色的析出物，由于压射速度对组织中的金属间化合物的形态和分布产生很大的影响，CuAl₂相和铁相大部分分布在α相的边缘和中间，当α相被细化且均匀分布时，CuAl₂相和铁相相应得到细化，由原来的鱼骨状AlSiFeMn相变为颗粒状，使降低挖掘机润滑油箱铝合金性能的β相（Al₅FeSi）化合物体积分数减少，从而提高挖掘机润滑油箱的力学性能。

此外，本发明采用将固溶处理和时效处理结合的T6热处理，通过热处理温度及保温时间的最佳搭配来实现固溶处理中得到Mg、Si元素分布均匀的过饱和铝合金固溶体，得到细小、球化的共晶Si相，以及时效处理均匀析出Mg₂Si强化相，从而提高挖掘机润滑油箱的强度，改善挖掘机润滑油箱的性能。

其中，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S2中所述均匀涂于坩埚内壁及底部的涂料为5%水玻璃、22.5%氧化锌与适量水三者的混合物。

作为优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S2中所述的精炼温度为700-740℃。在该制备方法中，通过除气工艺以消除挖掘机润滑油箱压铸过程中吸气和晶粒粗大的不良影响。作为优选，本发明通入氮气旋转除气进行精炼，精炼后静置6-10min后除渣。

作为优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S3中所述的压射速度为85-105L/min，压射压力为60-80MPa。本发明通过研究不同压射速度和压射压力下挖掘机润滑油箱中孔洞形成的影响。当压射速度为59L/min时，气孔较小，分布集中；当压射速度增加到71L/min时，气孔体积增大；当压射速度增加到83L/min时，气孔体积有所降低，但是数量增加较多，且分布比较分散。当压射速度增加到95L/min时，气孔体积及数量明显减少。因为压射速度慢可以使压头缓慢接触液态合金，减少气体的卷入量，所以随着压射速度的增加，气孔数量有所增加，但是增幅不大。若压射速度过慢，增加了挖掘机润滑油箱铝液滞留在空气中的时间，致使铝液的含气量有所增加，温度迅速降低会在表面形成氧化膜，导致挖掘机润滑油箱压铸件外观和内部品质都有大量缺陷。同样，若压射速度过大，铸件会有大量缺陷存在。因此，本发明在压铸中选择慢压射速度，为85-105L/min，压射压力为60-80MPa，减短铝液在空气中的滞留时间，减少挖掘机润滑油箱压铸件气孔的数量。

进一步优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S3中所述的慢压射速度为90-100L/min，压射压力为65-75MPa。

作为优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S3中所述的浇注温度为640-680℃。适当提高浇注温度可改善挖掘机润滑油箱铸造性能，但浇注温度也不能太高。一方面是因为浇注温度太高时，挖掘机润滑油箱在熔化时易吸入氢，且氢的溶解度会随温度升高呈指数级增加，故浇注温度越高，合金液中溶解的氢越多，压铸后铸件中气孔越多，且氧化物量也严重增加；另一方面本发明挖掘机润滑油箱铝合金中Si含量较高，凝固潜热大，在较高温度下浇注，挖掘机润滑油箱的铝合金熔体可将较多的物理热传给模具，模具被加热到较高的温度，减小了合金凝固时的平均冷却速度，坯料凝固的时间加长，初生α-Al和共晶Si的长大时间增长，所以太高浇注温度下挖掘机润滑油箱压铸件组织中的初生α-Al呈粗大的树枝晶，而共晶Si则以较大的针片状存在，挖掘机润滑油箱的力学性能将大大减小。

随着浇注温度的降低，挖掘机润滑油箱合金熔体传给模具的物理热不断减少。在合金凝固前，模具只被加热到较低的温度，因此合金在凝固时的冷却速度较高，初生α-Al长大的时间缩短，形不成发达的树枝晶，析出蔷薇状初生α-Al枝晶。由于挖掘机润滑油箱在压力下凝固的速度非常快，且压力可以作用在整个铸件上，凝固范围大，如果浇注温度又低，则凝固潜热释放必然击中，产生较均匀的温度场，更有利于蔷薇状初生α-Al二次臂根的熔断，从而加速形成球状或粒状的初生α-Al。如果浇注温度太低，挖掘机润滑油箱铝合金在压室中就可以析出少量的初生α-Al，这些凝固前析出的初α-Al在压力下凝固时会进一步长大，所以组织中将出现了一些粗大的初生α-Al树枝晶，从而导致铸件产生气孔、冷隔、浇不足和缩孔等缺陷。因此，本发明通过大量实验研究将压铸成型中的浇注温度控制在640-680℃之间，以保证铝液充满铸型。此外，浇注速度要先慢后快再慢，在浇注过程中尽量保证液流的平稳。

进一步优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S3中所述的浇注温度为650-680℃。

作为优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S3中所述的模具温度为180-210℃。压铸中模具的温度直接影响压铸件的品质和生产率，在每一个生产循环中，铝液传递给模具的热量、模具自然散热及通过冷却系统传走的热量应保持平衡。模具温度较高时，可选择较低的浇注温度，这样有助于铸件快速凝固，获得细小的凝固组织，从而获得较好的力学性能。在压铸过程中，模具不断地被高温液态铝液加热，其温度不断上升。过高的模具温度，将使压铸件产生一些缺陷，如粘模、鼓泡、崩裂、热裂等。此外，模具长时间地工作在高温环境中，模具材料强度将有所下降，会造成模具表面裂纹，致使减短模具的使用寿命。为缓解和解决以上问题，在压铸生产中，一定要综合选择合适的浇注温度以及用模温机对模具温度进行调节，因此本发明将模具温度控制在180-210℃。

进一步优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S3中所述的模具温度为190-205℃。

作为优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S4中所述的固溶温度为480-490℃，固溶时间为2小时，时效处理的时效温度为165-175℃，时效时间为9小时。

作为优选，在上述挖掘机润滑油箱的制备方法中，步骤S4中所述的淬火处理的水温为50-60℃。挖掘机润滑油箱在淬火加热过程中，固溶强化相溶入铝固溶体中，在淬火快速冷却时，固溶体来不及析出，得到过饱和固溶体，因此提高挖掘机润滑油箱的强度、硬度、韧性和塑性。经研究可知，经过热处理后，原来细小片状的共晶体硅相在淬火加热时聚集和球化，变成圆形或椭圆形的颗粒沿晶界析出，其中冷却速度越快，析出相越细，可提高挖掘机润滑油箱的耐高温性能。

本发明的挖掘机润滑油箱具有如下优点：

1、本发明的挖掘机润滑油箱在ADC12铝合金的基础上严格控制了铝合金中各元素的含量配比，尤其是Fe和Mg的含量，使本发明的挖掘机润滑油箱的配方更加合理，各元素及其含量产生协同作用，使本发明的挖掘机润滑油箱具有较好的机械性能，使用寿命长。

2、本发明挖掘机润滑油箱的制备方法简单可行，通过压射速度、浇注温度等铸造工艺参数的选择以及固溶、时效相结合的热处理，使制得的挖掘机润滑油箱从外观上看，没有冷隔、裂纹、缩陷、欠铸及轮廓不清晰等缺陷，色泽均匀，无翘曲变形，内部质量较好，组织细小，均匀。

3、本发明制得的挖掘机润滑油箱机械性能高、切削加工性能好、抗拉强度好、屈服强度好、疲劳强度好、伸长率好，使挖掘机润滑油箱满足工作中要求的安全性及可靠性。

具体实施方式

以下是本发明的具体实施例，对本发明的技术方案作进一步的描述，但本发明并不限于这些实施例。

实施例1：

挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：10%、Cu：2.5%、Mn：0.3%、Mg：0.2%、Fe：1.2%、Ni：0.2%、Zn：0.8%、Sn：1.2%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝，按照上述各元素成分的质量百分比配料；

将坩埚预热到200℃，在坩埚的内壁及底部均匀涂上5%水玻璃、22.5%氧化锌与适量水三者的混合物，然后预热到呈暗红色，分批加入配料，待铝合金熔化成铝液后扒渣，通入氮气旋转除气在温度为730℃时进行精炼，精炼后静置8min，除渣；

将除渣后的铝液倒入压室内，在压射速度为95L/min的条件下充填进模具的型腔进行浇注，使铝液在70MPa的压射压力下凝固成型得铸件，模具温度为200℃，浇注温度为670℃。

对压铸成型后的铸件进行热处理，热处理包括固溶处理和时效处理，其中固溶处理温度为480℃，保温3小时后立即进行淬火处理，时效处理温度为170℃，保温9小时后自然冷却得挖掘机润滑油箱。

经过上述制备方法得到的挖掘机润滑油箱的机械性能见表2。

实施例2：

挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：9.6%、Cu：3.5%、Mn：0.1%、Mg：0.3%、Fe：1.1%、Ni：0.13%、Zn：1.0%、Sn：0.02%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝，按照上述各元素成分的质量百分比配料；

将坩埚预热到200℃，在坩埚的内壁及底部均匀涂上5%水玻璃、22.5%氧化锌与适量水三者的混合物，然后预热到呈暗红色，分批加入配料，待铝合金熔化成铝液后扒渣，通入氮气旋转除气在温度为720℃时进行精炼，精炼后静置8min，除渣；

将除渣后的铝液倒入压室内，在压射速度为85L/min的条件下充填进模具的型腔进行浇注，使铝液在60MPa的压射压力下凝固成型得铸件，模具温度为180℃，浇注温度为640℃。

对压铸成型后的铸件进行热处理，热处理包括固溶处理和时效处理，其中固溶处理温度为485℃，保温2小时后立即进行淬火处理，时效处理温度为175℃，保温10小时后自然冷却得挖掘机润滑油箱。

经过上述制备方法得到的挖掘机润滑油箱的机械性能见表2。

实施例3：

挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：12%、Cu：1.5%、Mn：0.48%、Mg：0.05%、Fe：1.3%、Ni：0.5%、Zn：0.6%、Sn：0.20%，其他杂质元素总含量≤0.5%，余量为铝，按照上述各元素成分的质量百分比配料；

将坩埚预热到200℃，在坩埚的内壁及底部均匀涂上5%水玻璃、22.5%氧化锌与适量水三者的混合物，然后预热到呈暗红色，分批加入配料，待铝合金熔化成铝液后扒渣，通入氮气旋转除气在温度为740℃时进行精炼，精炼后静置8min，除渣；

将除渣后的铝液倒入压室内，在压射速度为105L/min的条件下充填进模具的型腔进行浇注，使铝液在80MPa的压射压力下凝固成型得铸件，模具温度为210℃，浇注温度为680℃。

对压铸成型后的铸件进行热处理，热处理包括固溶处理和时效处理，其中固溶处理温度为490℃，保温1小时后立即进行淬火处理，时效处理温度为180℃，保温8小时后自然冷却得挖掘机润滑油箱。

经过上述制备方法得到的挖掘机润滑油箱的机械性能见表2。

表2：挖掘机润滑油箱的机械性能

表2中，对比例为代号为ADC12的铝合金的机械性能。

综上所述，本发明的挖掘机润滑油箱的具有较好的机械性能，使用寿命长。

本文中所描述的具体实施例仅仅是对本发明精神作举例说明。本发明所属技术领域的技术人员可以对所描述的具体实施例做各种修改或补充或采用类似的方式替代，但并不会偏离本发明的精神或者超越所附权利要求书所定义的范围。

Claims (3)

1.一种挖掘机润滑油箱，其特征在于，所述的挖掘机润滑油箱的成分及其质量百分比为：Si：10％、Cu：2.5％、Mn：0.3％、Mg：0.2％、Fe：1.2％、Ni：0.2％、Zn：0.8％、Sn：1.2％，其他杂质元素总含量≤0.5％，余量为铝；

该挖掘机润滑油箱的制备方法包括以下步骤：

S1、按照上述各元素成分的质量百分比配料；

S2、将坩埚预热，在坩埚的内壁及底部均匀涂上涂料，然后预热到呈暗红色，分批加入配料，待铝合金熔化成铝液后扒渣，升温除气在温度为700℃-740℃条件下精炼，静置后除渣；

S3、将除渣后的铝液倒入压室内，在一定的压射速度下充填进模具的型腔进行浇注，所述浇注温度为640-680℃，模具温度为180-210℃；使铝液在压射速度为85-105L/min，压射压力为60-80MPa，的条件下凝固成型得铸件；

S4、对压铸成型后的铸件进行热处理，热处理包括固溶处理和时效处理，其中固溶处理温度为480-490℃，保温2小时后立即进行淬火处理，时效处理温度为165-175℃，保温9小时后自然冷却得挖掘机润滑油箱。

2.根据权利要求1所述的一种挖掘机润滑油箱，其特征在于，步骤S3中所述的压射速度为90-100L/min，压射压力为65-75MPa，浇注温度为650-680℃，模具温度为190-205℃。

3.根据权利要求1所述的一种挖掘机润滑油箱，其特征在于，步骤S4中所述的淬火处理的水温为50-60℃。