CN103498088B

CN103498088B - 一种稀土镁合金及其制备方法

Info

Publication number: CN103498088B
Application number: CN201310488738.2A
Authority: CN
Inventors: 孟健; 田政; 牛晓东; 邱鑫; 杨强; 孙伟; 张德平; 王鸿燕
Original assignee: Changchun Institute of Applied Chemistry of CAS
Current assignee: Changchun Institute of Applied Chemistry of CAS
Priority date: 2013-10-17
Filing date: 2013-10-17
Publication date: 2016-06-01
Anticipated expiration: 2033-10-17
Also published as: CN103498088A

Abstract

本发明提供了一种稀土镁合金及其制备方法，按质量百分比组成包括：Nd：2.8～3.2%，Y：2.0～2.5%，Er：0.5～2.5%，Zr：0.45～0.55%，余量为Mg。本发明提供的稀土镁合金按以下步骤制备：将镁、镁-钕中间合金、镁-钇中间合金、镁-铒中间合金以及镁-锆中间合金熔融制备得到稀土镁合金铸件；将上述步骤得到的稀土镁合金铸件热处理后得到稀土镁合金。本发明提供的稀土镁合金中稀土质量百分比含量不高于8%，同时还在高温下具有良好的力学性能。

Description

一种稀土镁合金及其制备方法

技术领域

本发明涉及镁合金技术领域，尤其涉及一种稀土镁合金及其制备方法。

背景技术

镁合金是以镁为基加入其他元素组成的合金。其具有密度小，比强度高，比弹性模量大，散热好，消震性好，承受冲击载荷能力大，耐有机物和碱的腐蚀性能好等特点，镁合金是实用金属中是最轻的金属结构材料，广泛应用于航空、航天、运输、化工、火箭等重要军用民用领域。镁合金按照主要添加的合金元素，可以分为很多种，性能上也存在很大差别。近些年，随着业界对稀土元素性质的研究以及相关产品的应用与开发，将稀土元素作为重要的合金元素在镁合金研究领域里日益受到重视，在现今新开发的镁合金体系中，含稀土的镁合金体系已达50%以上。

稀土镁合金是指含有稀土元素的镁合金，由于大部分稀土元素与镁的原子尺寸半径相差在±15%范围内，在镁中有较大固溶度，因而具有良好的固溶强化和沉淀强化的作用，可以有效地改善合金组织和微观结构，增强合金耐蚀性和耐热性，提高合金室温及高温的力学性能。同时稀土元素原子扩散能力差，对提高镁合金再结晶温度和减缓再结晶过程有显著作用。此外，稀土元素还有很好的时效强化作用，可以析出非常稳定的弥散相粒子，从而大幅度提高镁合金的高温强度和蠕变抗力。

随着全球航天科技的发展，对高性能轻质材料的需求日益迫切，特别是近年来航空仪器、航天舱体等大型结构件对轻质材料耐高温性能的需求，促使高强耐热的稀土镁合金发展迅速。稀土镁合金中稀土含量较高的WE系、Mg-Gd-Y-Zr系、Mg-Y-Gd-Zn-Zr系等合金因具有良好的高温力学性能，因此在航空航天领域里得到了广泛的关注。

但在此类稀土镁合金中，只有稀土质量百分比含量大于10%才具有显著的特性。稀土含量过低时，稀土镁合金高温力学性能不佳，特性不明显；稀土含量过高时则密度过大、成本过高、延展性过低。因而这类合金稀土质量百分比含量均超过10%，从而导致其价格高、塑性差、难加工，应用范围受到较大限制，难以进行工业规模化生产。

发明内容

本发明要解决的技术问题在于提供一种稀土镁合金及其制备方法，本发明提供的稀土镁合金中稀土质量百分比含量不高于8%，同时还在高温下具有良好的力学性能。

本发明公开了一种稀土镁合金，其特征在于，按质量百分比组成包括：

Nd：2.8～3.2%；

Y：2.0～2.5%；

Er：0.5～2.5%；

Zr：0.45～0.55%；

余量为Mg。

优选的，包括0.8～2.2%的Er，2.9～3.1%的Nd，2.1～2.4%的Y。

本发明公开了一种稀土镁合金的制备方法，包括以下步骤：

A）将镁、镁-钕中间合金、镁-钇中间合金、镁-铒中间合金以及镁-锆中间合金熔融制备得到稀土镁合金铸件；

B）将上述步骤A）得到的稀土镁合金铸件热处理后得到稀土镁合金。

优选的，所述镁-钕中间合金中，镁的质量百分比为70～90%，钕的质量百分比为10～30%；所述镁-钇中间合金中，镁的质量百分比为70～90%，钇的质量百分比为10～30%；所述镁-铒中间合金中，镁的质量百分比为70～90%，铒的质量百分比为10～30%；所述镁-锆中间合金中，镁的质量百分比为60～80%，锆的质量百分比为20～40%。

优选的，所述步骤A）具体为：

A1）在保护气的作用下，将镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金熔融，得到第一熔体；

A2）向上述第一熔体中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，并通入氩气，得到第二熔体；

A3）将步骤A2）得到的第二熔体升温静置后，再降温进行浇铸，得到稀土镁合金铸件。

优选的，所述熔融的温度为750～770℃。

优选的，所述通入氩气的时间为10～25分钟。

优选的，所述升温的温度为775～790℃，所述静置的时间为20～40分钟，所述降温的温度为710～730℃。

优选的，所述步骤B）的具体步骤为：

B1）将所述稀土镁合金铸件在第一温度下恒温1～3小时，再升至第二温度下恒温14～16小时，最后在室温下冷却22～26小时；

B2）将步骤B1）处理过的稀土镁合金铸件在第三温度下恒温22～26小时后，在室温下冷却后得到稀土镁合金。

优选的，所述第一温度为280～320℃，所述第二温度为480～520℃，所述第三温度为230～270℃。

本发明公开了一种稀土镁合金及其制备方法，其特征在于，按质量百分比组成包括：Nd：2.8～3.2%，Y：2.0～2.5%，Er：0.5～2.5%，Zr：0.45～0.55%，余量为Mg。与现有技术相比，本发明采用多元合金化的方法降低稀土元素在合金中的比重，同时充分发挥各组分的作用，根据稀土化合物的固溶组织演变规律以及特有的稀土元素搭配比例，通过形成细小而弥散分布的耐高温金相组织，并采用特定的热处理工艺，使得本发明提供的稀土镁合金在稀土元素总含量不高于8%的情况下，获得优秀的室温及高温力学性能。实验结果表明，本发明提供的稀土镁合金在室温下抗拉强度约为310MPa，在250℃的条件下抗拉强度约为260MPa，并且在200℃/80MPa条件下，100小时的蠕变变形为0.17%。

附图说明

图1为本发明比较例1中制备的Mg-4Gd-3Y-2Nd-0.5Zr稀土镁合金的金相微观组织图；

图2为本发明实施例2中制备的Mg-3Nd-2Y-1.0Er-0.5Zr稀土镁合金的金相微观组织图；

图3为本发明实施例3中制备的Mg-3Nd-2Y-2.0Er-0.5Zr稀土镁合金的金相微观组织图。

具体实施方式

为了进一步了解本发明，下面结合实施例对本发明的优选实施方案进行描述，但是应当理解，这些描述只是为进一步说明本发明的特征和优点而不是对本发明专利要求的限制。

Nd：2.8～3.2%；

Y：2.0～2.5%；

Er：0.5～2.5%；

Zr：0.45～0.55%；

余量为Mg。

本发明提供的稀土镁合金在稀土元素质量总含量不高于8%的情况下，在室温及高温下，拥有更好的力学性能。

本发明所用原料，对其来源没有特别限制，在市场上购买的即可。

本发明对室温的定义没有特别限制，以本领域技术人员熟知的室温定义即可，优选为20～30℃。

本发明中，按质量百分比组成，所述Er的质量百分比含量优选为0.5～2.5%，更优选为0.8～2.2%，最优选为1.0～2.0%；本发明对Er的来源没有特别限定，以本领域技术人员熟知的稀土元素来源或市售的稀土元素即可；本发明对Er的纯度没有特别限制，以本领域技术人员熟知的用于制备稀土镁合金的稀土元素纯度即可。

本发明将Er作为稀土元素加入到稀土镁合金中，通过Er元素的细化作用，在稀土镁合金中能够形成细小而弥散分布的耐高温金相组织，促进稀土镁合金在热变形过程中的均匀塑性变形和均匀再结晶，强化稀土镁合金的力学性能，尤其是在高温条件下的力学性能。

本发明中，按质量百分比组成，所述Y的质量百分比含量优选为2.0～2.5%，更优选为2.1～2.4%，最优选为2.2～2.3%；本发明对Y的来源没有特别限定，以本领域技术人员熟知的稀土元素来源或市售的稀土元素即可；本发明对Y的纯度没有特别限制，以本领域技术人员熟知的用于制备稀土镁合金的稀土元素纯度即可。

本发明将Y作为稀土元素加入到稀土镁合金中，能够显著的提高合金的高温机械性能。同时Y属于重稀土元素在镁中具有较高的固溶度，且随着温度的降低而下降，通过固溶强化能有效的提高合金中基体的强度，并且形成优异的时效沉淀强化合金系。

本发明中，按质量百分比组成，所述Nd的质量百分比含量优选为2.8～3.2%，更优选为2.9～3.1%；本发明对Nd的来源没有特别限定，以本领域技术人员熟知的稀土元素来源或市售的稀土元素即可；本发明对Nd的纯度没有特别限制，以本领域技术人员熟知的用于制备稀土镁合金的稀土元素纯度即可。

本发明将Nd作为稀土元素加入到稀土镁合金中，能够提高合金的耐热强度，同时还能有效的净化稀土镁合金的熔融液，从而改善稀土镁合金的铸造性能。

本发明中，按质量百分比组成，所述Zr的质量百分比含量优选为0.45～0.55%，更优选为0.47～0.53%；本发明对Zr的来源没有特别限定，以本领域技术人员熟知的方法制备或市售的即可；本发明对Zr的纯度没有特别限制，以本领域技术人员熟知的用于制备稀土镁合金的纯度即可。本发明将Zr加入到稀土镁合金中，能够显著的细化晶粒，从而大幅度提高合金力学性能。

本发明中，所述稀土镁合金中按质量百分比组成，其余为Mg；本发明对Mg的来源没有特别限定，以本领域技术人员熟知的方法制备或市售的即可；本发明对Mg的纯度没有其他特别限制，以本领域技术人员熟知的用于制备稀土镁合金的纯度即可。

本发明中，所述稀土镁合金中不可避免的还包括杂质元素。例如：Fe、Cu、Si和Ni。本发明对稀土镁合金中杂质元素的含量没有特别限制，以本领域技术人员熟知的稀土镁合金中的杂质元素的含量即可，所述Fe的质量百分比含量优选为Fe≤0.005%，更优选为Fe≤0.004%；所述Cu的质量百分比含量优选为Cu≤0.0005%，更优选为Cu≤0.0004%；所述Si的质量百分比含量优选为Si≤0.005%，更优选为Si≤0.004%；所述Ni的质量百分比含量优选为Ni≤0.0005%，更优选为Si≤0.0004%。

本发明针对高稀土组分Mg-Gd-Y-Zr系列耐热稀土镁合金中存在稀土含量高，延展性低的问题，采用多元合金化的方法降低稀土元素在合金中的比重，充分利用了稀土元素在强化机制方面的互补关系，同时采用特定的热处理工艺，再通过Er元素的细化作用以及稀土元素Nd、Y和Er特有的搭配比例，使得稀土元素在质量总含量不高于8%的情况下，能够在室温及高温下拥有良好的力学性能。

本发明公开了上述稀土镁合金的制备方法，包括以下步骤：

本发明将镁与稀土钕制备得到镁-钕中间合金，所述镁-钕中间合金中，镁的质量百分比优选为70～90%，更优选为75～85%，所述钕的质量百分比优选为10～30%，更优选为15～25%。

本发明将镁与稀土钇制备得到镁-钇中间合金，所述镁-钇中间合金中，镁的质量百分比优选为70～90%，更优选为75～85%，所述钇的质量百分比优选为10～30%，更优选为15～25%。

本发明将镁与稀土铒制备得到镁-铒中间合金，所述镁-铒中间合金中，镁的质量百分比优选为70～90%，更优选为75～85%，所述铒的质量百分比优选为10～30%，更优选为15～25%。

本发明将镁与锆制备得到镁-锆中间合金，所述镁-锆中间合金中，镁的质量百分比优选为60～80%，更优选为65～75%，所述锆的质量百分比优选为20～40%，更优选为25～35%。

本发明中上述镁-钕中间合金、镁-钇中间合金、镁-铒中间合金以及镁-锆中间合金的制备，没有先后次序之分。本发明对上述中间合金的其他性质没有特别限制，以本领域技术人员熟知的用于制备稀土镁合金的中间合金的性质即可。

本发明对熔融的过程没有其他特别限制，以金属镁与稀土元素钕为例，具体过程可以为：在保护气的作用下，首先将金属镁和稀土元素钕加热后熔融，再将熔融液搅拌均匀并静置，最后得到镁-钕中间合金。所述保护气优选为SF₆与CO₂的混合气体，所述SF₆：CO₂的体积比优选为1:200；所述熔融的温度优选为770～800℃，更优选为780～790℃。所述静置的时间优选为10～30分钟，更优选为15～25分钟。本发明对熔融的设备没有特别限制，优选为铸铁或石墨坩埚。

本发明中镁-钇中间合金、镁-铒中间合金以及镁-锆中间合金均优选按照镁-钕中间合金的制备过程制备。

本发明对上述中间合金的来源没有特别限制，可以按上述方法制备得到，本领域技术人员也可以通过其他途径获得。

本发明在得到上述镁-钕中间合金、镁-钇中间合金、镁-铒中间合金以及镁-锆中间合金后，在保护气的作用下，首先将镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金熔融，得到第一熔体。所述保护气优选为SF₆与CO₂的混合气体，所述SF₆：CO₂的体积比优选为1:200；所述熔融的温度优选为750～770℃，更优选为755～765℃。

本发明所述熔融的设备没有特别限制，优选为铸铁坩埚；本发明对镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金的加入顺序没有特别限制，优选为依次加入镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金；本发明对镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金的码放顺序没有特别限制，优选为将镁-钕中间合金和镁-铒中间合金码放在镁的上面，从而在熔融后能够混合的更均匀。

然后再向上述第一熔体中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，并通入氩气，得到第二熔体；所述通入氩气的时间优选为10～25分钟，更优选为15～20分钟；本发明对通入氩气的条件没有其他特别限制，优选为镁-钇中间合金和镁-锆中间合金完全熔化后，再通入氩气；本发明对所述氩气没有特别限制，以本领域技术人员熟知的用作保护气的氩气即可；本发明对所述通入氩气的设备没有特别限制，以本领域技术人员熟知的氩气通入设备即可。

最后将上述第二熔体升温静置后，再降温进行浇铸，得到稀土镁合金铸件；所述升温的温度优选为775～790℃，更优选为780～785℃；所述静置的时间优选为20～40分钟，更优选为25～35分钟；所述降温的温度优选为710～730℃，更优选为715～725℃。本发明对浇铸的具体过程没有特别限制，以本领域技术人员熟知的浇铸稀土镁合金的过程即可。

本发明在得到稀土镁合金铸件后，对其进行热处理后，得到稀土镁合金，以进一步增强稀土镁合金的力学性能。本发明对所述热处理的设备没有特别限制，优选采用电阻热处理炉；本发明所述热处理的具体步骤为：

首先将稀土镁合金铸件在第一温度下恒温，再升至第二温度下恒温，最后在室温下冷却；所述第一温度优选为280～320℃，更优选为290～310℃；所述第一温度下恒温的时间优选为1～3小时，更优选为1.5～2.5小时；所述第二温度优选为480～520℃，更优选为490～510℃；所述第二温度下恒温的时间优选为14～16小时，更优选为14.5～15.5小时；所述室温下的冷却时间优选为22～26小时，更优选为23～25小时；本发明所述室温，对其定义没有特别要求，为本领域技术人员熟知的室温概念，优选为15～25℃，更优选为17～22℃。

然后将上述步骤处理过的稀土镁合金铸件在第三温度下恒温后，在室温下冷却得到稀土镁合金；所述第三温度优选为230～270℃，更优选为240～260℃；所述第二温度下恒温的时间优选为22～26小时，更优选为23～25小时；本发明所述室温，对其定义没有特别要求，为本领域技术人员熟知的室温概念，优选为15～25℃，更优选为17～22℃。

本发明对上述稀土镁合金进行力学性能测试，结果表明，在室温下其抗拉强度为290～320MPa，屈服强度为160～180MPa，延伸率为7～11%，相较稀土质量含量不低于15%的Mg-Gd-Y-Zr镁合金的机械性能指标（抗拉强度330MPa、屈服强度180MPa、延伸率3%），抗拉强度和屈服强度基本相当，但是延伸率（塑性指标）有较大程度的提高。在250℃高温下其抗拉强度为245～270MPa，屈服强度为135～160MPa，延伸率为11～19%，相较稀土质量含量不低于15%的Mg-Gd-Y-Zr镁合金的机械性能指标（抗拉强度255MPa、屈服强度160MPa、延伸率5%），屈服强度基本相当，但是抗拉强度和延伸率（塑性指标）有较大程度的提高。

本发明提供的稀土镁合金及其制备方法，通过Er元素的细化作用以及稀土元素Nd、Y和Er特有的搭配比例实现了少量多元合金的强化，在稀土元素质量含量不高于8%的条件下，稀土镁合金具有良好的室温及高温力学性能，是一种耐热稀土镁合金。同时由于其具有良好的塑性，本发明提供的稀土镁合金的后续加工性能也会相应的提高，进而实用性增强，增大了其在航空航天等高技术产业的应用范围。实验结果表明，本发明提供的稀土镁合金在室温下抗拉强度约为310MPa，在250℃的条件下抗拉强度约为260MPa，并且在200℃/80MPa条件下，100小时的蠕变变形为0.17%。

为了进一步说明本发明，以下结合实施例对本发明提供的稀土镁合金进行详细描述。

比较例1

Mg-4Gd-3Y-2Nd-0.5Zr稀土镁合金

1、制备镁-稀土中间合金和镁-锆中间合金。

制备镁-钆中间合金，将金属镁按原料总质量的质量百分比为80%、稀土钆的质量百分比为20%的配比关系进行配料，再将金属镁和稀土钆放入铸铁坩埚中，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，加热熔化并升温至780℃，搅拌均匀后静置20分钟，然后浇铸成镁-钆中间合金。

按照同样的工艺参数及原料配比，分别制备镁-钇中间合金和镁-钕中间合金。

制备镁-锆中间合金锭，将金属镁按原料总质量的质量百分比为70%、金属锆的质量百分比为30%的配比关系并采用上述工艺参数制备镁-锆中间合金。

2、制备Mg-4Gd-3Y-2Nd-0.5Zr稀土镁合金铸件。

根据熔炼过程中各金属元素的损耗情况，将金属镁按原料总质量的质量百分比为44%、镁-钆中间合金的质量百分比为22%、镁-钇中间合金的质量百分比为18%、镁-钕中间合金的质量百分比为11%、镁-锆中间合金的质量百分比为5%的配比关系进行配料。

首先将上述原料预热到200℃，同时预热铸铁坩埚到300℃，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，然后依次向铸铁坩埚中加入镁、镁-钆中间合金和镁-钕中间合金（中间合金码放在金属镁的顶部），加热完全熔化并升温至760℃时，得到第一熔体。

再向铸铁坩埚中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，继续加热升温至780℃，待镁-钇中间合金和镁-锆中间合金完全熔化后通入氩气搅拌20分钟，得到第二熔体。

然后将上述第二熔体的温度恒定在780℃静置30分钟，当熔体温度下降到740℃时，进行浇铸，得到稀土镁合金铸件。对上述稀土镁合金铸件进行检测，结果参见表1：

表1比较例1所制备的稀土镁合金的化学组成（质量百分比）

Gd	Y	Nd	Zr	Fe	Cu	Si	Ni	Mg
									3.98	2.51	1.96	0.47	0.002	0.0005	0.001	0.0003	余量

从表1中的质量百分比组成可以看出，比较例1所述的方法制备得到了Mg-4Gd-3Y-2Nd-0.5Zr稀土镁合金铸件。

3、制备Mg-4Gd-3Y-2Nd-0.5Zr稀土镁合金。

对上述稀土镁合金铸件进行热处理，将稀土镁合金铸件放入电阻热处理炉中，铸件升温至300℃保温2小时，再升温至530℃保温8小时后，开炉取出稀土镁合金铸件并在室温下冷却24小时，然后升温至200℃保温48小时。保温结束后，取出铸件在室温下冷却，最后得到Mg-4Gd-3Y-2Nd-0.5Zr稀土镁合金。

对上述步骤得到的稀土镁合金进行观察，结果参见图1，图1为本发明比较例1中制备的Mg-4Gd-3Y-2Nd-0.5Zr稀土镁合金的金相微观组织图，从图1可以看出比较例1制备得到的稀土镁合金晶粒组织显著粗大。

对上述步骤得到的稀土镁合金进行性能检测，其力学性能参见表6、表7和表8。

比较例2

Mg-15Gd-5Y-0.5Zr稀土镁合金

1、制备镁-锆中间合金。

制备镁-锆中间合金，将金属镁按原料总质量的质量百分比为70%、金属锆的质量百分比为30%的配比关系进行配料，再将金属镁和金属锆放入铸铁坩埚中，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，加热熔化并升温至780℃，搅拌均匀后静置20分钟，然后浇铸成镁-锆中间合金。

2、制备Mg-15Gd-5Y-0.5Zr稀土镁合金铸件。

根据熔炼过程中各金属元素的损耗情况，将金属镁按原料总质量的质量百分比为70%、稀土钆按原料总质量的质量百分比为17%、稀土钇按原料总质量的质量百分比为8%、镁-锆中间合金按原料总质量的质量百分比为5%的配比关系进行配料。

首先将上述原料预热到200℃，同时预热铸铁坩埚到300℃，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，然后向铸铁坩埚中加入镁、稀土钆、稀土钇和镁-锆中间合金，加热升温至780℃时，待完全熔化后通入氩气搅拌20分钟，得到第一熔体。

然后将上述第一熔体的温度恒定在780℃静置30分钟，当熔体温度下降到740℃时，进行浇铸，得到稀土镁合金铸件。对上述稀土镁合金铸件进行检测，结果参见表2：

表2比较例2所制备的稀土镁合金的化学组成（质量百分比）

Gd	Y	Nd	Zr	Fe	Cu	Si	Ni	Mg
									16.15	5.11	0	0.43	0.002	0.0005	0.001	0.0003	余量

从表2中的质量百分比组成可以看出，比较例2所述的方法制备得到了Mg-15Gd-5Y-0.5Zr稀土镁合金铸件。

2、制备Mg-15Gd-5Y-0.5Zr稀土镁合金。

对上述稀土镁合金铸件进行热处理，将稀土镁合金铸件放入电阻热处理炉中，铸件升温至300℃保温2小时，再升温至530℃保温8小时后，开炉取出稀土镁合金铸件并在室温下冷却24小时，然后升温至200℃保温48小时。保温结束后，取出铸件在室温下冷却，最后得到Mg-15Gd-5Y-0.5Zr稀土镁合金。

对上述步骤得到的稀土镁合金进行性能检测，其力学性能参见表7、表8和表9。

实施例1

Mg-3Nd-2Y-0.5Er-0.5Zr耐热稀土镁合金

1、制备镁-稀土中间合金和镁-锆中间合金。

制备镁-钕中间合金，将金属镁按原料总质量的质量百分比为70%、稀土钕的质量百分比为30%的配比关系进行配料，再将金属镁和稀土钕放入铸铁坩埚中，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，加热熔化并升温至770℃，搅拌均匀后静置10分钟，然后浇铸成镁-钕中间合金。

按照同样的工艺参数及原料配比，分别制备镁-钇中间合金和镁-铒中间合金。

制备镁-锆中间合金锭，将金属镁按原料总质量的质量百分比为60%、金属锆的质量百分比为40%的配比关系并采用上述工艺参数制备镁-锆中间合金。

2、制备Mg-3Nd-2Y-0.5Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

根据熔炼过程中各金属元素的损耗情况，将金属镁按原料总质量的质量百分比为63%、镁-钕中间合金的质量百分比为16%、镁-钇中间合金的质量百分比为13%、镁-铒中间合金的质量百分比为3%、镁-锆中间合金的质量百分比为5%的配比关系进行配料。

首先将上述原料预热到200℃，同时预热铸铁坩埚到300℃，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，然后依次向铸铁坩埚中加入镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金（中间合金码放在金属镁的顶部），加热完全熔化并升温至750℃时，得到第一熔体。

再向铸铁坩埚中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，待镁-钇中间合金和镁-锆中间合金完全熔化后通入氩气搅拌10分钟，得到第二熔体。

然后将上述第二熔体升温至775℃静置20分钟，开始降温，当熔体温度下降到710℃时，进行浇铸，得到含有稀土Nd、Y和Er的稀土镁合金铸件。对上述稀土镁合金铸件进行检测，结果参见表3：

表3实施例1所制备的稀土镁合金的化学组成（质量百分比）

Nd	Y	Er	Zr	Fe	Cu	Si	Ni	Mg
									3.06	2.08	0.55	0.54	0.002	0.0005	0.001	0.0003	余量

从表3中的质量百分比组成可以看出，实施例1所述的方法制备得到了Mg-3Nd-2Y-0.5Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

3、制备Mg-3Nd-2Y-0.5Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

对上述稀土镁合金铸件进行热处理，将稀土镁合金铸件放入电阻热处理炉中，铸件升温至280℃保温1小时，再升温至480℃保温14小时后，开炉取出稀土镁合金铸件并在室温下冷却22小时，然后升温至230℃保温22小时。保温结束后，取出铸件在室温下冷却，最后得到Mg-3Nd-2Y-0.5Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

对上述步骤得到的耐热稀土镁合金进行性能检测，其力学性能参见表7、表8和表9。

实施例2

Mg-3Nd-2Y-1.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金

1、制备镁-稀土中间合金和镁-锆中间合金。

制备镁-钕中间合金，将金属镁按原料总质量的质量百分比为80%、稀土钕的质量百分比为20%的配比关系进行配料，再将金属镁和稀土钕放入铸铁坩埚中，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，加热熔化并升温至780℃，搅拌均匀后静置20分钟，然后浇铸成镁-钕中间合金。

2、制备Mg-3Nd-2Y-1.0Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

根据熔炼过程中各金属元素的损耗情况，将金属镁按原料总质量的质量百分比为60%、镁-钕中间合金的质量百分比为16%、镁-钇中间合金的质量百分比为13%、镁-铒中间合金的质量百分比为6%、镁-锆中间合金的质量百分比为5%的配比关系进行配料。

首先将上述原料预热到200℃，同时预热铸铁坩埚到300℃，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，然后依次向铸铁坩埚中加入镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金（中间合金码放在金属镁的顶部），加热完全熔化并升温至760℃时，得到第一熔体。

再向铸铁坩埚中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，待镁-钇中间合金和镁-锆中间合金完全熔化后通入氩气搅拌15分钟，得到第二熔体。

然后将上述第二熔体的温度恒定在780℃静置30分钟，当熔体温度下降到720℃时，进行浇铸，得到含有稀土Nd、Y和Er的稀土镁合金铸件。对上述稀土镁合金铸件进行检测，结果参见表4：

表4实施例2所制备的稀土镁合金的化学组成（质量百分比）

Nd	Y	Er	Zr	Fe	Cu	Si	Ni	Mg
									3.05	2.25	1.12	0.48	0.002	0.0005	0.001	0.0003	余量

从表4中的质量百分比组成可以看出，实施例2所述的方法制备得到了Mg-3Nd-2Y-1.0Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

3、制备Mg-3Nd-2Y-1.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

对上述稀土镁合金铸件进行热处理，将稀土镁合金铸件放入电阻热处理炉中，铸件升温至300℃保温2小时，再升温至500℃保温15小时后，开炉取出稀土镁合金铸件并在室温下冷却24小时，然后升温至250℃保温24小时。保温结束后，取出铸件在室温下冷却，最后得到Mg-3Nd-2Y-1.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

对上述步骤得到的耐热稀土镁合金进行观察，结果参见图2，图2为本发明实施例2中制备的Mg-3Nd-2Y-1.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金的金相微观组织图，从图2可以看出本实施例制备得到的耐热稀土镁合金晶粒显著细化，晶界处大量弥散分布着耐高温金相组织。

实施例3

Mg-3Nd-2Y-2.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金

1、制备镁-稀土中间合金和镁-锆中间合金。

制备镁-钕中间合金，将金属镁按原料总质量的质量百分比为90%、稀土钕的质量百分比为10%的配比关系进行配料，再将金属镁和稀土钕放入铸铁坩埚中，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，加热熔化并升温至790℃，搅拌均匀后静置30分钟，然后浇铸成镁-钕中间合金。

制备镁-锆中间合金锭，将金属镁按原料总质量的质量百分比为80%、金属锆的质量百分比为20%的配比关系并采用上述工艺参数制备镁-锆中间合金。

2、制备Mg-3Nd-2Y-2.0Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

根据熔炼过程中各金属元素的损耗情况，将金属镁按原料总质量的质量百分比为54%、镁-钕中间合金的质量百分比为16%、镁-钇中间合金的质量百分比为13%、镁-铒中间合金的质量百分比为12%、镁-锆中间合金的质量百分比为5%的配比关系进行配料。

首先将上述原料预热到200℃，同时预热铸铁坩埚到300℃，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，然后依次向铸铁坩埚中加入镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金（中间合金码放在金属镁的顶部），加热完全熔化并升温至770℃时，得到第一熔体。

再向铸铁坩埚中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，待镁-钇中间合金和镁-锆中间合金完全熔化后通入氩气搅拌20分钟，得到第二熔体。

然后将上述第二熔体的温度恒定在790℃静置40分钟，当熔体温度下降到730℃时，进行浇铸，得到含有稀土Nd、Y和Er的稀土镁合金铸件。对上述稀土镁合金铸件进行检测，结果参见表5：

表5实施例3所制备的稀土镁合金的化学组成（质量百分比）

Nd	Y	Er	Zr	Fe	Cu	Si	Ni	Mg
									3.07	2.11	2.08	0.45	0.002	0.0005	0.001	0.0003	余量

从表5中的质量百分比组成可以看出，实施例3所述的方法制备得到了Mg-3Nd-2Y-2.0Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

3、制备Mg-3Nd-2Y-2.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

对上述稀土镁合金铸件进行热处理，将稀土镁合金铸件放入电阻热处理炉中，铸件升温至320℃保温3小时，再升温至520℃保温16小时后，开炉取出稀土镁合金铸件并在室温下冷却26小时，然后升温至270℃保温26小时。保温结束后，取出铸件在室温下冷却，最后得到Mg-3Nd-2Y-2.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

对上述步骤得到的耐热稀土镁合金进行观察，结果参见图3，图3为本发明实施例3中制备的Mg-3Nd-2Y-2.0Er-0.5Zr耐热稀土镁合金的金相微观组织图，从图3可以看出本实施例制备得到的耐热稀土镁合金晶粒显著细化，晶界处大量弥散分布着耐高温金相组织。

实施例4

Mg-3Nd-2Y-2.5Er-0.5Zr耐热稀土镁合金

1、制备镁-稀土中间合金和镁-锆中间合金。

制备镁-钕中间合金，将金属镁按原料总质量的质量百分比为85%、稀土钕的质量百分比为15%的配比关系进行配料，再将金属镁和稀土钕放入铸铁坩埚中，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，加热熔化并升温至800℃，搅拌均匀后静置25分钟，然后浇铸成镁-钕中间合金。

制备镁-锆中间合金锭，将金属镁按原料总质量的质量百分比为75%、金属锆的质量百分比为15%的配比关系并采用上述工艺参数制备镁-锆中间合金。

2、制备Mg-3Nd-2Y-2.5Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

根据熔炼过程中各金属元素的损耗情况，将金属镁按原料总质量的质量百分比为51%、镁-钕中间合金的质量百分比为16%、镁-钇中间合金的质量百分比为13%、镁-铒中间合金的质量百分比为15%、镁-锆中间合金的质量百分比为5%的配比关系进行配料。

首先将上述原料预热到200℃，同时预热铸铁坩埚到300℃，通入体积比为1：200的SF₆：CO₂气体作为保护气，然后依次向铸铁坩埚中加入镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金（中间合金码放在金属镁的顶部），加热完全熔化并升温至765℃时，得到第一熔体。

再向铸铁坩埚中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，待镁-钇中间合金和镁-锆中间合金完全熔化后通入氩气搅拌25分钟，得到第二熔体。

然后将上述第二熔体的温度恒定在785℃静置35分钟，当熔体温度下降到725℃时，进行浇铸，得到含有稀土Nd、Y和Er的稀土镁合金铸件。对上述稀土镁合金铸件进行检测，结果参见表6：

表6实施例4所制备的稀土镁合金的化学组成（质量百分比）

Nd	Y	Er	Zr	Fe	Cu	Si	Ni	Mg
									3.17	2.20	2.49	0.52	0.002	0.0005	0.001	0.0003	余量

从表6中的质量百分比组成可以看出，实施例4所述的方法制备得到了Mg-3Nd-2Y-2.5Er-0.5Zr稀土镁合金铸件。

3、制备Mg-3Nd-2Y-2.5Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

对上述稀土镁合金铸件进行热处理，将稀土镁合金铸件放入电阻热处理炉中，铸件升温至310℃保温2.5小时，再升温至510℃保温15.5小时后，开炉取出稀土镁合金铸件并在室温下冷却25小时，然后升温至260℃保温25小时。保温结束后，取出铸件在室温下冷却，最后得到Mg-3Nd-2Y-2.5Er-0.5Zr耐热稀土镁合金。

实施例5

将比较例1和比较例2中制备的Mg-Gd-Y-Nd-Zr稀土镁合金与实施例1～4制备的Mg-Nd-Y-Er-Zr耐热稀土镁合金在室温下进行力学性能对比，对比结果如下：

表7比较例1～2制备的稀土镁合金与实施例1～4制备的稀土镁合金

力学性能表（室温）

从表6中可以看出，实施例1、2、3和4中所制备的含有稀土Nd、Y和Er的耐热稀土镁合金相较比较例1～2中的稀土镁合金在室温下具有更好的力学性能和较好的塑性。

表8比较例1～2制备的稀土镁合金与实施例1～4制备的稀土镁合金

力学性能表（250℃）

从表7中可以看出，实施例1、2、3和4中所制备的含有稀土Nd、Y和Er的耐热稀土镁合金相较比较例1～2中的稀土镁合金在高温下具有更好的力学性能和较好的塑性，与其相对应的室温力学性能相比较，高温力学性能衰减少、强度高。

表9比较例1～2制备的稀土镁合金与实施例1～4制备的稀土镁合金

高温蠕变性能表（200℃/80MPa）

从表8中可以看出，实施例1、2、3和4中所制备的含有稀土Nd、Y和Er的耐热稀土镁合金相较比较例1～2中的稀土镁合金具有更好的高温力学性能，能够在200℃/80MPa条件下稳定工作。

以上对本发明提供的一种稀土镁合金及其制备方法进行了详细的介绍，本文中应用了具体个例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以对本发明进行若干改进和修饰，这些改进和修饰也落入本发明权利要求的保护范围内。

Claims

1.一种稀土镁合金，其特征在于，按质量百分比组成包括：

Nd：2.8～3.2％；

Y：2.0～2.5％；

Er：0.5～2.5％；

Zr：0.45～0.55％；

余量为Mg；

其中，稀土元素质量百分比含量不高于8％；

所述稀土镁合金的制备方法，包括以下步骤：

A)将镁、镁-钕中间合金、镁-钇中间合金、镁-铒中间合金以及镁-锆中间合金熔融制备得到稀土镁合金铸件；

B)将上述步骤A)得到的稀土镁合金铸件热处理后得到稀土镁合金。

2.根据权利要求1所述的稀土镁合金，其特征在于，包括0.8～2.2％的Er，2.9～3.1％的Nd，2.1～2.4％的Y。

3.一种如权利要求1所述的稀土镁合金的制备方法，包括以下步骤：

4.根据权利要求3所述的制备方法，其特征在于，所述镁-钕中间合金中，镁的质量百分比为70～90％，钕的质量百分比为10～30％；所述镁-钇中间合金中，镁的质量百分比为70～90％，钇的质量百分比为10～30％；所述镁-铒中间合金中，镁的质量百分比为70～90％，铒的质量百分比为10～30％；所述镁-锆中间合金中，镁的质量百分比为60～80％，锆的质量百分比为20～40％。

5.根据权利要求3所述的制备方法，其特征在于，所述步骤A)具体为：

A1)在保护气的作用下，将镁、镁-钕中间合金和镁-铒中间合金熔融，得到第一熔体；

A2)向上述第一熔体中加入镁-钇中间合金和镁-锆中间合金，并通入氩气，得到第二熔体；

A3)将步骤A2)得到的第二熔体升温静置后，再降温进行浇铸，得到稀土镁合金铸件。

6.根据权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述熔融的温度为750～770℃。

7.根据权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述通入氩气的时间为10～25分钟。

8.根据权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述升温的温度为775～790℃，所述静置的时间为20～40分钟，所述降温的温度为710～730℃。

9.根据权利要求3所述的制备方法，其特征在于，所述步骤B)的具体步骤为：

B1)将所述稀土镁合金铸件在第一温度下恒温1～3小时，再升至第二温度下恒温14～16小时，最后在室温下冷却22～26小时；

B2)将步骤B1)处理过的稀土镁合金铸件在第三温度下恒温22～26小时后，在室温下冷却后得到稀土镁合金。

10.根据权利要求9所述的制备方法，其特征在于，所述第一温度为280～320℃，所述第二温度为480～520℃，所述第三温度为230～270℃。