CN103459693B - 具有提高的蓬松度的无纺织网以及形成这样的网的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及使用热粘合，由棉形成软且蓬松的无纺织网的方法，且涉及具有粘合印记式样和形状的软且蓬松的无纺织网。所述方法包括几个步骤，包括将棉供给至第一滚筒的第一表面和第二滚筒的第二表面间的钳口，由此至少第一表面包含由凹入区域环绕的间隔的粘合突起。网中的粘合突起和粘合印记形状展现：最大可测宽度W与最大可测长度L的比值至少为1︰2.5，且其周边包含凸状部分。粘合突起为对称的，且/或与机器方向具有一定的角度。
Description
技术领域
本发明涉及制造表现提高的性能的无纺织网材料的方法以及这样的无纺材料。这样的材料可以用于很多应用，例如清洁物品，如擦巾或抹布，或者尤其适合一次性用品，例如一次性吸收性物品。
发明背景
本行业已知热粘合无纺织网的最终性能可以显著地受到合适的粘合点或所表示的粘合印记的模式(pattern)的影响，尤其受到形状和粘合印记以及总粘合面积的大小，以及它们在平面上的布置例如以某种模式布置的影响。通过为模式挑选合适的参数，可能使用相同的输入材料，例如，制造强劲紧凑的耐磨的网，以及具有增加的柔软性的蓬松的(lofty)网。存在多种本行业已知的如何具体获得最终材料的柔软性和蓬松度的方法。
制作具有所谓的3D结构的网的一种方法，被描述于，例如，1982年公开的文件US4333979或2004年公开的JP2004113489中。在这两个案例中，成对的有图案的滚筒被用于粘合网。然而，所获得的最终材料的厚度和结构不适合于所有应用。
另一已知的方法为限制材料的总粘合面积并增加所谓的散纤维的比重。通过这种方法可以制造柔软的蓬松的材料，然而代价是强度的明显丢失。由于这个原因，需将研究重点集中于单个粘合点的形状，其可以增加材料的强度。
例如2000年公开的文件WO0001215使用了不含有任何粘合点的较长边朝向CD方向的矩形粘合点，其中强调了CD导向的线的重要性，其与CD方向形成45°的角度。总的粘合面积占了约20％。
另一策略阐述于，例如1994年公开的文件WO9411186中，其中粘合点形成了布置于类似蜂巢的结构中的正六边形的周边。根据描述，当与人皮肤接触时其可获得增加的舒适度。
1999年公开的另一文件WO1999/014415，描述了与MD方向形成约45°的角度的加长的轻度弯曲的(松垂的)粘合点，其中所述点的方向有规律地发生改变并形成略微类似纺织品的结构。根据描述，该模式可增加最终网的柔软性。
加长的粘合点可结合粘合点的凸起边界，例如2008年公开的文件WO2008/129138所描述，其中单个的粘合点具有椭圆形周边的形状。长轴的方向在MD和CD方向有规律地改变。根据描述，其可在不损失柔软性和褶皱性的前提下提高耐磨性。
已知的解决方案还使用朝向MD方向的加长的粘合点，其仅被描述于，例如2009年公开的专利申请WO 2009/021473中。产生的材料比使用标准的角锥体模式产生的材料获得了更高的蓬松度，其中角锥体模式的粘合点类似普通的菱形，但其柔软性(如由HandleOMeter测得的)没有达到所述的解决方案中达到的值。基于该文件，制造了标准的蓬松的材料以用于作为比较的实例中。
无纺织网的具体应用领域为吸收性物品领域，例如一次性尿布、训练裤、成人失禁内衣、女性卫生用品、胸垫、护理垫、围涎、伤口敷料产品等。这样的物品的制造商必须不断努力改进他们的产品以使它们与其竞争对手的产品相区别，而同时控制成本以能竞争性定价并提供给市场具有吸引力的性价比。
一些制造商可能采用的试图改进这样的产品一种方法为通过增加柔软性和蓬松度。
据信人类对无纺织网材料的柔软性的感知可以受到触觉信号、听觉信号和视觉信号的影响。
触觉的柔软性信号可以受到材料的多种特征和性能的影响，其中对其触感有影响的特征和性能包括但不限于：蓬松度、纤维厚度和密度、基重、微观柔软性和单纤维的柔韧性、宏观柔软性和由纤维形成的无纺织网的柔韧性、表面摩擦特性、松散纤维或自由纤维端的数目，以及其他的特征。
对柔软性的感知还可能受到听觉信号的影响，例如，当被接触或操作时，材料是否发出听得到的沙沙声、瑟瑟声或其他声音和发出的声音的程度。
据信对材料的柔软性的感知还可以受到视觉信号，即其视觉外观的影响。据信，如果无纺材料看起来对某人相当柔软，此人也极可能会认为其具有相当的触觉柔软性。柔软性的视觉印象可以受到多种特征和性能的影响，包括但不限于：颜色、不透明度、光反射性、折射性或吸收性，且对于蓬松度，其反过来可以受到表观厚度/厚度(caliper)、纤维大小和密度，以及表面的宏观理化特征的影响。
由于上述特性的混合的复杂性到柔软性的程度被认为是无纺织网材料的属性，其难以得到精确测量或定量。尽管已经开发了多种测量和评估材料特征的方法(其被认为能影响柔软性信号)，还没有标准的、普遍接受的测试柔软性的单位或方法。其为主观的、相对的概念，其很难以客观的方式表征。因为柔软性难以表征，其还可能很难以可预测的方式，通过改变或调整到材料或制造工艺的规格产生影响。
界定和提高柔软性的复杂化努力即为不同的个体具有不同的个体生理学和经验的参照和感知体系这一事实，其中的参照和感知体系涉及什么材料特征和性能会导致他们认为材料以及相对的其他材料的柔软性为较小或较大程度。
无纺物中的蓬松度可以对除了(包括或不包括)制造柔软的印象外的原因具有重要性。在一些应用中，无纺物可以被用作清洁物品，如擦拭巾或抹布的组件。这样的无纺物的提高的蓬松度还可以增加其作为清洁元素的功效。在其他具体的应用中，无纺物可以用于产生钩环紧固系统的环状组件。这样的无纺物的提高的蓬松度可以提高其用于该目的的适用性。
已经作出了许多努力来提供或改变无纺织网材料的特征，目的是提高蓬松度和/或柔软性的消费者知觉。这些努力包括挑选和/或操作纤维化学、基重、蓬松度、纤维密度、配置和大小、着色和/或乳浊化、以不同的模式印花或粘合等。
例如，提高无纺织网的感知柔软性的一种方法涉及简单地增加网的基重，或以其他方式通过纺丝法/纺粘法制造，其包括形成松散的纺纤维纤维层，然后以某种模式通过砑光粘合加以加固。所有其他的变量保持不变，增加这样的网的基重具有增加每单位表面面积的纤维数目的效应，并且相应地，增加表观厚度、纤维密度和/或蓬松度。如果仅有的目的为增加影响柔软性感知的信号强度和/或蓬松度，可以认为该方法有效，即简单地增加纺粘无纺物的基重是增加其强度或蓬松度的一种方式。然而，在涉及制造由聚合纤维形成的无纺织网材料的成本中，聚合树脂的成本最高，其中纤维由聚合树脂纺成。较高基重的无纺物需要更多的树脂来形成，并因此，每单位花销更大。因此，尝试通过增加无纺物基重提高蓬松度和/或感知柔软性与经常存在的控制或减少成本的目的不相容。
另一种方法涉及形成“双组分”聚合纤维的无纺织网，通过对这样的纤维进行纺纱，铺放它们以形成纤维层，然后采用挑选的用于提供视觉效果的模式通过砑光粘合将它们加固。这样的双组分聚合纤维可以通过具有两个毗邻的部分的喷丝板形成，其中这两个部分由一个表达第一聚合物并由另一个表达第二聚合物，以形成具有一个部分中的第一聚合物和另一部分中的第二聚合物的交叉部分的纤维(因此称为“双组分”)。可以挑选各自的聚合物以使其具有不同的解链温度和/或膨胀收缩率。当以并列型(side/side)或不对称的芯/皮(core/sheath)型几何体组合时，两种聚合物的这些不同属性导致双组分纤维产品在纺丝过程中、当它们被冷却和从喷丝板中提取时发生卷曲。然后可以将产生的卷曲纤维铺放在纤维层中并以某种模式砑光粘合。据认为纤维中的卷曲增加了网的蓬松度和绒毛，增强了视觉和触觉柔软性信号。
另一种方法涉及使网经受砑光粘合后的增水或加水过程，以使纤维变松并增加厚度和蓬松度。据信增水/充水(hydroengorgement)过程以增强视觉和触觉柔软性信号的方式增加了蓬松度和厚度。
上述和其他的方法取得了不同程度的成功，但仍留有增强蓬松度和视觉和/或触觉柔软性信号的提升空间。此外，当前的增强无纺织网中柔软性信号的许多方法具有减少合适的机械性能例如抗张强度的不良效应，并且还可能以附加材料或附加设备以及工艺步骤所需的能量的形成增加网制造方法的成本。
因为当基重被减少时，每单位表面面积上可获得的有助于网的蓬松度和不透明度的纤维更少，所以当无纺织网基重被减少时，改善蓬松度和/或柔软性的挑战会变得更加困难。
发明概述
本发明涉及提供形成表现出改进的柔软性和蓬松度的网以及提供这样的无纺材料的方法。
由纤维层形成粘合网的方法包括以下步骤：
a.提供包含可热粘合单纤维的纤维层；
b.将纤维层沿机器方向供给至第一滚筒的第一表面和第二滚筒的第二表面之间的钳口；
由此至少第一表面包含由凹入区域环绕的间隔的粘合突起，所述粘合突起展现：最大可测宽度W与最大可测长度L的比值至少为1:2.5，而粘合突起表面形状的周边包含凸状形成的部分；
c.将纤维层供给至钳口中，由此压紧第一滚筒和第二滚筒间的钳口中的纤维层，并由此通过粘合突起影响纤维布置，该粘合突起为不对称的，或相对于机器方向呈1°至40°的形状倾斜角αT；
d.通过使该网与第一表面和第二表面的粘合突起接触来粘合钳口中的纤维层，从而形成加固的粘合；
e.从钳口移去网。
无纺材料包含可热粘合纤维和多个粘合印记。所述多个粘合印记形成了规律的图样。粘合印记具有粘合形状，其中所述粘合形状周边包含凸起部分以及最大可测长度和最大可测宽度，其中最大可测长度与最大可测宽度的长宽比至少为2.5。粘合形状为不对称的或被确定了方向以便与所述粘合形状周边相交且延其最大可测长度的线与位于面上且沿机器方向的轴相交，以形成1°至40°的角度αT。
附图的简要说明
图1A为一次性尿布的透视图，显示为以松开状态水平放置，朝向穿戴者的表面向上；
图1B为展示为水平放置的展开的一次性尿布平面图，为平面情形(相对通过弹性构件的存在引起的弹性收缩展开)，朝向穿戴者的表面朝向观察者；
图2A为图1A和图1B中描绘的尿布的横截面，通过那些图中的线2-2截取；
图2B为聚合物膜和无纺织网的薄片制品的一部分的横截面示意图，通过无纺织网中粘合印记的图案截取；
图3为穿过砑光滚筒间的钳口以形成砑光粘合无纺织网的纤维层的简化示意图；
图4A为粘合突起的粘合表面形状的图案的视图，其中的粘合突起可能被给予到砑光滚筒的表面，以在无纺织网中制作相应的具有粘合形状的加固的粘合印记的图案；
图4B为粘合突起的粘合表面形状的其他图案的视图，其中的粘合突起可能被给予到砑光滚筒的表面，以在无纺织网中制作相应的具有粘合形状的加固的粘合印记的另一图案；
图5A为粘合突起的粘合表面形状的其他图案的视图，其中的粘合突起可能被给予到砑光滚筒的表面，以在无纺织网中制作相应的具有粘合形状的加固的粘合印记的图案；
图5B为粘合突起的粘合表面形状或具有出现在图5A中的粘合形状的加固的粘合印记的图案的放大视图。
图5C为粘合突起的粘合表面形状或合并的具有出现在图5A中的粘合印记的粘合印记的图案的放大视图。
图6A为粘合突起的粘合表面形状的其他图案的视图，其中的粘合突起可能被给予到砑光滚筒的表面，以在无纺织网中制作相应的具有粘合形状的加固的粘合印记的图案；且
图6B为粘合突起的粘合表面形状或具有出现在图6A中的粘合形状的加固的粘合印记的图案的放大视图。
图7为粘合突起的粘合表面形状的其他图案的视图。
发明的详细描述
定义
“吸收性物品”是指吸收并保持身体渗出物的设备，且更具体地，是指对着或靠近穿戴者身体放置的用以吸收并保持各种由身体排出的渗出液的设备。吸收性物品可以包括尿布、训练裤、成人失禁内衣和衬垫、女性卫生衬垫、胸垫、护理垫、围涎、伤口敷料产品等。如本文中所使用，术语“渗出液”包括，但不限于，尿、血、阴道分泌物、母乳、汗和粪便物。
本文中使用的“纤维层”是指被本文中所描述的最终的砑光过程加固前的纤维材料。“纤维层”包含单纤维，尽管纤维间的一定量的前粘合可以被完成，且也包括在意图中，例如可以发生在纺丝过程中的铺放纤维期间或铺放纤维后不久，或者同样可以通过前砑光完成，其通常是彼此不相粘的。然而，该前粘合，仍然允许大量的纤维自由移动以致它们可以被重新布置。“纤维层”可以包括若干层，例如可以产生于纺丝过程中来自几个经轴(beam)的纤维的沉积。
“双组分纤维”是指具有这样的横截面的纤维，该横截面包含两种独立的聚合物组分、聚合物组分的两种独立的混纺体或一种独立的聚合物组分和聚合物组分的一种独立的混纺体。“双组分纤维”包含在术语“多组分纤维”中。双组分纤维可以具有总的分为任何形状或布置的不同的组分的两个或更多个小部分的横截面，包括，例如，同轴的小部分、芯/皮型小部分、并列型小部分、放射状小部分等。
无纺织网上的“粘合面积百分比”为由粘合印记占有的面积相对于网的总表面积的比值，表示为百分比，并根据本文所述的粘合面积百分比方法进行测量。
可以可交换地使用“粘合滚筒”、“砑光滚筒”和“滚筒”。
无纺织网中的“粘合印记”为通过将砑光滚筒上的粘合突起印记到无纺织网中制作的表面结构。粘合印记为不成形的、相互啮合的、卷入的和溶解的或热熔合的，来自在粘合突起下方的z轴向内叠加并压紧的纤维的材料的布置，其中的粘合突起产生粘合。可以通过无纺结构之间的散纤维将单个粘合连接起来。粘合印记的形状和大小近似相当于砑光滚筒上粘合突起的粘合表面的形状和大小。
无纺织网上粘合“纵列(column)”为沿着绝大多数在机器方向上延伸的线布置的相似的形状和旋转朝向的最邻近的粘合组。
“横向”(CD)——有关无纺织网材料的制造和无纺织网材料，是指沿着网材料的方向，其大体上垂直于网材料穿过加工网材料的形成线向前移动的方向。对于穿过成对的砑光滚筒的钳口以形成粘合无纺织网的纤维层，横向垂直于穿过钳口的移动的方向，且平行于钳口。
“一次性的”用于其普通含义，是指在有限次的使用事件后即处理或丢弃物品，其中的使用事件超过不同的时间长度，例如，少于约20次事件、少于约10次事件、少于约5次事件或少于约2次事件。
“尿布”是指通常由婴儿和失禁人员穿戴的吸收性物品，其被穿戴在下半身附近以环绕穿戴者的腰和腿，且其特别适合于接收和保持尿液和粪便废物。如本文中所使用，术语“尿布”还包括“裤子”，其定义见下文。
可以可交换地使用“纤维”和“丝”。
“纤维直径”以单位μm表示。术语“每9000米纤维的克数”(丹尼尔或丹)或“每10000米纤维的克数”(分特)被用于描述纤维的细度或粗度，其通过采用的材料的密度与直径(当假设为圆形时)相关。
“薄膜”——是指由一种或多种聚合物形成的材料的皮肤状或膜状层，其不具有主要由网状结构的加固的聚合物纤维和/或其他纤维组成的形式。
“长度”或其不同形式(有关尿布或训练裤)指的是沿着垂直于腰边和/或平行于纵轴的方向测量得到的尺寸。
“机器方向”(MD)——有关无纺织网材料的制造和无纺织网材料，指的是沿着网材料的方向，其大体上平行于网材料穿过加工网材料的形成线向前移动的方向。对于穿过成对的砑光滚筒的钳口以形成粘合无纺织网的无纺纤维层，机器方向平行于穿过钳口的移动的方向，且垂直于钳口。
“单组分纤维”是指由单一聚合物组分或聚合物组分的单一混纺体组成的纤维，这与双组分或多组分纤维不同。
“多组分纤维”是指具有这样的横截面的纤维，该横截面包含多于一种独立的聚合物组分、多于一种聚合物组分的独立的混纺体或至少一种独立的聚合物组分和至少一种独立的聚合物组分的混纺体。“多组分纤维”包括，但不限于，“双组分纤维”。多组分纤维可以具有总的分成任何形状或布置的不同的组分的两个或更多个小部分的横截面，包括，例如，同轴的小部分、芯/皮型小部分、并列型小部分、放射状小部分、海岛型小部分等。
“无纺”为制造的定向或随机朝向的纤维的薄片或网，首先将这些纤维制成纤维层，然后通过摩擦、凝聚、粘附或通过局部压紧和/或应用压力、高温、超声波或热能或以上的组合制造的一种或多种模式的粘合和粘合印记将其加固和粘合在一起。该术语不包括编织网、针织网或带有纱线或丝的缝编网。纤维为天然或人造源性，且可以是短纤维或连续的丝或者原位形成的纤维状。可商购的纤维具有小于约0.001mm至大于约0.2mm范围的直径，且它们以几种不同的形式出现：短纤维(被称为短纤或碎纤)、连续单纤维(丝或中丝)、解开的连续丝束(束)和扭曲的连续丝束(纱)。可以通过许多方法形成无纺织网，包括但不限于：熔喷法、纺粘法、纺熔法、溶液纺丝法、电纺法、梳棉法、薄膜成纤法、裂膜成纤法、气流成网法、干法成网、短纤维湿法成网，本领域已知的这些方法的组合。无纺织网的基重通常以克每平方米(gsm)表示。
“不透明度”是有关网材料借以传递光的能力的数值，依照本文提出的不透明度测量方法测量。
如本文中所使用，“裤子”或“训练裤”，是指为婴儿或成人穿戴者设计的具有腰口和裤脚围的一次性服装。
当用作形容词、与材料的组分相关，术语“主要地”是指该组分占据材料重量的大于50％。当用作形容词、与物理特性或其几何属性的方向性取向相关，“主要地”是指该特性或属性到所指出的方向的延长线上的投影，长度大于其到垂直于该方向的线上的投影。在其他情形下，术语“主要地”指的是对性能或特征给予大量的影响的状况。因此，当材料“主要”包含被叙述为给予性能的组分，该组分给予该材料在其他情况下不能呈现的性能。例如，如果材料“主要”包含热可熔的纤维，这些纤维的量和组分必须足够允许这些纤维的热熔合。
“粘合突起”或“突起”为粘合滚筒的特征，位于其放射状的最外部分，由凹入区域所环绕。相对于粘合滚筒的转动轴，粘合突起具有放射状的含有粘合表面形状和粘合表面形状区域的最远粘合表面，其中粘合表面区域通常位于外面的具有大体上恒定的从粘合滚筒转动轴算起的半径的圆柱形表面；然而，相对于粘合滚筒的半径，具有独立和分散的形状的粘合表面的突起通常足够小，以致粘合表面可能看起来是平的/平坦的；且粘合表面形状区域紧密靠近具有相同形状的平面区域。粘合突起可以具有垂直于粘合表面的边，尽管通常情况下这些边具有一定角度的倾斜，以致粘合突起基底的横截面大于粘合突起的粘合表面。可以以一定模式将多个粘合突起布置在砑光滚筒上。多个的粘合突起具有粘合面积/外面的圆柱形表面的单位表面面积，其可以被表示为百分比，且为突起的组合的总的粘合形状面积(单位)与总的表面面积(单位)的比值。
无纺织网上粘合的“行(row)”为相似的形状和旋转取向的粘合组，其沿着绝大多数横向延伸的线被布置。
“抗张强度”指的是材料在抗张失败前维持的最大张力(峰值力)，依照本文提出的抗张强度测量方法测量。
本文中“厚度”和“厚度(caliper)”可以可交换地使用。
“体积质量(Volume mass)”为基重和厚度的比值，且指示产品的膨松性和蓬松性，其为本发明的无纺织网的重要性能。该值越低，网越膨松。
体积质量[kg/m3]＝基重[g/m2]/厚度[mm]。
“宽度”或其不同形式(有关尿布或训练裤)指的是沿着平行于腰边和/或垂直于纵轴的方向测得的尺寸。
“Z-方向”(有关网)通常是指正交或垂直于网沿着机器方向维和横向维靠近的平面。
本发明的无纺物可以用于顶片、底片的外层、吸收性物品的钩环紧固系统中的环状组件，或制造物品的任何其他部分，例如清洁湿巾和其他个人卫生用品、擦拭布和打扫用布、家庭清洁布和擦拭巾、洗衣袋、干燥袋以及包含无纺织网形成的层的被单。
尤其优选的应用为一次性吸收性物品领域，其中无纺材料的提高的性能还可增加柔软性属性。自此，本发明的效益将被首先在这样的物品的语境中描述。
图1A是松散、展开状态的尿布10的透视图，其可能看起来为打开的且位于水平面上。图1B为以完全的、未收缩的状态(即没有弹性诱导的收缩)显示的尿布10的平面图，显示为切除了尿布10的部分以显示基层结构。在图1B中描述了尿布10的纵轴36和横轴38。在图1A中将尿布10的接触穿戴者的部分显示为朝上，且在图1B中将其显示为朝向观察者。图2A为在图1B中的线2-2处截取的尿布的横截面。
尿布10通常可以包含基片12和配制在基片中的可吸收核心14。基片12可以包含尿布10的主体。
基片12可以包含顶片18和底片20，其中顶片18可以为液体可透过的，底片20可以为液体不能透过的。可以将可吸收核心14包装在顶片18和底片20之间。基片12还可以包含侧板22、弹性处理的腿套24，以及有弹性的腰部部件26。基片12还可以包含扣紧系统，其可以包含至少一个扣紧构件46和至少一个着落区48。一层或多层的顶片和/或底片可以由下述的无纺织网制备。
腿套24和有弹性的腰部部件26通常可以每个都包含弹性构件28。尿布10的一个端部可以被配置为尿布10的第一个腰部部分30。尿布10的相对的端部可以被配制为尿布10的第二个腰部部分32。尿布10的中间部分可以被配置为胯部部分34，其在第一和第二个腰部部分30和32间机器方向延伸。
为了应用并保持尿布10固定在穿戴者周围，可以通过扣紧构件46将第二个腰部部分32贴附到第一个腰部部分30上，以形成腿口和物品腰。当扣紧时，扣紧系统在物品腰周围携带可拉伸负荷。
可以将尿布10提供为具有可再次闭合的扣紧系统，或作为选择可以以裤型尿布的形式提供。对于单一的吸收性物品，基片12和可吸收核心14可形成了尿布10的主要结构，若加入其他特征，可形成复合的尿布结构。然而，对于顶片18、底片20和可吸收核心14，可以按照多种公知的配置方法进行组装。
底片20可以与顶片18进行结合。底片20可以用于防止由可吸收核心14吸收并保持在尿布10内的渗出液弄脏其他可能接触到尿布10的外部物品，例如床单和衣服。参考图2B，底片20可以为液体(例如，尿)大体上不能透过的，且可以由无纺物21和聚合物薄膜23的薄片形成，例如具有约0.012mm(0.5mil)至约0.051mm(2.0mils)厚度的热塑性薄膜。无纺物21可以为本文中描述的无纺织网。
在一些执行方案中，本发明的底片可以具有大于约2,000g/24h/m2的水蒸气透过率(WVTR)，其中的数据根据WSP 70.5(08)在37.8℃和60％相对湿度下测得。
本发明中有用的、合适的无纺织网材料包括，但不限于：熔喷型短纤维、纺粘型短纤维、纺熔型短纤维、溶液纺丝型短纤维、静电纺丝、粗疏短纤维、薄膜成纤短纤维、裂膜成纤短纤维、气流成网短纤维、干法成网短纤维、湿法成网短纤维，以及本领域所了解的、部分或完全由聚合物纤维形成的其他无纺织网材料。合适的无纺织网材料还可以为包含纺粘、熔喷和其他的纺粘阶层或层的SMS材料，或包含任何其他的纺粘和熔喷层的组合的材料，例如SMMS或SSMMS等。实例包括具有小于1微米的直径的一层或多层纤维(纳米纤维和纳米纤维层)；这些材料的实例源于SMS、SMNS、SSMNS或SMNMS无纺织网(其中“N”指明纳米纤维层)的组合。在一些实例中，永久亲水的无纺物且尤其是，具有经久亲水性涂层的无纺物可能是可取的。通常，合适的无纺物是空气可透过的。通常，合适的无纺物为水或液体可透过的，但也可以由于纤维大小和密度和纤维的疏水性为水不能透过的。通过处理以使得纤维成为亲水性的可以提高水或液体的透过性，如下所述。
无纺织网可以主要由聚合纤维组成。在一些实例中，合适的无纺纤维材料可以包括，但不限于：聚合材料，例如聚烯烃、聚酯、聚酰胺或具体地，聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)、聚乳酸(PLA)、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和/或以上的混合物。无纺纤维可以包含或可以由以下物质组成：作为添加物或改性剂的组分，例如脂肪族聚酯、热塑性多糖或其他的生物聚合物(生物型聚合物或可再生的聚合物)。
单纤维可以为单组分或多组分的。多组分纤维可以为双组分，例如芯/皮型或并列型布置。通常，单组分纤维包含脂肪族的聚烯烃，例如聚丙烯或聚乙烯或它们的共聚物、脂肪族聚酯、热塑性多糖或其他生物聚合物。
在这样的物品、纤维组分、纤维和无纺物的形成以及相关的方法中有用的其他常规无纺物被描述于：授予Cramer等的第6645569号美国专利、授予Cramer等的第6863933号美国专利、授予Rohrbaugh等的第7112621号美国专利、待审的Cramer等的系列号为10/338603和10/338610以及Lu等的13/005,237号的美国专利申请号，以上的公开通过引用并入到了本文中。
用于无纺纤维形成的一些聚合物可以为固有疏水性的，且对于某些应用可以对它们进行表面处理或涂上不同的试剂以使得它们具有亲水性。表面涂层可以包括表面活性剂涂层。一种这样的表面活性剂涂层可以从德国伯布林根的Schill&Silacher GmbH购买，其商标名为Silastol PHP 90。
另一种制造含有经久亲水涂层的无纺物的方法，为通过将亲水性单体和游离基聚合引发剂施用到无纺物上，并进行通过紫外光激活的聚合反应，导致单体化学结合到无纺物的表面，如待审的第2005/0159720号美国专利公开中所描述。
另一种制造主要由疏水性聚合物例如聚烯烃制成的亲水性无纺物的方法为在挤出前加入亲水的添加物到溶化物中。
另一种制造具有经久亲水性涂层的无纺物的方法为使用亲水性纳米颗粒覆盖无纺物的表面，如待审的Rohrbaugh等的第7112621号美国专利申请和PCT申请公开WO 02/064877中所描述。
通常，纳米颗粒具有小于750nm的最大尺寸。可以经济地制造大小为2至750nm的纳米颗粒。纳米颗粒的优势为它们中的许多可以被容易地分散到水溶液中，以使得涂层能施用到无纺物上，它们通常形成透明涂层，且应用于水溶液的涂层通常足够耐受水暴露。纳米颗粒可以为有机的或无机的、合成的或天然的。无机的纳米颗粒通常作为氧化物、硅酸盐和/或碳酸盐存在。合适的纳米颗粒的典型实例为分层的粘土矿物(例如，来自SouthernClay Products,Inc.(USA)的LAPONITETM)和Boehmite alumina(例如来自North AmericanSasol.Inc.的Disperal P2TM)。根据一个实例，合适的包覆无纺物的纳米颗粒为待审的Ponomarenko和Schmidt的系列号为10/758,066、标题为“Disposable absorbent articlecomprising a durable hydrophilic core wrap”的专利申请公开中的颗粒。
在一些情况下，可以在施用纳米颗粒涂层前使用高能处理(电晕、等离子体)预处理无纺织网表面。高能预处理通常临时增加低表面能表面(如PP)的表面能，从而能通过水中纳米颗粒的扩散更好地浸湿无纺物。
显然，亲水的无纺织网还可以用于吸收性物品的其他部分。例如，已经发现包含如上所述的永久亲水性无纺物的顶片和可吸收核心层运作良好。
无纺物还可以包含其他类型的表面涂层。在一个实例中，表面涂层可以包含纤维表面改性剂，其能减少表面摩擦并增加触觉润滑性。优选的纤维表面改性剂被描述于第6632385号和第6803103号美国专利；以及第2006/0057921号美国专利申请公开。
可以采用的用于吸收性物品的另一类型的无纺织网可以包含当施加外部压力并去除时可提供良好的恢复力的材料。此外，无纺物可以包含挑选的不同纤维的混合体，例如来自上述的聚合纤维类型的混合体。在一些实施方案中，至少部分的纤维可以展现具有螺旋形形状的螺旋形卷曲。根据一个实例，纤维可以包含双组分的纤维，其为每根都包含不同的材料的单纤维，其中的材料通常为第一和第二聚合材料。据信并列型双组分纤维的使用有利于使纤维螺旋形卷曲。
为了提高吸收性物品的柔软性感知，可以将形成底片的无纺物加水或充水。加水/充水的无纺物被描述于：第6632385号和第6803103号美国专利，以及第2006/0057921号美国专利申请公开，以上文件的公开通过引用并入到了本文中。
还可以通过“自我处理(selfing)”机制处理无纺物。通过“自我处理”无纺物，可以形成从无纺物基质的表面突起的高密度的环(>150平方英寸)。因为这些环可充当小的柔性刷，它们能制造可增加柔软性的具有弹性蓬松度的附加层。通过自我处理机制处理的无纺物被描述于第US2004/0131820号美国专利申请公开。
通常可以将可吸收核心配制在顶片18和底片20之间。其可以包含一层或多层，例如第一吸收层60和第二吸收层62。
吸收层60、62可以包含各自的基质64、72；配置于基质64、72上的吸收性颗粒聚合物材料66、74；以及配置于和/或位于吸收性颗粒聚合物材料66、74和至少部分的基质64、72上/内的热塑性粘合材料68、76，其中的粘合材料用作固定吸收性颗粒聚合物材料66、74到基质64、65上的粘合剂。
第一吸收层60的基质64可以被称为防尘层，且具有朝向底片20的第一表面和朝向吸收性颗粒聚合物材料66的第二表面。同样地，第二吸收层62的基质72可以被称为核心覆盖层，且具有朝向顶片18的第一表面和朝向吸收性颗粒聚合物材料74的第二表面。
可以使用粘合剂在边缘附近第一和第二基质64和72彼此进行粘结，以在吸收性颗粒聚合物材料66和74附近形成包层，来保持吸收性颗粒聚合物材料66和74位于可吸收核心14内。
基质64、72可以具有一种或多种无纺材料，且可以为液体可透过的。
如图2A中所阐明，吸收性颗粒聚合物材料66、74可以以90个颗粒的簇被沉积到各自的基质64、72上，以形成包含着落区域94和着落区域94间的粘结区域96的网格形状。着落区域94为热塑性粘合材料不与无纺物基质或辅助的粘合剂直接接触的区域；粘结区域96为热塑性粘合材料与无纺物基质或辅助的粘合剂直接接触的区域。网格形状中的粘结区域96含有很少或没有吸收性颗粒聚合物材料66和74。着落区域94和粘结区域96可以具有多种形状，包括但不限于：圆形、椭圆形、方形、矩形、三角形形状等。可以将第一层和第二层60、62联合来形成可吸收核心14。上文的描述叙述了吸收性物品的特征，可以采用其任意组合来提高物品的消费者柔软性感知。此外，然而，根据下面的描述，总的说来，据信使用本发明的无纺织网，和将其用作吸收性物品的组件，包括，例如，顶片18和/或底片20(见图2A、图2B)，可提供该组件增加的蓬松度，且具有关于增加物品的柔软性感知的协同效应。同时，违反直觉地，下述的特征可以提高无纺织网的抗张强度，因此，可增加组成无纺物的顶片、底片或其他组件的抗张强度。由于至少两个原因，当尝试改善柔软性信号时，保留或增加吸收性物品中无纺物的抗张强度可能尤其让人感兴趣。首先，通常可能需要无纺织网维持某一最小的拉力并经受足够小的尺寸改变，以使无纺物在下游的加工操作中为有效可加工的。其次，无纺织网通常可以为吸收性产品中的底片，例如一次性尿布的结构完整性的主要贡献者，其中可能需要底片能承担由于穿戴/穿到穿戴者身上(例如，当照料者拉上扣紧构件来穿上尿布时)、穿戴者活动，以及当尿布被装载上穿戴者的渗出液时由底片含有和保持的重量和体积造成的力。
如之前所注解，参考图2B，底片20可以由无纺物薄片21和聚合物薄膜23组成。可以在层压过程中通过粘合剂或任何其他适合的方式将无纺物和薄膜粘合在一起。在一些实例中，聚合物膜可以具有约0.012mm(0.5mil)至约0.051mm(2.0mils)的厚度。为了获得所期望的整体视觉外观，可以通过在薄膜形成期间加入，例如，碳酸钙(CaCO3)到薄膜中来提高底片的不透明度和白度。包含细小的CaCO3颗粒导致在即将延伸或加工薄膜中双轴向延伸的颗粒附近形成微孔，其有助于使产生的薄膜为空气和蒸汽可透过的(因此，为“透气的”，减少皮肤水分过多的可能性，从而减少患病如尿布疹的可能性)。薄膜中的CaCO3颗粒和产生的微孔还有助于增加其不透明度。
如本发明中所述的无纺物可以由一种或多种聚烯烃树脂、聚酯、聚酰胺树脂组成，包括但不限于：聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)和聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚乳酸(PLA)，以及以上的混合体。由于聚丙烯的相对低廉的成本和由其形成的纤维的表面摩擦性能(即，它们具有相对平滑的、光滑的触感)，包括聚丙烯在内的树脂可能尤其有用。由于聚乙烯的相对柔软度/柔软性以及更多地，其平滑/光滑的表面性能，包括聚乙烯在内的树脂还可能是可取的。相比之下，PP当前具有低廉的成本且由其形成的纤维具有较大的抗张强度，而PE当前具有较高的成本且由其形成的纤维具有较小的抗张强度，但是其具有较大的柔软性以及较多的平滑/光滑感。因此，由PP和PE树脂的混合体生成无纺织网纤维可能是可取的，其中的混合体找到了平衡它们优缺点的聚合物的最佳平衡比例。纤维可以由PP/PE混合体生成，例如，第5266392号美国专利中所描述。无纺纤维可以包含或可以由以下物质组成：作为添加物或改性剂的组件，例如脂肪族聚酯、热塑性多糖或其他的生物聚合物。
单纤维可以为单组分或多组分的。多组分纤维可以为双组分的，例如以芯/皮型或并列型布置的双组分。通常，单组分包含脂肪族的聚烯烃，例如聚丙烯或聚乙烯，或它们的共聚物、脂肪族聚酯、热塑性多糖或其他的生物聚合物。
可以通过常规的方法由这些树脂中的任一种形成纤维层，例如梳棉法、熔喷法、纺丝法、气流成网法、湿法成网法等。纤维层包含单纤维，尽管纤维间的一定量的前粘合可以被完成，且也包括在意图中，例如可以发生在纺丝过程中的铺放纤维期间或铺放纤维后不久，或者同样可以通过前砑光完成，其通常是彼此不相粘的。然而，该前粘合，仍然允许大量的纤维自由移动以致它们可以被重新布置。纤维层可以包含若干层，例如可以产生于纺丝过程中来自几个经轴的纤维的沉积。优选的执行方案涉及纺丝过程，在该过程中对树脂进行了加热并强迫其在压力下通过喷丝板。喷丝板喷射聚合物纤维，这些纤维随后被导入到传送带上；当它们撞击传送带时，它们可以以某种程度上随机取向，但是经常为机器方向方向或稍微偏离机器方向的形式被铺放，以形成纺丝纤维层。随后可以将这些纤维层进行砑光粘合以形成无纺织网。
可以形成任何基重的无纺物。然而，如发明背景中所注解，相对较高的基重，虽然具有相对较大的明显的厚度和蓬松度，也具有相对较高的成本。另一方面，相对较低的基重，虽然具有相对较低的成本，增加了供应底片的难度，其中的底片在压缩到包装中后应具有并维持引人注目的视觉三维外观，并具有合适的机械性能。据信本文中描述的特征的组合在控制材料成本同时提供引人注目的视觉三维外观以及合适的机械性能间达到了很好的平衡。据信本文中描述的加固的粘合形状和图案的特征，可能在一些应用中的相对低的基重的无纺物的应用中尤其有用，因为据信这样的特征提供了增加蓬松度同时减少或至少不增加基重的方式。因此，对于一些引用，可以采用具有6.0至50gsm的基重，更优选为具有8.0至35gsm的基重，甚至更优选为具有9.0至25gsm的基重，且甚至更优选为具有10至20gsm的基重的无纺物。当被用作吸收性物品的组件，例如顶片时，较低基重的无纺物可以提供明显优于较高基重的无纺物的优势。当，例如，被用作零应变的薄片的组件时，较低基重的无纺物可以比较高基重的无纺物更好，因为其可以更多地容纳活化/增加的延伸过程。在其他的应用中，例如，使用无纺物来产生产品，如一次性服装物品、擦拭巾或抹布，可能需要多达100gsm或甚至150gsm的较高基重。据信本文中描述的粘合突起、粘合形状和粘合图案的特征可以对蓬松度和/或柔软性感知具有有利影响，即使是对这样的较高基重的无纺物也是如此。最佳的基重受到每种应用中不同的需求以及相关的成本的影响。
据信对于吸收性物品，当底片的颜色基本上为白色，且具有的按照下述的不透明度测量方法测量得到的不透明度为至少45％，更优选为至少70％，甚至更优选为至少73％，且甚至更优选为至少75％时，可以更好地获得设计的底片的整体视觉柔软性信号。因此，还加入白色着色剂/遮光剂到生成聚合物薄膜的聚合物中，以及加入供给用于生成无纺织网的纤维的喷丝板的聚合物中可能是可取的。
将白色着色剂/遮光剂加入到被纺成无纺物的聚合物树脂中可能是可取的。通过加入遮光剂，调节无纺织网的不透明度可能是可取的，其使得无纺织网具有至少10％的不透明度，更优选为具有至少18％的不透明度，且更优选为具有至少40％的透明度。
虽然多种增白剂/遮光剂可以满足条件，由于其明度和相对高的折射率，据信二氧化钛(TiO2)可能尤其有效。据信以无纺物的重量的多达5.0％的量，加入TiO2到生成纤维的聚合物中，可以有效取得期望的结果。然而，由于TiO2相对较硬，包含大于5.0％(按重量计算)的量的TiO2的耐磨性材料可能具有有害影响，包括磨损和/或堵塞喷丝板；打断和削弱纤维的结构和/或纤维间的砑光粘合；不良地增加纤维的表面摩擦性能(导致较少的平滑触感)；以及令人无法接受地快速磨损下游的加工设备构件。据信由增白剂提供的增加的不透明度有助于产生视觉上有特色的、柔软的无纺物外观。在一些应用中，将染料或着色剂加入到一种或多种纺成无纺纤维的聚合物树脂中也可能是可取的。
还可以通过使用具有除了圆形和立体几何体(非中空的)形状，即三叶形或多叶形横截面，或以上的中空配制或组合的截面形状的纤维增加不透明度。那些非圆形截面形状还可以提供蓬松度和压缩恢复力方面的优势。
纺粘包括对纺丝纤维的纤维层进行砑光粘合，以在某种程度上加固它们并将它们粘合在一起，来使得网成为织物样构造并增加机械性能，如抗张强度的步骤，该步骤可能是可取的，其使得材料足以在随后的制造工艺中以及在使用中的最终产品中维持结构完整性和尺寸稳定性。参考图3，可以通过传送纤维层21a穿过一对旋转的砑光滚筒50、51间的钳口，从而压紧并加固纤维以形成无纺织网21来完成砑光粘合。可以将一个或两个滚筒加热，以促进钳口处被压缩的叠加的纤维间的热性变形、塑性变形、相互缠结和/或热粘合/热熔合。滚筒可以形成粘合装置的可操作组件，其中它们通过可控制量的力被推挤到一起，以在钳口处发挥期望的压紧力/压力。在一些方法中，超声能量源可能被包含到粘合装置中，以传送超声波振动到纤维中，再一次地，来在它们内产生热能并增加粘合。
可以将滚筒的一个或两个的圆周表面进行机械加工、蚀刻、雕刻或以其他形成方式使得在辊筒上具有粘合突起的粘合图案和凹入区域，以便将钳口处施加到纤维层上的粘合压力集中在粘合突起的粘合表面上，并在凹入区域处将其减少或大体上消除。粘合表面具有粘合表面形状。因此，可以在无纺织网上生成形成网的纤维间的粘合的印记图案，其具有对应于滚筒上粘合突起的图案和粘合表面形状的粘合印记和粘合形状。一个滚筒如滚筒51可以具有平滑的、无图案装饰的圆柱形表面，以组成砧辊，且另一滚筒50可以生成有所述的图案，以组成粘合图案滚筒；该组合滚筒能使网具有图案，并在粘合图案滚筒上反映该图案。在一个实例中，两个滚筒可以都生成有图案，且在具体的实例中，联合运作以印记联合图案到网上的不同的图案，例如描述于，如，第5370764号美国专利。
粘合突起和嵌入区域的重复图案，例如，图4A和图4B中所描述，可以被生成到粘合滚筒50上(图3)。图4A和图4B中描述的杆状粘合形状100描述了滚筒上粘合突起的凸起表面，而它们之间的区域表示凹入区域101。粘合突起的粘合形状100在砑光过程中印记图案型粘合印记到网上。
滚筒上的粘合突起具有高度，其可以被表示成粘合突起的最外(粘合)表面处的滚筒半径和凹入区域101处的滚筒半径间的差异。为了将材料的量减到最少，可以对该高度进行调整，其中必须通过机械加工或蚀刻，将所述材料从滚筒表面移除，来制作所期望的形状和图案，同时仍然在凹入区域101处提供足够的具有粘合突起的滚筒与相对的滚筒间的空隙，以调节纤维层不被粘合的区域中(即在凹入区域处)的纤维层穿过钳口的通道，而大体上不将纤维层压紧——因为目标是为了获得最大的蓬松度/厚度。对于具有本文中预期类型和基重的网，可能期望的粘合突起高度为0.3mm至1.0mm，或更优选地，粘合突起高度为0.5mm至0.8mm，或甚至为0.6mm至0.7mm的粘合突起高度。粘合突起的粘合表面可以具有0.3mm2至10mm2的平均面积。当在穿过其高度的横截面中观察时，粘合突起通常具有带有倾斜角的边。
可以将本文中预期类型的无纺织网以大于300m/min或600m/min或甚至800m/min的路线速度或更大的路线速度进行砑光粘合，这取决于无纺织网的组成、基重、粘合图案，以及设备和选择的工艺变数。再次参考图3，应当理解在这样的速度下，纤维层21a和滚筒50、51的表面会携带环绕的空气并将其移向钳口52，如箭头所示。粘合滚筒50的表面特征，如上所述，会增加这一效应。据信，当携入的空气被带向钳口时，减小的滚筒间的空隙随着钳口的接近可在钳口52前面制造出气压相对较高并逐渐增加的区域。这样的较高的压力下的携入的部分空气在钳口52中会被推入并进一步压缩到滚筒上的粘合图案的凹入区域内，和压缩到穿过钳口的纤维缝隙内。据信，当无纺织网21退出钳口52时，纤维内夹带的并与纤维一起穿过钳口的压缩空气在出料侧会碰到相对较低压力的区域，并导致压缩空气在所有没有障碍的方向从钳口加速溢出。因此，据信大量的空气夹杂、空气压缩和相对高速的复杂的气流发生在纤维层21a和网21内和附近，结果导致砑光粘合过程中纤维层的移动和砑光滚筒的旋转。
据信包含粘合突起的粘合滚筒的表面特征影响这些气流。尤其是在钳口处，粘合突起的轮廓为气流提供了障碍，而粘合突起间的凹入区域提供了通道。因此，据信对于粘合突起的某一配置、形状和位置，如网中制作的粘合印记中所反映，可以挑选和产生旋转方向和粘合形状的重复模式，以对这些气流产生有益影响。另外，据信，采用能致使它们在砑光粘合过程期间复位纤维的方式，如通过梳理或使纤维松软，具有某一特征的具有粘合表面形状的粘合突起的图案，反映在粘合表面和沿着大体上与粘合表面、旋转方向平行，相对于由网表面和空隙所接近的平面的平面排列的突起的横截面中，可以被用于引导这些气流，从而提供增强的砑光粘合的具有比类似的具有其他加固的粘合形状和图案的无纺织网更大蓬松度/厚度的无纺织网，而所有其他变量保持不变。
图5A、5B和5C描述了反映在无纺织网中的粘合印记的粘合形状中的粘合图案和粘合形状的一个实例。粘合形状100表示可以通过蚀刻、机械加工或其他方式被给予到粘合滚筒上的粘合突起的粘合表面的形状。粘合滚筒上的此类粘合突起能印记具有相似的粘合形状的、以相似的粘合图案布置的粘合印记到网内。不试图被理论所束缚，据信描述的形状和图案的某些方面和特征可以具有上述的有利影响。
参考图5B，粘合形状100具有最大可测长度L，其可通过识别形状长度线104测得，其中的形状长度线104与形状的外周，在具有外周上能鉴定的最大间距，即，外周上最远的两个点之间的距离的交叉点处相交。粘合形状100具有最大可测宽度W，其通过识别分别的形状宽度线105a、105b测得，其中的形状宽度线105a、105b与形状长度线104平行，且与形状外周在位于其两旁的距离形状长度线104最远的一个或多个最外点处相切，如图5B中所描述。应当理解，对于一些形状(例如，半圆形)，形状宽度线105a、105b的一条可以与形状长度线104一致/共线。最大可测宽度W为形状宽度线105a、105b间的距离。位于本发明的范围内的形状具有至少2.5的最大可测长度L与最大可测宽度W的长宽比，更优选为至少2.7，且甚至更优选为至少2.8。印记在无纺织网上的粘合的形状和大小反映并对应于滚筒上的粘合的形状100和其大小。
依然参考图5B，粘合形状100可以具有含有凸起部分102的形状周边，其中的凸起部分102位于形状长度线104的一边。图5B还显示凸起部分可以具有不同的半径。该不同半径的凸起部分102可以使得形状周边类似于横截面中的翼型的弧形轮廓。换种方式来看，翼型的横截面轮廓具有凸起部分且在横穿可以被识别的轮廓的任何线或轴上不对称。凸起部分102可以具有弧高CH，其被测量为形状长度线104和与凸起部分102相切的形状宽度线105b之间的距离。据信，为了获得对气流的最大的有利效果，弧高CH和最大可测长度L间的比值为0.30或更小，更优选为0.25或更小，但大于0，可能是可取的。与该描述相符合，据信，以一定模式重复和布置的，具有沿着平行于粘合表面的平面的横截面的粘合突起，对加速和减速空气在钳口处和在钳口附近穿过无纺纤维具有有益效果。再一次地，印记到无纺织网上的粘合的形状和大小可以反映并对应于滚筒上的粘合的形状和大小。
形状周边可以在形状长度线104的两边具有不同半径或相同半径的凸起部分，以使其在横截面中具有对称的弧形翼型的整体轮廓。在另外一种选择中，形状周边可以在形状长度线104的一边具有凸起部分并在形状长度线104的另一边具有笔直部分，以使其在横截面中具有不对称的弧形翼型/机翼的整体轮廓。在另外一种选择中，形状周边可以在形状长度线104的一边具有凸起部分以及大体上对着凹入部分而设置的凹入部分103，如图5B中所反映，以使其在横截面中具有不对称的弧形翼型/机翼的整体轮廓以及相对高蓬松度、低速的特征。
可以通过测量其深度、相对最大可测深度，对凹入部分103的凹入的程度进行定量。可以通过识别形状凹面线106测量凹入深度D，其中的形状凹面线106与形状长度线104平行且与沿着凹入部分103的最深点相切。凹入深度D为朝向凹面的形状宽度线105a和形状凹面线106之间的距离。可以将凹入部分103的凹入的程度表示成凹入深度D与形状长度L的比值(以下称为“凹入深度比”)。尽管不含有凹入部分103的形状是预期的，但含有凹入深度比为0.00至0.30，更优选为0.00至0.25，且甚至更优选为0.00至0.20的凹入部分的粘合形状可能是可取的。再一次地，印记在无纺织网上的粘合的形状和大小反映并对应于滚筒上的粘合的形状和大小。
虽然以上的解释涉及具有遵循“凸起”和/或“凹入”(言外之意为，平滑的)曲线的粘合形状/粘合形状周边的粘合突起以及产生的网中的加固的粘合形状(其中的粘合突起和粘合图案)，但应当理解可以通过使这样的平滑曲线与链的直线段接近，大体上实现该效果。因此，本文中的术语“凸起”和“凹入”分别为包括由5根或更多根直线段的链形成的部分的形状周边，其中的直线段位于形状长度线的一边且为端对端连接，其中“凸起”和“凹入”分别为位于形状长度线的一边的平滑的凸起或凹入曲线的弦，或者为不包括拐点的位于形状长度线的一边的部分的曲线。
不试图被理论所束缚，据信含有具有如上所述的一种或多种特征的粘合形状的砑光滚筒粘合突起，对钳口中和钳口附近的气流具有空气动力效应，其以复位纤维的方式导致无纺纤维的缝隙内和无纺纤维的缝隙附近的空气的加速和减速，并可能产生梳理效应或使纤维松软，而增加蓬松度和厚度。
此外，突起的旋转方向影响钳口处粘合突起的方向，且据信这会产生影响。可以沿着相对于机器方向和横向的单个的形状倾斜角排列粘合形状100和支撑它们的粘合突起。不试图被理论所束缚，据信粘合突起的形状倾斜角应当不超过某一量，以对气流具有最大的有益效果。再次参考图5B，形状倾斜角αT可以被表示成通过沿着机器方向108的轴与形状长度线104相交产生的较小角。据信，气流中形状和形状倾斜角具有协同作用。至于不对称的粘合形状，如描述的翼型样形状，据信该不对称的粘合形状足够在气流中产生期望的变化。然而，具有倾斜角的大于0°的旋转角度可以增加该效应。至于非不对称的粘合形状，据信形状倾斜角αT在空气中可提供期望的效应，以使其随后不应当小于1°且不应当超过40°，更优选地，不应当超过30°，且甚至更优选地，不应当超过20°。据信该范围内的形状倾斜角可有效地供应气流穿过钳口，而同时，给予穿过钳口的气流以横向矢量分量。相反地，大于40°的形状倾斜角可能对气流穿过钳口以具有有利效果制造太多的阻碍，且结合足够密度的粘合突起的甚至更大的形状倾斜角可能具有在钳口处制造这样的阻碍的效果，该阻碍足以大体上从钳口转移气流，即，使其移向粘合滚筒的两边，而非穿过钳口。印记到无纺织网上的粘合形状和旋转方向反映并对应于滚筒上的粘合形状和旋转方向。
据信当其穿过钳口和从钳口流出时，流经或流过纤维层/网的具有横向矢量分量的空气流可以推进横向内的纤维，有助于增加蓬松度、厚度和/或横向抗张强度。应当理解在无纺织网制造过程中，若干无纺纤维层的纤维通常为机器方向方向或稍偏于机器方向铺放，这倾向于导致完成的网具有相对较大的机器方向抗张强度和相对较小的横向抗张强度。因此，任何在粘合前倾向于给予一些新增的横向方向到纤维的方法都可能对增加横向抗张强度有用，其带来更好的机器方向抗张强度和横向抗张强度间的平衡，并增加蓬松度，如通过重新定位z轴向内的纤维。据信，为获得最佳效果，形状倾斜角αT为5°至15°，更优选为8°至12°，且甚至更优选为9°至11°可能是更合适的，以对本文中预期的路线速度的气流取得最有益的效果。印记到无纺织网上的粘合图案的旋转方向反映并对应于滚筒上的粘合图案的旋转方向。
如上面所建议，为了从穿过钳口的大量的空气中获得能量的功益，还据信粘合突起的图案不过分地阻碍穿过钳口的气流，也不通过过度减缓或停止气流的前向(机器方向)动量和从气流的前向(机器方向)动量吸收能量，从气流移走过多能量是合适的。参考图5C，鉴定到沿着横向的钳口线107a沿着图案，其中粘合形状沿着图案中能被识别的横向线占据最大比例的距离。因此，位于如同所示的钳口线107a表示横向线，沿着该横向线，在粘合过程期间，粘合突起对穿过钳口的气流提供了特定图案中所能识别的最大量的阻碍。可以识别出重复系列的形状；在该实例中，所述重复系列由四种形状100a、100b、100c和100d组成。所重复系列中所识别的形状100a、100b、100c、100d的宽度w1、w2、w3和w4反映了对沿着钳口线107a的气流的限制。宽度wp为整个重复系列的宽度，包括粘合形状间的距离。沿着图案的钳口长的最大限制比由比值(w1+w2+w3+w4...+wn)/wp所反映，该比值在本文中被称为钳口气流限制比(其中“w”为沿着粘合形状周边的钳口线107a的横向宽度，且“n”为沿着钳口线107a的组成重复系列的粘合形状的数目)。为了使粘合图案允许有效的气流穿过钳口以利用流动空气的能量，钳口气流限制比为0.40或更少，更优选为0.30或更少，且甚至更优选为0.25或更少可能是可取的。无纺织网上每单位表面面积的粘合印记的粘合形状、旋转方向和密度/数量反映并对应于滚筒上每单位表面面积的粘合突起的粘合形状、旋转方向和密度/数量，并因此，还反映气流限制比。
图6A和图6B描述了可供选择的粘合图案。重复的粘合形状100和相关的粘合突起的轮廓分别为成对的复合物，它们通常为以其各自的尖端反方向联合或叠加，以形成开放的“S”形状的凸起/凹入亚图，其中的“S”形状关于亚图组件的该连接旋转对称，分别为其中间拐点。然而，应当理解描述的重复的“S”形状可以具有图5A和图5B中描述的粘合形状的若干特征，如上所述，这些特征被认为是有利的。图6A和图6B中描述的粘合形状100具有最大可测长度L和最大可测宽度W，可相对于形状长度线104和形状宽度线105a、105b测量，通过上面描述的方法鉴别。如上所述，落入本发明范围内的粘合形状100具有最大可测长度L对最大可测宽度W的长宽比，其为至少2.5，更优选为至少2.7，且甚至更优选为至少2.8。
图6A和图6B中描述的粘合形状还具有沿着其周边的凸起部分102a、102b。凸起部分102a、102b的一个或两个可以具有不同的半径，且具有弧高CHA和CHB。据信，为了对气流获得最有利的影响，弧高CH和最大可测长度L间的比值还为0.30或更少，更优选为0.25或更少，但大于0可能是可取的。
描述的粘合形状还具有沿着其周边的凹入部分103a和103b。凹入深度Da为朝向凹入部分103a的形状宽度线105a和形状凹入线106a之间的距离。凹入深度Db为朝向凹入部分103b的形状宽度线105b和形状凹入线106b之间的距离。尽管在沿着它们的周边不具有凹入部分103a、103b的粘合形状是预期的，但粘合形状周边具有一个或多个诸如凹入部分103a、103b的凹入部分可能是可取的，其中的凹入部分具有的凹入深度比为：凹入深度/(L*nc)≤0.30，更优选为0.25，且甚至更优选为0.20，其中nc为由粘合形状周边的部分和形状长度线界定的完全封闭形状的数目，其证明凹度。例如，对于图6B中显示的“S”形状，nc＝2，因为存在2个这样的完全封闭的形状124a和124b。
图6A和图6B中的形状100还可以具有形状倾斜角αT，其按照如上所述进行测定，且位于所述的范围内。无纺织网上的粘合形状和图案的几何学特征反映并对应于粘合形状100的形状、大小、旋转方向、密度和布置的几何学特征。
还据信以这样的模式布置的粘合突起可以具有有利效果，该模式使得相对直的、其间没有障碍的通道沿着凹入区域101存在于钳口处，至少部分沿着机器方向。参照图5A和图6A，可以发现每个样片都具有可以被鉴别的钳口气流交叉线109，其与粘合形状不相交，且以这样的角度与横向轴107相交，该角度使得其机器方向矢量分量。钳口气流交叉线109与横向轴107相交，以形成较小的角度，本文中称为钳口气流交叉角βA。据信钳口气流交叉角βA优选大于45°，更优选为50°至90°，且甚至更优选为60°至90°。据信钳口气流交叉线109应该无限延伸而不与粘合形状100相交是可取的，但最低程度下，越过至少8排粘合形状100的行110而不与粘合形状相交。再次地，无纺织网上的粘合形状和图案的几何学特征反映并对应于粘合形状100的形状、大小、旋转方向、密度和布置的几何学特征。
例如图5A-图7所描述的粘合形状和图案的另一方面为它们可以具有上述的长宽比的任意组合、最大钳口气流限制比(0.40或更少)、形状不对称性、形状倾斜角和其他的特征，且还可以反映界定穿过钳口的空气通道的粘合突起的邻近对的利用，其中的粘合突起以文丘里管的方式交替地为窄和宽，或靠拢和偏离。不试图被理论所束缚，据信此类文丘里管通道具有导致局部区域的加速和减速，和压力的增加和减少，以及当空气穿过钳口时空气的湍流效应。据信这些效应有助于梳理和/或使钳口附近的纤维层和网的纤维松软。
为了下游操作和制造工艺，确保沿着机器方向轴没有线沿着无纺织网表面存在可能是可取的，其中的线无限长而不与粘合印记相交。该情况(没有粘合网的无限长的机器方向带)可能导致未粘合纤维的相对长的长度，其可能在下游的机器方向网切割操作中易于从割刀移开，导致较差界定的或毛糙的切边。此外，这样的长的、未粘合的纤维还可以区分网(散口的)的制造边或切边，其可能在下游操作中造成其他困难。为防止这样的状况的发生，给予图案角度γP到粘合图案可能是可取的。参考图6A，图案角γP可以被表示为通过连接列112中的重复、相似朝向的形状上的相似的位点的线与机器方向轴相交形成的较小的角度。为了防止上述的问题，图案角γP大于0°可能是合适的。图案角大于0°可确保没有粘合的无限长的机器方向条的网不能存在。然而，为了防止产生有关图案的气流功益的复杂化效应，限制图案角γP到4°或更小，更优选到3°或更小，且甚至更优选到2.5°或更小可能是可取的。再次地，包含图案角的无纺织网上的粘合图案的特征反映并对应于滚筒上的图案和图案角γP的特征。
上述的特征适用于以一定模式存在于粘合滚筒上的粘合突起的粘合表面的形状，且应当理解这些特征通过滚筒被印记到无纺纤维层中，以形成具有粘合形状和粘合在其处的粘合印记，来形成砑光粘合无纺织网。当被印记到无纺织网中时，粘合的形状体现为粘合形状，且在网、包含这样的无纺织网作为复合层的层压制品中，和在由这样的无纺织网和/或这样的层压制品制成的复合制品中，为可辨认和可测量的。
被认为重要的其他方面为滚筒的粘合面积，其反应在网上的粘合面积中。想象到具有印记在无纺织网的表面上的反映在图5A和图6A中的形状的粘合表面的图案，粘合的面积和粘合面积为由滚筒上的粘合形状和印记在网的表面上的粘合形状所占据的面积。在无纺织网制造领域中，粘合面积经常被表示为百分数，按如下计算：
粘合面积＝[(表面面积单位内的粘合面积)/(表面面积单位的总表面面积)]*100％。
粘合面积反映组合的粘合突起密度(每单位表面面积的粘合突起数目)和单位表面面积内的粘合形状100的平均表面面积。因此，增加粘合突起的数目和/或增加单个粘合形状100的表面面积，可增加粘合面积，且反之亦然。据信粘合面积对将会穿过钳口的、夹带的空气以及被带向钳口的携入的空气的比例具有影响。如果粘合面积相对较大，这表示更多和/或更大的粘合突起存在于钳口尖端处，以在任何时刻阻挡气流闯过钳口；相反，如果粘合面积相对较小，这表示更少和/或更小的粘合突起存在于钳口尖端处，以在任何时刻阻挡气流穿过钳口。粘合面积也具有其他的效应。增加粘合面积可增加无纺织网中粘合在一起的纤维的数目和比例。在粘合面积的一定范围内，可以通过增加粘合面积来增加机器方向和/或横向内的无纺织网的抗张强度。然而，无纺织网的抗弯刚度可能被相应地增加，且蓬松度被减少——包括无纺物的柔软感和/或外观。为了最好地实现气流、空气压缩和被相信通过使用本文中描述的粘合形状可发生的通道作用的功益，增强蓬松度，同时仍然给予网令人满意的张力性能，据信粘合面积应当为4.0％至18％，更优选为6％至16％，且甚至更优选为约8％至14％。在本文中预期的路线速度下，且相对于粘合面积，每粘合形状的平均表面面积影响粘合面积和粘合突起密度。据信平均粘合形状100表面面积为0.3mm2至10mm2是可取的。相应地，据信可取的粘合突起，以及相应地，印记的粘合形状的密度为0.4粘合突起/cm2(10mm2的粘合的形状/粘合形状面积，4％粘合面积)至60粘合突起/cm2(0.3mm2的粘合的形状/粘合形状面积，18％粘合面积)。应当理解，粘合突起密度和平均粘合形状表面面积的类似计算结果将位于上述的粘合面积范围内。印记到无纺织网上的粘合形状的表面面积和密度反映并对应于粘合形状的表面面积和密度，因此，网上的粘合面积也反映并对应于滚筒上的粘合面积。
还据信纤维层移向粘合钳口的速度(纤维层路线速度)是重要的。应当理解，如果纤维层的路线速度太慢，当其接近钳口时由纤维层携带的气团将不具有足够的线动量来在进入端维持足够大区域的充分提高的气压，该气压可有效确保大量的气团被推过钳口，而不是仅仅被推入到沿着交替的通道的钳口和滚筒周围。因此，据信纤维层被运向钳口的路线速度应该等于或大于300米/分钟，更优选地，等于或大于600米/分钟，且甚至更优选地，等于或大于800米/分钟。
据信具有如本文中所描述的粘合图案和粘合形状的砑光滚筒的使用，以导致产生的无纺织网具有增强的蓬松度和柔软感的方式，利用了砑光粘合期间发生的气流和空气压缩，其中的气流由沿着移动的无纺纤维层和砑光滚筒的空气夹带造成。还据信粘合形状不必全为相似类型或相似旋转方向，相反地，可能采用和包括，包含具有本文中描述的特征的粘合形状的不同的形状的恰当组合，且优选地，与其他形状组合。使用所描述的特征可以减少或消除对诸如充水法或水刺法的其他蓬松度增加方法的需求，——其可以节省辅助的设备和操作的成本。
实施例
在以下无纺织网的制造实例中，如果没有定义不同于此，纤维层由以下的3种采用REICOFIL 4技术的纺粘经轴制得，其中使用了四种不同的粘合图案：
如本发明所述的“翅形”图案(图5A)
-粘合面积百分比＝12.4％
-粘合突起/cm2＝3.1
-角αT＝10°
-角βA＝90°
-角γP＝1°
-L＝6.2mm
-W＝1.7mm
-D＝0.9mm
-CH＝1.4mm
-列中重复形状的起点间的距离＝8mm
-行中重复形状的起点间的距离＝8mm
-粘合突起高度＝0.65mm
如本发明所述的“S形”图案(图6A)
-粘合面积百分比＝12.9％
-粘合突起/cm2＝1.5
-角αT＝10°
-角βA＝60°
-角γP＝1°
-L＝12.2mm
-W＝4.0mm
-DA＝3.1mm
-DB＝3.1mm
-CHA＝1.9mm
-CHB＝2.1mm
-列中重复形状的起点间的距离＝11.4mm
-行中重复形状的起点间的距离＝6.0mm
-粘合突起高度＝0.65mm
如本发明所述的“S形v2”图案(图7)
-粘合面积百分比＝13％
-粘合突起/cm2＝2.4
-角αT＝10°
-角βA＝63°
-角γP＝1°
-L＝9.2mm
-W＝3.0mm
-DA＝2.3mm
-DB＝2.3mm
-CHA＝1.3mm
-CHB＝1.6mm
-列中重复形状的起点间的距离(DRC)＝8.8mm
-行中重复形状的起点间的距离(DRR)＝4.65mm
-粘合突起高度＝0.75mm
专利申请WO 2009/021473中描述的作为比较的“标准蓬松”图案(图4A)。
粘合面积百分比＝14.0％
-粘合突起/cm2＝9
-角αT＝0°
-角βA1＝90°
-角βA2＝55°
-角γP＝0°
-L＝3.4mm
-W＝0.4mm
-D＝0mm
-CH＝0.2mm
-列中重复形状的起点间的距离＝5.6mm
-行中重复形状的起点间的距离＝2.0mm
-粘合突起高度＝0.7mm
作为比较的“标准”图案——德国Ungricht GmbH的专利U2888(椭圆形，图4B)
-粘合面积百分比＝18.1％
-粘合突起/cm2＝49.9
-角αT＝60°
-角βA–不存在
-角γP＝0°
-L＝0.9mm
-W＝0.5mm
-D–不存在
-CH＝0.3mm
-列中重复形状的起点间的距离＝1.5mm
-行中重复形状的起点间的距离＝2.6mm
-粘合突起高度＝0.6mm
这些实例的关键参数和测试结果概括在下面本文中的表1中。
实施例1——作为比较的标准蓬松
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的12gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准蓬松”图案(图4A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为165℃/168℃，且其压力为75N/mm。
实施例2——作为比较的标准蓬松
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的14gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准蓬松”图案(图4A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为165℃/168℃，且其压力为75N/mm。
实施例3——作为比较的标准蓬松
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准蓬松”图案(图4A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
实施例4——作为比较的标准蓬松
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的17gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准蓬松”图案(图4A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
实施例5——作为比较的标准
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准”图案(图4B)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为170℃/173℃，且其压力为95N/mm。
实施例6——作为比较的标准
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的17gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准”图案(图4B)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为170℃/173℃，且其压力为95N/mm。
实施例7——作为比较的标准
使用连续的线上方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)和聚乳酸(来自NatureWorks的Ingeo 6202D)制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中首先制造了双组分的芯/皮型丝，其中代表了80％的芯来自聚乳酸，且其中的皮来自聚丙烯。在移动带上收集纤维直径为10-20μm的单根丝。纤维层由1个经轴采用REICOFIL 3技术制得。
为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准”图案(图4B)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为140℃/140℃，且其压力为75N/mm。
实施例8——作为比较的标准
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)和共聚物(来自埃克森石油公司的Vistamaxx 6102)以81:19的重量比线上制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。纤维层由2个经轴采用REICOFIL3技术制得。
为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有凸起的作为比较的“标准”图案(图4B)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为145℃/145℃，且其压力为75N/mm。
实施例9——“S”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的12gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“S形”浮雕花纹(图6A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为165℃/168℃，且其压力为75N/mm。
实施例10——“S”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)和彩色母胶(来自克莱恩的Sanylene white PPRC 70)以99.5:0.5的重量比线上制得的14gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“S形”浮雕花纹(图6A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为165℃/168℃，且其压力为75N/mm。
实施例11——“S”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“S形”浮雕花纹(图6A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
实施例12——“S”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的17gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“S形”浮雕花纹(图6A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
随后使用浸辊(接触辊)用亲水的表面活性剂(来自Schill和Seilacher的Silastol PHP 90)浸渍加强的无纺织网并进行干燥。干燥形式的表面活性剂的额外的重量约为0.4％。
实施例13——“S”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的17gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“S形”浮雕花纹(图6A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
实施例14——“翅”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的12gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“翅形”浮雕花纹(图5A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为165℃/168℃，且其压力为75N/mm。
实施例15——“翅”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)和彩色母胶(来自PolyOne的CC10031739BG绿)以99.3:0.7的重量比线上制得的14gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“S形”浮雕花纹(图5A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为165℃/168℃，且其压力为75N/mm。
实施例16——“翅”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“翅形”浮雕花纹(图5A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
实施例17——“翅”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的17gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“翅形”浮雕花纹(图5A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
随后使用浸辊(接触辊)用亲水的表面活性剂(来自Schill and Seilacher的Silastol PHP 90)浸渍加强的无纺织网并进行干燥。干燥形式的表面活性剂的额外的重量约为0.4％。
实施例18——“翅”形
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的17gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“翅形”浮雕花纹(图5A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为168℃/171℃，且其压力为75N/mm。
实施例19——“翅”形
使用连续的线上方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)和聚乙烯(来自捷克共和国的Liten LS87)制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中首先制造了双组分的芯/皮型丝，其中代表了50％的芯来自聚丙烯，且其中的皮来自聚乙烯。在移动带上收集纤维直径为15-25μm的单根丝。
为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“翅形”浮雕花纹(图5A)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为154℃/154℃，且其压力为75N/mm。
实施例20——“S形v2”
使用连续的线上方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)和聚乙烯(来自捷克共和国的Liten LS87)制得的25gsm的纺熔型无纺纤维层，其中首先制造了双组分的并列型丝，其中代表了50％的一边来自聚乙烯，且第二边来自聚丙烯。在移动带上收集纤维直径为15-25μm的单根丝。纤维层由2个经轴的REICOFIL 3技术制得。
为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有“S形v2”浮雕花纹(图7)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为152℃/142℃，且其压力为60N/mm。
实施例21——“S形v2”
以连续型方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)线上制得的15gsm的纺熔型无纺纤维层，其中制造了纤维直径为15-25μm的单组分的聚丙烯丝并随后在移动带上收集。纤维层通过REICOFIL 3技术由2个经轴制得。
为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有如本发明所述的“S形v2”浮雕花纹(图7)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为150℃/145℃，且其压力为70N/mm。
实施例22——“S形v2”
使用连续的线上方法由聚丙烯(来自捷克共和国的Mosten NB425)和共聚物(来自埃克森石油公司的Vistamaxx 6202)以84:16的重量比制得的25gsm的纺熔型无纺纤维层，其中首先制造了双组分型丝。在移动带上收集纤维直径为15-25μm的单根丝。纤维层通过REICOFIL 3技术由2个经轴制得。
为了增加强度，使用了有图案的由成对的热的滚筒组成的砑光机，其中一个滚筒具有“S形v2”浮雕花纹(图7)。砑光滚筒(平滑滚筒/有图案的滚筒)的温度为158℃/155℃，且其压力为70N/mm。
表1
测试方法
根据欧洲标准测试EN ISO 9073-1:1989(遵循WSP 130.1)测量无纺织网的“基重”。存在10层用于测量无纺织网层，样品大小为10×10cm2。
根据欧洲标准测试EN ISO 9073-2:1995(遵循WSP 120.6)测量无纺织网的“厚度”，其中对测试进行了下述修改：包括加入的重量的机器的上臂的总重为130g。
“MD/CD比值”为MD和CD方向内的材料的抗张强度峰值的比值。两者都根据EDANA标准方法WSP 110.4-2005进行测量，其中样品宽度为50mm，颌口距离为100mm，速度为100mm/分钟，且预负荷为0.1N。MD/CD比值[-]＝MD[N/5cm]内的抗张强度峰值/CD[N/5cm]内的抗张强度峰值
可以使用“织物手感测试仪”测试来测量无纺织网的“柔软性”。本文中使用的测试为INDA IST 90.3-01。值越低，网越柔软。
“体积质量”是基重和厚度的比值，并指示产品的膨松性和松软性，其为本发明所述无纺织网的重要特质。值越低，网越膨松。
体积质量[kg/m3]＝基重[g/m2]/厚度[mm]。
可以使用“穿透时间”测试来测量无纺织网的“亲水性能”。本文中使用的测试为EDANA标准测试WSP 70.3-2005。值越低，网越亲水。
材料的“不透明度”是由该材料阻挡的光的程度。较高的不透明度值指示材料的较高程度的光阻挡。可以使用0°照明/45°检测、圆周光学几何、带有计算机接口的分光光度计，如HunterLab LabScan XE通用软件(可从Hunter Associates Laboratory Inc.,Reston,VA购买)检测不透明度。使用卖主提供的标准的白色和黑色校准板进行仪器的校准和测量。所有的测试都在维持在约23±2℃的温度和约50±2％的相对湿度的房间内进行。
配制分光光度计的XYZ比色刻度尺、D65发光体、10°观测仪，其中紫外线滤色器被调到标称。采用1.20英寸的端口大小和1.00英寸的面积视野按照制造商的程序标准化仪器。在校准之后，将软件调到不透明度程序。
为了获得样本，将样品平放在工作台上，使其体向下朝向面，并测量物品的总的机器方向长度。标注一个位点——从物品的前腰起沿着纵轴总长度的33％，和第二个位点——从物品的后腰起总长的33％。小心从物品的朝向服装的一面移去底片层压板，其中的底片层压板由薄膜和无纺织网组成。可以使用诸如Cyto-Freeze(可从Control Company,Houston,TX购得)的冷冻喷雾器，来从物品分离底片层压板。在上面鉴定的每个位点中心处剪下50.8mm×50.8mm的一块。测试前在约23℃±2C°的温度和约50％±2％的相对湿度下将样品预处理2小时。
将样本放在测量口上。样本应该完全覆盖测量口，其中对应于物品的朝向服装的表面的表面指向测量口。用白色标准板覆盖样本。读一次数，然后移去白板并用黑色标准板替换白板，而不移动样本。得到第二次读数，并按如下公式计算不透明度：
不透明度＝Y值(黑色底板)/Y值(白色底板)×100
共分析了5个相同的物品并记录了它们的不透明度结果。10个底片层压板测量值的不透明度平均值和标准偏差的计算和报道四舍五入到0.01％。
采用与上述相同的样本，将无纺织网从薄膜层移去以用于分析。可以再一次采用冷冻喷雾器。测试前在约23℃±2C°的温度和约50％±2％的相对湿度下将样品预处理2小时。以相似的样式，依照上述程序分析无纺织网层。计算和报道10个无纺织网测量值的不透明度平均值和标准偏差，并四舍五入到0.01％。
在“粘合形状测量方法”中，距离和角度测量在使用能以反射比模式在至少4800dpi的分辨率下扫描的平底扫描仪(一种合适的扫描仪为Epson Perfection V750Pro,Epson,USA)产生的图像上进行。测量使用ImageJ软件(Version 1.43u,NationalInstitutes of Health,USA)进行，并针对由NIST认证的标尺校准。
使用了80mm×80mm的对象无纺织网的样品。测试前在约23℃±2C°的温度和约50％±2％的相对湿度下将样品预处理2小时。鉴定出无纺织网的机器方向并沿着机器方向在每个样品上画一条细线，以能将扫描的图像对齐。
将将要测量的样品放在平底扫描仪上，使其表面带有粘合印记或使粘合形状朝下，并直接毗邻标尺。摆放使得对应于无纺物的机器方向的维度平行于标尺。将黑色底板放置在样本上并将扫描仪盖子关上。得到4800dpi的、反射比模式的、8bit灰度的、由无纺物组成的图像和标尺，并保存文件。在ImageJ中打开图像文件，并使用成像尺执行线性校正。
除非指出并非如此，尺寸和面积测量以3个重复进行，其中的三个重复为6个类似的样品的每个样品上的3种类似的粘合形状。取18个值的平均值并报道该值。
不试图受到具体实施例的限制，提及图5A到图6B是为了阐明以下的尺寸测量。测量方法同样适用于其他粘合形状和重复的粘合图案。
最大可测长度(L)。粘合形状具有周边和最大可测长度。鉴定出与沿着周边的两个最远点相交的形状长度线(例如线104)。画出通过这些点的形状长度线。使用测量工具，沿着这些点间的线段测量长度并四舍五入到0.001mm。例如，图5B和图6B中的分别沿着形状长度线104测量的最大可测长度被表示为L。
最大可测宽度(W)。相对于最大可测长度，粘合形状具有沿着垂直于形状长度线的方向测量的最大可测宽度。画出两条线，其平行于形状长度线，并与粘合形状周边在离形状长度线最远的一个或多个最外点处相切。这些即为形状宽度线。使用测量工具，沿着垂直于形状长度线的线段测量形状宽度线间的最大可测宽度，并四舍五入到0.001mm。例如，图5B和图6B中的最大可测宽度被表示为W，其分别在线105a和线105b间、垂直于形状长度线104测量。
弧高(CH)。如果粘合形状具有带有凸起部分的周边，该凸起部分位于离形状长度线的最大距离处，该最大距离在本文中被称为弧高。画出一条线，其与凸起部分相切，并平行于形状长度线。使用测量工具，沿着垂直于形状长度线的方向，测量该切线与形状长度线之间的宽度间的距离，并四舍五入到0.001mm。例如，图5B和图6B中的凸起部分的弧高分别为CH和Cha和CHb。
凹入深度(D)。如果粘合形状具有带有凹入部分的周边，该凹入部分具有离形状宽度朝向线的最大距离。沿着剖面的凹入部分，并平行于形状长度线，画出与最深点相切的线。此即为形状凹入线。使用测量工具，沿着垂直于形状长度线的方向，测量形状凹入线与形状长度线间的距离，并四舍五入到0.001mm。例如，图5B和图6B中的凹入部分的凹入深度分别为D和Da和Db。
形状倾斜角(αT)。粘合形状通过形状倾斜角αT相对于机器方向旋转朝向。在横向内画出一条线，使其与形状长度线相交。垂直于横向线在机器方向画出一条线，使其与横向线和形状长度线都相交。使用测量工具，沿着垂直于形状长度线的方向，测量机器方向线与形状长度线间的较小角，并四舍五入到0.1°。例如，图5B中的线108和线104间的角度为形状倾斜角αT。
图案倾斜角(γ P )。粘合形状可以形成与机器方向倾斜角度γ P的图案。在列中鉴定出重复系列的粘合形状。画出一条相切的列线，其在一边，位于列中具有类似的旋转方向的两个类似的形状上的相同的位置。在机器方向内画一条线，如果该线存在的话，其以一角度与该列线相交。使用角度测量工具，测量列线和纵线间的较小的角度，并四舍五入到0.1°。
气流限制比。粘合形状形成通过钳口处的相应的粘合滚筒确定最大气流限制的图案。鉴定出位于行中的重复系列的粘合形状。在横向内画一条线，其与这些粘合形状在相对于机器方向的位置处相交，其中所述的形状沿着横向线占据最大比例的距离。应当理解可能需要沿着几条横向线进行测量，以从实验上和/或重复地鉴定出一条线，沿着该线粘合形状占据最大比例距离。使用测量工具，测量从重复系列的起点到重复系列的终点处的相应的位置的长度(包括粘合形状之间的距离)，并四舍五入到0.001mm。此即为横向内的重复长度。使用测量工具，测量每一位于粘合形状上方的横向线上的线段的长度，并四舍五入到0.001mm。加入所有这些线段的长度到重复长度内，并用总长除以重复长度。报道四舍五入到0.001。此即为气流限制比。例如，在图5C中，沿着横向线107a测量重复长度wp。位于粘合形状上方的线段为w1至w4。气流限制比为w1至w4的总长除以重复长度wp。
钳口气流交叉角(β A )。粘合图案可以提供具有机器方向矢量分量的气流。在横向内画一条线。鉴定出一条线，如果该线存在的话，其可以被画成越过粘合形状的至少8行延伸而不与粘合形状相交。此即为钳口气流交叉线。延长该线到与横向线相交。使用角度测量工具，测量横向线与气流线间的较小角度，并四舍五入到0.1°报道。例如，图5A中的线109和图6A中的线109为钳口气流交叉线，其与横向线107相交形成钳口气流交叉角βA。
粘合面积百分比。鉴定出粘合形状的单一重复图案以及它们之间的区域，并放大图像以使重复图案填满视野。在ImageJ中，画一个将重复图案包括在内的矩形。计算矩形的面积并四舍五入到0.001mm2记录。接着，使用面积工具，查探完全位于重复图案/矩形内的单个的粘合形状或其一部分，并计算和加入位于重复图案/矩形内的所有粘合形状或其一部分的面积。四舍五入到0.001mm2记录。按如下公式计算：
粘合面积％＝(位于重复图案内的粘合形状的总面积)/(重复图案的总面积)×100％
在样品间随机选取的总共3个不相邻区重复。记录为百分比粘合面积，并四舍五入到0.01％。计算所有18个粘合面积百分比测量值的平均值和标准偏差，并四舍五入到0.01％。
平均单个粘合面积。放大样品的一个区域的图像使得可以辨认出粘合形状的边缘。使用面积工具，手动查探粘合的周边。计算和记录面积，并四舍五入到0.001mm2。在样品间随机选取的总共5个不相邻粘合重复。对每个样品进行测量。总共测量了6个样品。计算所有30个粘合面积测量值的平均值和标准偏差，并四舍五入到0.001mm2报道。
除非明确排除或以其他方式限制，本文中引用的每份文件，包括任何交叉引用或者相关的专利或申请，在此都通过完整引用并入到了本文中。任何文件的引用都不承认其为关于本文中公开或要求权利的或任何发明的现有技术，也不承认其单独或与任何其他引用的任何组合，教导、暗示或公开任何此类发明。此外，如果达到使本文件中的术语的任何意思或定义与通过引用并入的文件中的相同的术语的任何意思或定义冲突的程度，应当理解为本文中的术语所表达的意思或定义。
虽然阐明和描述了本发明的具体实施方案，对本领域技术人员显而易见的是，可以进行其他不同的改变和修改而不脱离本发明的主旨和范围。因此，本发明试图包括附加的权利要求中的属于本发明的范围内的所有此类改变和修改。
Claims (16)
1.由纤维层形成粘合无纺织网的方法，其特征为所述方法包括以下的步骤：
a.提供包含可热熔合单纤维的纤维层；
b.将所述纤维层沿机器方向供给至第一滚筒的第一表面和第二滚筒的第二表面之间的钳口；
i.由此至少所述第一表面包含由凹入区域环绕的间隔的粘合突起，多个所述粘合突起形成规律的图案，且
ii.所述粘合突起展现：
A.最大可测长度L与最大可测宽度W的长宽比至少为2.5，
B.而粘合突起表面形状的周边包含凸状形成的部分，
c.将纤维层供给至所述钳口中，
i.由此压紧所述第一滚筒和所述第二滚筒间的所述钳口中的所述纤维层，
ii.并由此通过所述粘合突起影响纤维布置，所述粘合突起为不对称的，或相对于机器方向呈1°至40°的形状倾斜角αT；
d.通过使所述纤维层与所述第一表面和所述第二表面的所述粘合突起接触来粘合所述钳口中的所述纤维层，从而加固形成包含热熔合纤维的粘合；
e.从所述钳口移去所述网。
2.如权利要求1所述的方法，其中所述粘合突起的表面的周边含有若干对的凹凸部分。
3.如权利要求1或2所述的方法，其中确定了所述粘合突起的方向，以便MD方向与所述粘合突起的表面形状的形状线形成角度，形成的形状倾斜角αT为5°至15°。
4.如权利要求1或2所述的方法，其中所述粘合突起被以这样的模式布置，该模式使得在滚筒的表面存在线，该线不与任何单个的粘合突起相交但与在垂直于MD的CD方向上的轴相交，与交叉机器方向CD形成的角度βA大于45°。
5.如权利要求1或2所述的方法，其中确定了所述粘合突起的方向，以便CD方向与粘合突起的较短边的方向间的角度γP小于4°。
6.如权利要求1或2所述的方法，其中所述表面上每平方厘米的单个粘合突起的数目低于11个。
7.无纺织网，其包含可热熔合纤维且包含纤维层加固的包含热熔合纤维的多个粘合印记；
a.其中多个所述粘合印记形成规律的图案，以及
b.其中所述粘合印记具有粘合形状
i.其中粘合形状周边包含凸起部分，以及
ii.其最大可测长度和最大可测宽度，
1.其中所述最大可测长度与最大可测宽度的长宽比至少为2.5；
iii.并且其中所述粘合形状为不对称的，或被确定了方向，以便与所述粘合形状周边相交且延其最大可测长度的线与位于面上且沿机器方向的轴相交，以形成1°至40°的角度αT。
8.如权利要求7所述的无纺织网，其中至少部分的所述纤维包含选自以下的材料：聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯和聚乙烯的共聚物、生物聚合物或以上的混合物、染料，或能改变所述材料表面性能的添加物。
9.如权利要求8所述的无纺织网，其中所述生物聚合物为脂肪族聚酯或热塑性多糖。
10.如权利要求7至9中任一项所述的无纺织网，其中所述粘合形状的周边含有多对凹凸部分。
11.如权利要求7至9中任一项所述的无纺织网，其中所述粘合形状被确定了方向，以便MD方向与所述粘合形状的形状线形成角度，形成的形状倾斜角αT为5°至15°。
12.如权利要求7至9中任一项所述的无纺织网，其中所述粘合形状被以这样的模式布置，该模式使得存在不与任何单个的粘合形状相交但与在垂直于MD的CD方向上的轴相交的线，与交叉机器方向CD形成的角度βA大于45°。
13.如权利要求7至9中任一项所述的无纺织网，其中所述粘合形状被确定了方向，以便CD方向与粘合形状的较短边的方向间形成角度γP，该角度小于4°。
14.如权利要求7至9中任一项所述的无纺织网，其中每平方厘米的单个粘合形状的数目小于11个。
15.如权利要求7至9中任一项所述的无纺织网，其中所述网的基重小于150gsm。
16.如权利要求7至9中任一项所述的无纺织网，其中至少某些相互邻近的粘合的粘合形状可分辨出彼此间的文丘里通道。
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