CN103443693B - 用于确定渐进眼镜片的方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种用于确定渐进眼镜片的方法，其中：确定一个第一参考轴线或一个第二参考轴线(Γ₁，Γ₂)，该第一参考轴线被设置成包括在[γ_T-20°，γ_T+20°]之间的一个值，其中γ_T是在一个第一颞部分(部分1)上的平均散光轴线，并且该第二参考轴线被设置成包括在[γ_N-20°，γ_N+20°]之间的一个值，其中γ_N是在一个第二鼻部分(部分2)上的平均散光轴线；在该第一部分上，沿着该第一参考轴线的球面值比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值更大(公式I)；或者在该第二部分上，沿着该第二参考轴线的球面值比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值更大(公式II)。该方法实现了改善的失真，而不会在光功率缺陷和光残余散光的校正方面降低性能。这使得佩戴者的舒适度增加。本发明进一步涉及一种渐进眼镜片、一种用于制造一副渐进眼镜片的方法、用于制造一副眼镜片的一套设备、与该方法有关的一组数据、一种计算机程序产品以及一种计算机可读媒质。

Description

用于确定渐进眼镜片的方法

技术领域

本发明涉及一种用于确定渐进眼镜片的方法。本发明进一步涉及一种渐进眼镜片、一种用于制造一副渐进眼镜片的方法、用于制造一副眼镜片的一套设备、与该方法有关的一组数据、一种计算机程序产品以及一种计算机可读媒质。本发明还涉及一种半成品镜片坯料以及一种用于制造这样的坯料的方法。

背景技术

眼睛佩戴者的处方可以是正光功率校正或者负光功率校正。对于远视眼的佩戴者而言，功率校正的值对于远视和近视而言是不同的，原因是在近视时的适应存在困难。该处方因此包括一个远视功率值和一个加数，这个加数表示远视与近视之间的功率增量。这个加数能够担当规定的加数。适合远视眼的佩戴者的眼镜片是多焦点镜片，其中最合适的是渐进的多焦点镜片。

眼科处方可以包括规定的散光。这种处方是眼科医生以成对的一个轴线值(以度计)与一个幅度值(以屈光度计)的形式开出。这个幅度值表示在一个给定方向上的最小功率与最大功率之间的差值，这个差值使得能够校正佩戴者的视觉缺陷。根据所选的惯例，该轴线表示两个功率之一相对于一条参考轴线并且在所选的旋转方向上的定向。通常，使用TABO惯例。在这个惯例中，该参考轴线是水平的，并且该旋转方向在看向佩戴者时对于每一只眼来说是逆时针的。因此，+45°的轴线值表示一条倾斜定向的轴线，在看向佩戴者时该轴线从右上方的象限延伸到左下方的象限。这种散光处方是在佩戴者看向远处时测量的。术语“散光”用来指定该对(幅度，角度)，但这种使用不是严格正确的，这个术语还用来指代散光的幅度。本领域的技术人员从上下文可以了解应当考虑哪种意义。本领域的技术人员还知道，对佩戴者规定的功率和散光通常称为球面SPH、柱面CYL和轴线。图1为在TABO参考中表达的佩戴者左眼所需的处方的示意性图示。该处方轴线(此处为65°)给出了最小功率的方向，该最小功率在此情况下为3.50δ，而最大功率为沿着垂直于该处方轴线的方向并且其值对应于+3.50δ+0.25δ＝3.75δ。平均功率(也称为平均球面SM)为最小功率和最大功率的算术平均值并且等于3.625δ。

如上所说明，远视眼的佩戴者最合适的镜片是渐进的多焦点镜片。然而，这样的镜片会引起光学缺陷，需要使这些光学缺陷最小化以便使佩戴者满意。当佩戴者察觉到的图像通过镜片形成时，会发生使镜片的成像性能降级的若干现象。功率缺陷、散光缺陷和高阶像差是影响图像的光学质量的光学缺陷示例，进而会降低其清晰度及其对比度。这些光学缺陷还修改了由佩戴者察觉到的物体的外观。实际上，某一物体可能显得比实际物体歪曲(图像形状被修改)和/或离开原地。

因此当设计渐进的多焦点镜片时，尽管由于功率增量而不能完全消除光学缺陷，但是应争取尽可能减少这些光学缺陷。因此，还应争取使这些缺陷散开，其方式为使得剩余的光学缺陷对佩戴者视觉的影响最小。

本领域的技术人员了解如何补偿光学缺陷，这些光学缺陷包括如EP-A-0,990,939、US-A-5,270,746(EP-A-0,461,624)和WO-A-9812590中描述的功率缺陷和散光缺陷等。在补偿这些光学缺陷时，镜片设计者需处理两个矛盾的约束。一方面，他需设计较大的中央区域以使佩戴者例如在阅读时具备舒适的视觉。这可以通过以下方法来完成：在视野的横向区域中推开这些光学缺陷，从而在视野的外围产生影响动态视觉的重要梯度。另一方面，设计者需限制视野外围的梯度，以改善动态视觉；这对于中央视觉区域的大小而言是不利的。已知的方法需在中央视觉性能与外围视觉性能之间进行折中。

此外，上述方法只考虑首先提高或降低佩戴者所察觉到的图像的清晰度的光学指标。例如，处理了功率、散光和高阶像差的标准。镜片设计者将在这些标准之间进行折中，以限制通过镜片察觉到的图像的失真。由此，这些镜片通常是清晰度与图像变形之间的折中方案。

发明内容

本发明的目的是至少部分地减轻上述缺点。

更具体而言，本发明的目的在于提高使用镜片的佩戴者佩戴眼镜片的舒适度，方法是提高镜片关于图像变形(即，失真)的性能，同时确保良好的清晰度。

该目标是用一种确定渐进眼镜片的方法来实现的，该镜片包括将镜片分离成鼻区和颞区的主子午线，该方法包括以下步骤：

-选择适于佩戴者的目标光学功能，当佩戴该镜片时对于每个凝视方向而言，该目标光学功能限定一个折射功率、一个散光模块和一个散光轴线，每个凝视方向对应于一个下降角和一个方位角；

-限定该镜片的一个第一表面和该镜片的一个第二表面，每个表面的每个点中具有一个平均球面值、一个柱面值和一个柱面轴线，

-限定该颞区中的至少一个第一部分和该鼻区中的至少一个第二部分；

-针对该第一表面的该第一部分或该第二部分中的至少一者，分别确定第一参考轴线或第二参考轴线，该第一参考轴线被设置成包括在[γ_T-20°，γ_T+20°]之间的一个值，其中γ_T是对于在第一颞部分上与第一表面相交的凝视方向而言的目标光学功能的平均散光轴线，而第二参考轴线被设置成包括在[γ_N-20°，γ_N+20°]之间的一个值，其中γ_N是对于在第二鼻部分上与第一表面相交的凝视方向而言的目标光学功能的平均散光轴线；

-对第一表面进行修改，使得：

-在第一部分上，沿着第一参考轴线的球面值比沿着垂直于第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值更大；或者

-在第二部分上，沿着第二参考轴线的球面值比沿着垂直于第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值更大。

根据一个实施例，分别对第一表面的第一部分和第二部分确定第一参考轴线和第二参考轴线并且对第一表面进行修改，使得：

-在第一部分上，沿着第一参考轴线的球面值比沿着垂直于第一参考轴线的垂直轴线的球面值更大；并且

-在第二部分上，沿着第二参考轴线的球面值比沿着垂直于第二参考轴线的垂直轴线的球面值更大。

根据另一个实施例，对第一表面的第一部分确定第一参考轴线并且其中对第一表面进行修改，使得：

-在第一部分上，沿着第一参考轴线的球面值比沿着垂直于第一参考轴线的垂直轴线的球面值更大；并且

-在第二部分上，沿着第一参考轴线的球面值比沿着垂直于第一参考轴线的垂直轴线的球面值更大。

根据另一个实施例，对第一表面的第二部分确定第二参考轴线并且其中对第一表面进行修改，使得：

-在第一部分上，沿着第二参考轴线的球面值比沿着垂直于第二参考轴线的垂直轴线的球面值更大；并且

-在第二部分上，沿着第二参考轴线的球面值比沿着垂直于第二参考轴线的垂直轴线的球面值更大。

根据一个实施例，对第一表面进行修改，使得第一表面为复曲面，其中每个点中的柱面轴线被设置为确定的参考轴线。

根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中对于在所考虑的部分上与第一表面相交的凝视方向而言，目标光学功能的平均散光轴线为平均的规定散光轴线或平均的总散光轴线或平均的残余散光轴线。

根据一个实施例，该方法进一步包括一个以下步骤：对第二表面进行修改以满足目标光学功能。

根据一个实施例，第一参考轴线被设置成第一颞部分上的平均散光轴线并且其中第二参考轴线被设置成第二鼻部分上的平均散光轴线。

根据一个实施例，每一对应参考轴线由光学优化来限定，以使对应部分上的失真最小化。

根据一个实施例，第一表面具有上部分和镜片的下部分，该上部分由与对应于负下降角的凝视方向的多个交点构成并且该下部分由与对应于正下降角的凝视方向的多个交点构成，基于该镜片的微标识来限定一个垂直轴线，还对第一表面进行修改，使得：

-在第一部分上，沿着与从该上部分到该下部分定向的垂直轴线平行的任何线，平均球面值减小，并且

-在第二部分上，沿着与从该上部分到该下部分定向的垂直轴线平行的任何线，平均球面值减小。

本发明还涉及一种渐进眼镜片，当被佩戴时并且对于每个凝视方向而言，该渐进眼镜片具有一个折射功率、一个散光模块和一个散光轴线，每个凝视方向对应于一个下降角和一个方位角，该镜片包括第一表面和第二表面，每个表面的每个点中具有一个平均球面值、一个柱面值和一个柱面轴线，该柱面轴线为最大球面的轴线，该镜片包括将镜片分离成鼻区和颞区的主子午线，其中第一表面具有：

-在颞区的至少一个第一部分中的一个柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间，γ_T是所考虑的该部分上镜片的平均散光轴线；或者

-在鼻区的至少一个第二部分中的一个柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间，γ_N是所考虑的该部分上镜片的平均散光轴线。

根据一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的一个柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间，γ_T是所考虑的部分上镜片的平均散光轴线；以及

-在鼻区的该第二部分中的一个柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间，γ_N是所考虑的部分上镜片的平均散光轴线。

根据另一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的一个柱面轴线，该柱面轴线被包括在90°与180°之间；以及

-在鼻区的该第二部分中的一个柱面轴线，使得第一部分中的柱面轴线与第二部分中的柱面轴线之间角度的绝对值差大于20°(|γ_{AX_T}-γ_{AX_N}|>20°)，该柱面轴线被限定为最大球面的轴线。

根据另一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的柱面轴线，该柱面轴线等于155°加上或减去20°，以及

-在鼻区的该第二部分中的柱面轴线，该柱面轴线等于27°加上或减去20°。

根据另一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的一个柱面轴线，该柱面轴线被包括在0°与90°之间；以及

-在鼻区的该第二部分中的一个柱面轴线，该柱面轴线被包括在0°与90°之间并且使得第一部分中的柱面轴线与第二部分中的柱面轴线之间角度的绝对值差大于20°(|γ_{AX_T}-γ_{AX_N}|>20°)，该柱面轴线被限定为最大球面的轴线。

根据另一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在0°与70°之间；以及

-在鼻区的该第二部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在0°与70°之间，该柱面轴线被限定为最大球面的轴线。

根据另一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在110°与180°之间；以及

-在鼻区的该第二部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在110°与180°之间，该柱面轴线被限定为最大球面的轴线。

根据另一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间；以及

-在鼻区的该第二部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间，

γ_T为该颞区的第一部分上镜片的平均散光轴线。

根据另一个实施例，第一表面具有：

-在颞区的该第一部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间；以及

-在鼻区的该第二部分中的柱面轴线，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间，

γ_N为该鼻区的第一部分上镜片的平均散光轴线。

根据另一个实施例，第一表面在鼻区的第二部分中具有的柱面轴线等于在颞区的第一部分中的柱面轴线。

根据另一个实施例，第一表面为复曲面。

根据一个实施例，散光轴线为规定的散光轴线或为所考虑的部分中镜片的残余散光轴线或为所考虑的部分中镜片的总散光轴线，总散光为残余散光与规定散光之间的组合。

根据另一实施例，当被佩戴时，镜片具有为对应于负下降角的凝视方向限定的上部分以及为对应于正下降角的凝视方向限定的下部分，基于镜片的微标识来限定一个垂直轴线并且其中第一表面具有：

-在颞区的至少一个第一部分中的一个平均球面值，该平均球面值沿着与从该上部分到该下部分定向的垂直轴线平行的任何线减小；

-在鼻区的至少一个第二部分中的一个平均球面值，该平均球面值沿着与从该上部分到该下部分定向的垂直轴线平行的任何线减小。

根据另一个实施例，第一表面具有沿着子午线基本上保持恒定的一个平均球面值。

本发明还涉及一种计算机程序产品，包括一个或多个存储的指令序列，该指令是一个处理器可访问的并且在由该处理器执行时致使该处理器实施本发明的方法的多个步骤。本发明还涉及一种计算机可读媒质，该计算机可读媒质实施本发明的计算机程序产品的一个或多个指令序列。本发明进一步涉及一组数据，该组数据包括与根据本发明的方法确定的镜片的第一表面有关的数据。

本发明还涉及一种用于制造渐进眼镜片的方法，包括以下步骤：

-提供与佩戴者的双眼有关的数据，

-传输与佩戴者有关的数据，

-根据本发明的方法确定镜片的第一表面，

-传输与第一表面有关的数据，

-基于传输的与第一表面有关的数据来实施镜片的光学优化，

-传输光学优化的结果，

-根据光学优化的结果来制造渐进眼镜片。

本发明进一步涉及用于制造渐进眼镜片的一套设备，其中这些设备被适配成用于实施该方法的各步骤。

本发明还涉及一种用于制造半成品镜片坯料的方法，包括以下步骤：

-限定一个第一表面和一个第二未成品表面，第一表面的每个点中具有一个平均球面值和一个柱面值和一个柱面轴线；

-选择适于给定的处方设置的目标光学功能，当佩戴该镜片时对于每个凝视方向而言，该目标光学功能限定一个折射功率、一个散光模块和一个散光轴线，每个凝视方向对应于一个下降角和一个方位角；

-限定将第一表面分离成鼻区和颞区的一个主子午线；

-限定该颞区中的至少一个第一部分和该鼻区中的至少一个第二部分；

-针对该第一表面的该第一部分或该第二部分中的至少一者，分别确定第一参考轴线或第二参考轴线，该第一参考轴线被设置成包括在[γ_T-20°，γ_T+20°]之间的一个值，其中γ_T是对于在第一颞部分上与第一表面相交的凝视方向而言的目标光学功能的平均散光轴线，而第二参考轴线被设置成包括在[γ_N-20°，γ_N+20°]之间的一个值，其中γ_N是对于在第二鼻部分上与第一表面相交的凝视方向而言的目标光学功能的平均散光轴线；

-确定该第一表面，使得：

-在第一部分上，沿着第一参考轴线的球面值比沿着垂直于第一参考轴线的垂直轴线的球面值更大；或者

-在第二部分上，沿着第二参考轴线的球面值比沿着垂直于第二参考轴线的垂直轴线的球面值更大；

-对第一表面进行表面加工或模制。

通过以下作为非限制性示例参照以下列出的附图对本发明的实施例的描述，将得知本发明的其他特征和优点。

附图说明

-图1示出了在TABO惯例中表达的、佩戴者左眼所需的处方的示意性图示；

-图2示出了在TABO惯例中的镜片的散光轴线γ；

-图3示出了在用于表征非球面的惯例中的柱面轴线γ_AX；

-图4示出了沿着任何轴线的局部球面；

-图5为根据高斯公式的局部球面值的变化的图示；

-图6和图7分别示出了对于具有微标识的表面而言和对于不具有微标识的表面而言，关于微标识而限定的参考；

-图8和图9概略地示出了眼睛和镜片的光学系统；

-图10示出了从眼睛的旋转中心的射线追踪；

-图11、图12和图13示出了静态视觉中的失真效果以及用于量化此现象的方式；

-图14和图15示出了镜片的视野区域；

-图16和图17示出了失真导致的现象；

-图18是根据本发明的确定渐进镜片的方法的步骤的示意性流程图；

-图19示出了镜片的元件；

-图20a示意性地示出了根据本发明第一实施例的由用于确定渐进镜片的方法获得的镜片的前表面；

-图20b示意性地示出了根据本发明第二实施例的由用于确定渐进镜片的方法获得的镜片的前表面；

-图20c示意性地示出了根据本发明第三实施例的由用于确定渐进镜片的方法获得的镜片的前表面；

-图20d示意性地示出了根据本发明第四实施例的由用于确定渐进镜片的方法获得的镜片的前表面；

-图21和图22示出了由根据本发明的用于确定渐进镜片的方法获得的镜片的前表面的球面值的演变；

-图23示出了随θ而变的放大值的演变；

-图24示出了随前表面的柱面轴线而变的、在沿着镜片的散光轴线的放大与沿着垂直于镜片的散光轴线的垂直轴线的放大之间的差值在一个凝视方向上的演变；

-图25和图26示出了由根据本发明的用于确定渐进镜片的方法获得的镜片的曲率的演变；

-图27至图30分别示出了对于具有1屈光度规定的加数和(0，0)、(2，40)、(1，20)和(3，120)散光(值(屈光度)，轴线(°))的佩戴者而言，根据本发明的镜片的目标光学功能的示例；

-图31和图32示出了根据本发明的镜片的第一示例；

-图33和图34示出了根据本发明的镜片的第二示例；

-图35和图36示出了根据本发明的镜片的第三示例；

-图37和图38示出了根据本发明的镜片的第四示例；

-图39示出了用于处理本发明的方法的设备；

-图40示出了根据本发明的用于制造镜片的方法的流程图；

-图41至图108给出了12个镜片示例的表面特性、光学性能和失真的对比。

可以了解到，图示出图中的元件是为了简单清晰起见并且元件不一定按比例绘制。举例来说，图中的一些元件的尺寸可能相对于其他元件被夸大，以便帮助改善对本发明的实施例的理解。

具体实施方式

本文提出了用于确定渐进眼镜片的方法。该方法实现了改善的失真，而不在光功率和散光的校正方面降低性能。这使得佩戴者的舒适度增加。

一种渐进镜片包括两个非旋转对称的非球面，例如但不限于，渐进表面、回归表面、复曲面或非复曲面。

已知的是，最小曲率CURV_min在非球面上的任一点处由以下公式来定义：

${\mathrm{CURV}}_{\min }=\frac{1}{R_{\max }}$

其中R_max为局部最大曲率半径，用米来表示，并且CURV_min用屈光度来表示。

类似地，最大曲率CURV_max可以在非球面上的任一点处由以下公式来定义：

${\mathrm{CURV}}_{\max }=\frac{1}{R_{\min }}$

其中R_min为局部最小曲率半径，用米来表示，并且CURV_max用屈光度来表示。

可以注意到，当该表面是局部球面时，局部最小曲率半径R_min和局部最大曲率半径R_max是相同的并且相应地，最小曲率CURV_min和最大曲率CURV_max也是相同的。当该表面是非球面的，局部最小曲率半径R_min和局部最大曲率半径R_max是不同的。

根据最小曲率CURV_min和最大曲率CURV_max的这些表示，标记为SPH_min和SPH_max的最小球面和最大球面可以根据所考虑的表面类型来推断。

当所考虑的表面是物体侧表面时，这些表示如下：

${\mathrm{SPH}}_{\min }=(n-1)*{\mathrm{CURV}}_{\min }=\frac{n-1}{R_{\max }}$ 以及 ${\mathrm{SPH}}_{\max }=(n-1)*{\mathrm{CURV}}_{\max }=\frac{n-1}{R_{\min }}$

其中n为镜片的构成材料的折射率。

如果所考虑的表面是眼球侧表面，那么这些表示如下：

${\mathrm{SPH}}_{\min }=(1-n)*{\mathrm{CURV}}_{\min }=\frac{1-n}{R_{\max }}$ 以及 ${\mathrm{SPH}}_{\max }=(1-n)*{\mathrm{CURV}}_{\max }=\frac{1-n}{R_{\min }}$

其中n为镜片的构成材料的折射率。

已知的是，在一个非球面上的任一点处的一个平均球面SPH_平均也可以用如下公式来定义：

${\mathrm{SPH}}_{\mathrm{mean}}=\frac{1}{2}({\mathrm{SPH}}_{\min }+{\mathrm{SPH}}_{\max })$

因此，平均球面的表示取决于所考虑的表面：

-如果该表面是物体侧表面，那么

-如果该表面是眼球侧表面，那么

-柱面CYL也由公式 $\mathrm{CYL}=|{\mathrm{SPH}}_{\max }-{\mathrm{SPH}}_{\min }|$ 来定义。

镜片的任何非球面的特性可以借助于局部平均球面和柱面来表示。当柱面至少为0.25的屈光度时，某一表面可以被认为是局部非球面的。

对于一个非球面而言，局部柱面轴线γ_AX可以被进一步定义。图2示出了如在TABO惯例中定义的散光轴线γ，而图3示出了定义成用于表征非球面的惯例中的柱面轴线γ_AX。

柱面轴线γ_AX为最大曲率CURV_max的定向相对于参考轴线并且在所选的旋转方向上的角度。在上面定义的惯例中，参考轴线是水平的(该参考轴线的角度为0°)并且该旋转方向在看向佩戴者时对于每一只眼来说是逆时针的(0°≤γ_AX≤180°)。因此，+45°的柱面轴线γ_AX的轴线值表示一条倾斜定向的轴线，在看向佩戴者时该轴线从右上方的象限延伸到左下方的象限。

另外，基于知道局部柱面轴线γ_AX的值，高斯公式能够表示沿着任何轴线θ的局部球面SPH，θ为图3中定义的参考中的一个给定角度。该轴线θ在图4中示出。

$\mathrm{SPH}\left(\mathrm{\θ}\right)={\mathrm{SPH}}_{\max }{\cos }^2\left(\mathrm{\θ}{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{AX}}\right)+{\mathrm{SPH}}_{\min }{\sin }^2(\mathrm{\θ}-{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{AX}})$

如预期，当使用高斯公式时，SPH(γ_AX)＝SPH_max并且SPH(γ_AX+90°)＝SPH_min。

图5为对于物体表面一点的一个示例而言的该变化的图示。这是曲线22。在该特定情况下，最大球面为7.0δ，最小球面为5.0δ并且γ_AX＝65°。

高斯公式也可以用曲率的方式来表示，使得沿着每个轴线的曲率CURV与水平轴线线形成角度θ，如下：

$\mathrm{CURV}\left(\mathrm{\θ}\right)={\mathrm{CURV}}_{\max }{\cos }^2(\mathrm{\θ}-{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{AX}})+{\mathrm{CURV}}_{\min }{\sin }^2(\mathrm{\θ}-{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{AX}})$

因此，某一表面可以局部由一个三元组来定义，该三元组由最大球面SPH_max、最小球面SPH_min和柱面轴线γ_AX构成。或者，该三元组可以由平均球面SPH_平均、柱面CYL和柱面轴线γ_AX构成。

每当参考镜片的非球面之一来表征该镜片时，便如图6和图7所示，分别对于具有微标识的表面而言和对于不具有微标识的表面而言，关于微标识来定义一个参考。

渐进镜片包括已经由协调的标准ISO8990-2强制制定的微标识。临时标识也可以应用于镜片的表面上，从而指示控制点在镜片上的位置，例如用于远视的控制点、用于近视的控制点、棱镜参考点以及拟合交叉点(fitting cross)等。如果临时标识不存在或已经被擦除，那么技术人员总是可以通过使用安装图和永久的微标识来将控制点定位在镜片上。

这些微标识也可以为镜片的两个表面定义参考。

图6示出了具有微标识的表面的参考。该表面的中心(x＝0，y＝0)为该表面的法线N与联接这两个微标识的线段的中心相交的、该表面上的一点。MG为这两个微标识所定义的共线单一向量。该参考的向量Z等于该单一法线(Z＝N)；该参考的向量Y等于Z与MG的向量乘积；该参考的向量X等于Y与Z的向量乘积。由此，{X，Y，Z}形成直接的正交三面体。该参考的中心为该表面的中心x＝0mm，y＝0mm。X轴为水平轴线并且Y轴为垂直轴线，如图3所示。

图7示出了与具有微标识的表面相对的表面的参考。该第二表面的中心(x＝0，y＝0)为与联接第一表面上两个微标识的线段的中心相交的法线N与第二表面相交的点。第二表面的参考是用与第一表面的参考相同的方式构成，即向量Z等于第二表面的单一法线；向量Y等于Z与MG的向量乘积；向量X等于Y与Z的向量乘积。至于第一表面，X轴为水平轴线并且Y轴为垂直轴线，如图3所示。该表面的参考的中心也是x＝0mm，y＝0mm。

类似地，在半成品镜片坯料上，标准ISO10322-2需要应用微标识。因此，半成品镜片坯料的非球面的中心也可以如上述的参考一样进行确定。

而且，考虑到佩戴镜片的人的实际情况，也可以通过光学特性来定义一种渐进的多焦点镜片。

图8和9是眼睛和镜片的光学系统的图形展示，因此示出了在说明中使用的定义。更准确地，图8表示此系统的一个透视图，图示了用来定义一个凝视方向的参数α和β。图9是平行于佩戴者的头的前后轴线的垂直平面图，在参数β等于0的情况下该垂直平面穿过眼睛的旋转中心。

将眼睛的旋转中心标记为Q’。图9中以一条点划线示出的轴线Q’F′是穿过眼睛的旋转中心并且在佩戴者前方延伸的水平轴线线——也就是对应于主凝视图的轴线Q’F’。此轴线在称为拟合交叉点的一个点上切割镜片的非球面，该点在镜片上存在而使得眼科医生能够将镜片定位在一个框架中。镜片的后表面与轴线Q’F’的相交点是点O。如果位于后表面上，那么O可以是拟合交叉点。具有中心Q’和半径q’的顶点球面，在水平轴线的一点上与镜片的后表面相切。作为示例，25.5mm的半径q’的值对应于一个常用值，并且在佩戴镜片时提供满意结果。

图8中由一条实线表示的给定凝视方向对应于围绕Q’旋转的眼睛的一个位置并且对应于顶点球面的点J；角β是在轴线Q’F’与直线Q’J在包含轴线Q’F’的水平平面上的投影之间形成的角；这个角出现在图8的示意图中。角α是在轴线Q’J与直线Q’J在包含轴线Q’F’的水平平面上的投影之间形成的角，这个角出现在图8和9的示意图中。一个给定的凝视图因此对应于顶点球面的点J或者对应于一对(α，β)。如果下降凝视角的值为正并且绝对值越大，则凝视下降越多；如果该值为负并且绝对值越大，则凝视上升越多。

在一个给定的凝视方向上，在位于给定物距处的物体空间中一个点M的像形成于对应于最小距离JS和最大距离JT的两个点S与T之间，该最小距离和最大距离将是径向局部焦距和切向局部焦距。在点F’处形成了无穷远处的物体空间中一点的像。距离D对应于镜片的后冠状面。

Ergorama是使一个物点的通常距离关联于每一个凝视方向的函数。典型地，在遵循主凝视方向的远视中，物点处于无穷远处。在遵循基本上对应于在朝向鼻侧的绝对值为约35°的角α和约5°的角β的一个凝视方向的近视中，物距大约为30cm到50cm。为了了解关于ergorama的可能定义的更多细节，可以参考美国专利US-A-6,318,859。该文献描述了ergorama、它的定义和它的建模方法。对于本发明的方法而言，这些点可以处于无穷远处或不处于无穷远处。Ergorama可以是佩戴者的屈光不正的一个函数。

使用这些元素可以在每一个凝视方向上定义佩戴者的光功率和散光。针对一个凝视方向(α，β)来考虑在由ergorama给定的一个物距处的一个物点M。在物体空间中在对应光线上针对点M将物体接近度ProxO定义为顶点球面的点M与点J之间的距离MJ的倒数：

ProxO＝1/MJ

这使得能够在针对顶点球面的所有点的一种薄镜片近似内计算物体接近度，该薄镜片近似是用于确定ergorama。对于一个真实镜片而言，物体接近度可以视为在对应光线上物点与镜片的前表面之间的距离的倒数。

对于同一凝视方向(α，β)而言，具有给定物体接近度的一个点M的像形成于分别对应于最小焦距和最大焦距(将是径向焦距和切向焦距)的两个点S与T之间。量ProxI称为点M的像接近度：

$\mathrm{ProxI}=\frac{1}{2}(\frac{1}{\mathrm{JT}}+\frac{1}{\mathrm{JS}})$

从一个薄镜片的情况类推，因此针对一个给定凝视方向和一个给定物体接近度，即针对物体空间中在对应光线上的一点，可以将光功率Pui定义为像接近度与物体接近度的和。

Pui＝ProxO+ProxI

借助于相同的符号，针对每个凝视方向和一个给定物体接近度将散光Ast定义为：

$\mathrm{Ast}=|\frac{1}{\mathrm{JT}}-\frac{1}{\mathrm{JS}}|$

此定义对应于由镜片产生的一条射束的散光。可以注意到，该定义在主凝视方向上给定了散光的典型值。通常称为轴线的散光角是角γ。角γ是在与眼睛关联的框架{Q’，x_m，y_m，z_m}中测量的。它对应于借以形成像S或T的角，该角取决于相对于在平面{Q’，z_m，y_m}中的方向z_m所使用的惯例。

在佩戴条件中，镜片的光功率和散光的可能定义因此可以如B.Bourdoncle等人的论文中所阐释那样计算，该论文的题目为“通过渐进眼镜片的射线追踪(Raytracing through progressive ophthalmic lenses)”(1990年国际镜片设计会议，D.T.Moore编，英国光电光学仪器学会会议记录)。标准佩戴条件应当理解为镜片相对于一位标准佩戴者的眼睛的位置，尤其通过-8°的广角、12mm的镜片-瞳孔距离、13.5mm的瞳孔-眼睛旋转中心以及0°的包角来定义。该广角是眼镜片的光轴与处于主位置的眼睛的视轴之间的垂直平面中的角，通常被视为是水平的。该包角是眼镜片的光轴与处于主位置的眼睛的视轴之间的水平平面中的角，通常被视为是水平的。也可以使用其他条件。可以针对一个给定镜片，根据射线追踪程序来计算佩戴条件。此外，可以计算光功率和散光，使得针对在这些佩戴条件中佩戴眼镜的一位佩戴者在参考点(即，远视中的控制点)处满足处方或者通过一个前聚焦计来测得处方。

图10描绘了一种配置的透视图，其中参数α和β非零。因此可以通过示出一个固定框架{x，y，z}和一个与眼睛关联的框架{x_m，y_m，z_m}，来图示眼睛的旋转作用。框架{x，y，z}的原点在点Q’处。轴线x是轴线Q’O，并且是从镜片朝向眼睛定向。y轴线是垂直的并且向上定向。z轴线使得框架{x，y，z}是正交且直接的。框架{x_m，y_m，z_m}关联于眼睛，并且其中心是点Q’。x_m轴线对应于凝视方向JQ′。因此，对于一个主凝视方向而言，这两个框架{x，y，z}和{X_m，y_m，z_m}是相同的。已知的是镜片的性质可以用若干不同方式表示并且尤其是用表面和光学方式表示。因此，表面表征等价于光学表征。在坯料的情况下，只可以使用表面表征。需理解，光学表征要求根据佩戴者的处方来对镜片进行机械加工。相比之下，在眼镜片的情况下，该表征可以是表面类型或光学类型，这两种表征能用两种不同观点描述同一物体。每当镜片的表征为光学类型时，它指代上述ergorama-眼睛-镜片系统。为了简单，术语‘镜片’用于本说明书中，但是需被理解为‘ergorama-眼睛-镜片系统’。表面术语中的值可以相对于各点来表示。各点借助于上文关于图3、图6和图7所定义的某一框架中的横坐标或纵坐标来定位。

光学术语中的值可以针对凝视方向来表示。凝视方向通常是由它们的下降程度以及原点在眼睛的旋转中心的一个框架中的方位角来给定。当镜片安装在眼睛前方时，称为拟合交叉点的一个点针对一个主凝视方向被置于眼睛的瞳孔或眼睛旋转中心Q’之前。该主凝视方向对应于一位佩戴者正笔直看向前方的情形。在所选框架中，拟合交叉点因此对应于0°的下降角α以及0°的方位角β，无论拟合交叉点位于镜片的哪个表面——后表面或前表面。

以上参考图8至图10所作的描述是针对中央视觉给出。在外围视觉中，由于凝视方向固定，因此瞳孔的中心取代眼睛的旋转中心而被考虑并且外围射线方向取代凝视方向而被考虑。当考虑外围视觉时，角α和角β对应于射线方向，而非凝视方向。

在描述的剩余部分中，可以使用术语像“上”、“底部”、“水平”、“垂直”、“上方”、“下方”或指示相对位置的其他单词。应在镜片的佩戴条件下理解这些术语。尤其是，镜片的“上”部分对应于负下降角α<0°，而镜片的“下”部分对应于正下降角α>0°。类似地，镜片或半成品镜片坯料的表面的“上”部分对应于沿着y轴的一个正值，并且优选对应于沿着y轴的、大于拟合交叉点处的y值的一个值；而镜片或半成品镜片坯料的表面的“下”部分对应于在上文参考图3、图6和图7定义的框架中沿着y轴的一个负值，并且优选对应于沿着y轴的、小于拟合交叉点处的y值的一个值。

通过镜片看到的视野区域在图14和图15中示意性地示出。该镜片包括位于镜片上部分中的远视区域26、位于镜片下部分中的近视区域28以及位于远视区域26与近视区域28之间的、镜片下部分中的中间区域30。该镜片还具有穿过这三个区域并且限定鼻侧和颞侧的主子午线32。

为了本发明的目的，渐进镜片的子午线32定义如下：对于与拟合交叉点对应的凝视方向与近视区域中的凝视方向之间的视角α＝α₁的每个下降而言，寻找局部残余散光最小的凝视方向(α₁，β₁)。因此，用那种方式定义的所有凝视方向形成ergorama-眼睛-镜片系统的子午线。镜片的子午线表示佩戴者从远视看到近视时的平均凝视方向的轨迹。镜片的一个表面的子午线32定义如下：属于镜片的光学子午线的每个凝视方向(α，β)在点(x，y)处与该表面相交。该表面的子午线是对应于镜片子午线的凝视方向的点集合。

如图15所示，子午线32将镜片分离成鼻区和颞区。如预期，鼻区是镜片中在子午线与佩戴者鼻子之间的区域，而颞区是子午线与佩戴者颞颥之间的区域。鼻区被标记为Area_nasal且颞区被标记为Area_temporal，如在该描述的剩余部分中一样。

本发明依赖于申请人对失真的研究。失真是与影响由镜片的视野外围形成的图像的清晰度或对比度的图像分辨率无关而仅与图像的形状有关的缺陷。在眼科光学中，“桶形”失真在负镜片中出现，而“针垫”失真在正镜片中出现，这些在简单的正镜片或负镜片的光学特性中是固有的。失真可以在不同情况下的镜片使用中评估。

首先，将一个定点施加给佩戴者，使得他将他的眼睛保持不移动(因此凝视方向是固定的)。在这种情况下，被评估的失真称为静态失真，并且它在外围视觉(也称为间接视觉)中评估。图11示出了观察者在其外围视野中沿着某一射线看到的该射线穿过镜片之后失真的效果。因此，当佩戴者在中央视觉中看向点A时，还可以看到一些外围点如点B。由于棱镜偏差，因此佩戴者的感觉是物体点在B’处而非在点B处。角Δ是表示棱镜偏差的量化方式，该棱镜偏差给佩戴者的错觉是点B位于点B’处。可以计算若干量，以评估失真。例如，我们可以对在外围视觉中看到的物体栅格的垂直和/或水平线如何如在图12中可以看到的那样弯曲进行量化。在该图中，不用镜片看到的未变形的栅格与通过镜片看到的失真的栅格相重叠。因此，很明显，失真对外围视觉有影响。此外，似乎还可以通过计算外围正方形如何变形来对失真进行量化。对于该计算而言，图13为不用镜片看到的栅格的一个正方形的放大图，该正方形上重叠有通过镜片看到的变形栅格的变形正方形。该正方形具有两个对角线，这两个对角线的长度标记为a。因此，每个对角线的长度的划分在不用镜片看到的栅格的正方形的情况下是a/a＝1。相应变形的正方形具有两个对角线，这两个对角线的长度是不同的并且分别标记为b和c，b所对应的对角线长于c所对应的对角线。对于此变形的正方形而言，b/c不等于1。该比率与1相差越大，在镜片的该区域中的失真就越重要。计算对角线的比率因此是量化失真的一种方式。

失真也可以在考虑眼睛在镜片后面移动的情况下评估，并且此类失真称为动态失真。它出现在中央视野的外围，并且在中央视觉(也称为直接视觉)中评估。

因此，失真可以在静态视觉中评估，即凝视的方向是固定的，并且在外围视觉中分析失真。失真也可以在动态视觉中评估，即凝视的方向是自由的，并且在中央视觉中分析失真。静态或动态视觉中的评估是根据镜片的预期使用来进行。可以参考Yves LE GRAND Annales d’Optique Oculaire5ème année N°1Janvier1956的公开案“La distortion en optique de lunetterie”。

图11示出了静态视觉中的失真。在动态视觉中，分析的量将是不同的——分别在外围视觉或中央视觉中放大——但是结论是相同的，即，需控制放大变化。

为了减少失真，应指明触发失真的现象。关于渐进的多焦点镜片，涉及两种现象。首先，在视野的外围，当从镜片的上部分到镜片的下部分使凝视方向下降时(或当使外围射线方向下降时)，中央视觉中的光学平均功率(以及因此外围视觉中的光学平均功率)增加。该效果是由于以下事实：为了满足远视眼的佩戴者的需求，多焦点镜片的远视与近视之间的光功率正在增加。在下文中，表达‘镜片的上/下部分’意味着取决于所考虑的是静态视觉还是动态视觉的中央或外围视野的上/下部分。这暗示，当从中央或外围远视区域到中央或外围近视区域使凝视或外围射线方向下降时，眼睛-镜片系统的平均中央或外围放大也增加，因为平均放大至少在第一阶与平均功率成比例。因此，一种减少失真的方式是使远视区域与近视区域之间的平均中央或外围放大的差值最小化。

第二，功率渐进还在子午线两侧产生残余散光。可以通过评论图16和图17来显示该观察结果，这两个图描绘了适于处方为球形处方(处方中没有散光)的佩戴者的镜片的特性的一部分。图16为镜片的散光轴线的平均定向的示意图，该平均值是在下降凝视方向等于25°的镜片的下部分中计算。图17对应于对于如图16中所示的给定的固定下降角α₁而言，随方位角β而变的中央视觉中评估所得的散光的轴线的变化。可以观察到，在子午线32的每一侧，对于给定的固定角α₁而言，残余散光轴线在所有给定的凝视方向(α₁，β)上几乎恒定。例如，对于选定的镜片而言，并且对于α₁而言，在颞侧，所得散光轴线约为150°，而在鼻侧，它约为40°。这些指示在图16中示意性地报告出来。可以在外围视觉中或在中央视觉中，对残余散光进行评估，例如平均功率。残余散光是散光缺陷，意指校正佩戴者视觉无需的散光。

散光对失真有影响。实际上，对于每个凝视方向而言，散光值是最小光功率(沿着散光轴线的光功率)与最大光功率(沿着对立散光轴线的光功率，对立轴线被定义为等于散光轴线+90°)之间的差值，从而产生这两个轴线(该轴线和该对立轴线)之间放大的差值。因此，减少失真的另一种方式是在每个凝视方向上使这两个轴线之间的中央或外围放大的差值最小化。

在每个凝视方向上使这两个轴线之间的放大的差值最小化并且同时保持例如关于功率和散光的光学指标，因此能够相对于失真提高镜片的性能，同时为佩戴者确保图像的良好清晰度。

图18示出了用于确定渐进眼镜片的根据本发明的方法的示例的流程图。在该实施例中，该方法包括选择适于佩戴者的目标光学功能的步骤10。已知的是，为了改善眼镜片的光学性能，因此使用用于优化眼镜片的参数的方法。这些优化方法被设计成使得眼镜片的光学功能尽可能接近预定的目标光学功能。

该目标光学功能表示眼镜片应当具有的光学特性。在本发明的上下文中以及在描述的其余部分中，为了方便而使用术语“镜片的目标光学功能”。这种使用不是严格正确的，因为目标光学功能仅对佩戴者-眼镜片和ergorama系统有意义。事实上，此系统的目标光学功能是为多个给定的凝视方向限定的光学指标集合。这意味着针对一个凝视方向的一个光学指标的评估会给出一个光学指标值。所获得的光学指标值集合就是目标光学功能。该目标光学功能则表示将要达到的性能。在最简单的情况下，将仅存在一个光学指标，例如光功率或散光；然而，可以使用更精细的指标，例如平均功率，它是光功率与散光的一种线性组合。可以考虑涉及较高阶的像差的光学指标。所考虑的指标数量N取决于所需的精度。事实上，所考虑的指标越多，获得的镜片越可能满足佩戴者的需要。然而，增加指标数量N可能导致计算时间的增加并且待解决的优化问题的复杂性增加。所考虑的指标数量N的选择因而将是这两种需要之间的折中。关于目标光学功能、光学指标定义和光学指标评估的更多细节可以在专利申请案EP-A-2207118中发现。

该方法还包括限定镜片的第一非球面和镜片的第二非球面的步骤12。例如，第一表面是物体侧表面，而第二表面是眼球侧表面。每个表面的每个点中具有平均球面值SPH_平均、柱面值CYL和柱面轴线γ_AX。

该方法进一步涵盖限定该颞区中的至少一个第一部分部分1和该鼻区中的至少一个第二部分部分2的步骤14。因此，部分1包含在鼻区(Area_temporal)中，而部分2包含在颞区(Area_nasal)中。

这些部分即部分1和部分2的选择的示例在图19中示出。在图19的示例中，这些部分是圆盘，它们关于镜片的子午线32是对称的。那些光学区域部分1和部分2在镜片的前表面上具有相应的部分。界定这些光学部分的每个凝视方向与第一非球面(前表面)相交，从而定义前表面上的相应部分部分1_前_表面和部分2_前_表面。

根据各实施例，在颞区中和在鼻区中的部分即部分1和部分2可以在镜片上定义如下：当考虑中央视觉时，颞区中的部分1可以由0°<α<30°和-40°<β<-5°的凝视方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。鼻区中的部分2可以由0°<α<30°和5°<β<40°的凝视方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。

当考虑中央视觉时，颞区中的部分1可以进一步由5°<α<30°和-30°<β<-10°的凝视方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。鼻区中的部分2可以进一步由5°<α<30°和10°<β<30°的凝视方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。

当考虑外围视觉时，对于主凝视方向中的一个固定凝视方向而言，颞区中的部分1可以由0°<α<50°和-50°<β<-10°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。鼻区中的部分2可以由0°<α<50°和10°<β<50°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。

当考虑外围视觉时，颞区中的部分1可以进一步由10°<α<50°和-40°<β<-20°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。鼻区中的部分2可以进一步由10°<α<50°和20°<β<40°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。

当考虑外围视觉时，对于中间视觉或近视中的一个固定凝视方向而言，颞区中的部分1可以由-20°<α<20°和-50°<β<-10°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。鼻区中的部分2可以由-20°<α<20°和10°<β<50°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。

当考虑外围视觉时，对于中间视觉或近视中的一个固定凝视方向而言，颞区中的部分1可以进一步由-20°<α<20和-40°<β<-20°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。鼻区中的部分2可以进一步由20°<α<20和20°<β<40°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。

当安装镜片时，可以进一步减小各部分即部分1和部分2。

当考虑镜片的某一表面时，这些部分即部分1和部分2被定义为以上定义的各部分在该表面上的投影。在一个实施例中，部分1可以在前表面上由-20mm<x<-2.5mm和4>y>-11mm来界定，而部分2可以在前表面上由2.5mm<x<20mm和4>y>-11mm来界定。在一个实施例中，部分1可以进一步在前表面上由-15mm<x<-5mm和0>y>-11mm来界定，而部分2可以进一步在前表面上由5mm<x<15mm和0>y>-11mm来界定。

该方法还包括一个确定步骤16。在该步骤期间，对于第一表面的第一部分部分1_前_表面而言，基于属于部分1的凝视方向上的目标光学功能的平均散光轴线γ_T来确定第一参考轴线Γ₁。通过使用上文描述的惯例，相对于水平轴线来表示角Γ₁的值。对于在第一部分部分1中与第一表面相交的凝视方向而言，γ_T对应于不同散光轴线γ_α，β的平均值。在算术上，这意味着γ_T＝<γ_α，β>_部分1。对于第一表面的第二部分部分2_前_表面而言，也基于属于部分2的凝视方向上的目标光学功能的平均散光轴线γ_N来确定第二参考轴线Γ₂。类似地，通过使用上文描述的惯例，相对于水平轴线来表示角Γ₂的值，并且对于在第二部分部分2中与第一表面相交的凝视方向而言，γ_N对应于不同散光轴线γ_α，β的平均值。在算术上，这意味着γ_N＝<γ_α，β>部分2°

或者，在确定步骤16期间，可以只确定第一参考轴线Γ₁或第二参考轴线Γ₂中的一者。

值得注意的是，在确定步骤16期间，基于属于第一表面的第一部分部分1(即，在失真可能干扰佩戴者的外围视觉最多的颞侧)的凝视方向上的目标光学功能的平均散光轴线γ_T而仅确定第一参考轴线Γ₁。

或者，在确定步骤16期间，基于属于第一表面的第二部分部分2(即，在失真有时干扰处于阅读位置中的佩戴者的鼻侧)的凝视方向上的目标光学功能的平均散光轴线γ_N而仅确定第二参考轴线Γ₂。

该方法进一步包括修改第一表面的步骤18。第一表面经修改使得在第一部分部分1_前_表面上，沿着第一参考轴线Γ₁的球面值大于沿着垂直于第一参考轴线Γ₁的垂直轴线的球面值(条件1)，并且在第二部分部分2_前_表面上，沿着第二参考轴线Γ₂的球面值大于沿着垂直于第二参考轴线Γ₂的垂直轴线的球面值(条件2)。这些条件可以用算术表示如下：

-条件1：在第一部分上，SPH(Γ₁)>SPH(⊥Γ₁)并且

-条件2：在第二部分上，SPH(Γ₂)>SPH(⊥Γ₂)

其中SPH(Γ₁)为沿着第一参考轴线Γ₁的球面值，SPH(⊥Γ₁)为沿着垂直于第一参考轴线Γ₁的垂直轴线的球面值，SPH(Γ₂)为沿着第二参考轴线Γ₂的球面值，并且SPH(⊥Γ₂)为沿着垂直于第二参考轴线Γ₂的垂直轴线的球面值。

就曲率而言，第一表面为物体侧表面，条件1和2可以表示如下：

-条件1：在第一部分上，CURV(Γ₁)>CURV(⊥Γ₁)并且

-条件2：在第二部分上，CURV(Γ₂)>CURV(⊥Γ₂)

其中CURV(Γ₁)为沿着第一参考轴线Γ₁的曲率值，CURV(⊥Γ₁)为沿着垂直于第一参考轴线Γ₁的垂直轴线的曲率值，CURV(Γ₂)为沿着第二参考轴线Γ₂的曲率值，并且CURV(⊥Γ₂)为沿着垂直于第二参考轴线Γ₂的垂直轴线的曲率值。

当在确定步骤16期间只确定了第一参考轴线Γ₁或第二参考轴线Γ₂中的一者时，修改步骤18包括对第一表面进行修改，使得在第一部分部分1_前_表面上或在第二部分部分2_前_表面上，沿着确定的参考轴线Γ₁或Γ₂的球面值大于沿着垂直于所述参考轴线Γ₁或Γ₂的垂直轴线的球面值。这些条件可以用算术表示如下：

-条件1：在第一部分上，SPH(Γ₁)>SPH(⊥Γ₁)或者

-条件2：在第二部分上，SPH(Γ₂)>SPH(⊥Γ₂)。

当在确定步骤16期间只确定了第一参考轴线Γ₁或第二参考轴线Γ₂中的一者时，修改步骤18可以在第一部分上应用条件1并且使第二部分不受条件2的约束，或者可以在第二部分上应用条件2并且使第一部分不受条件1的约束。

或者，当在确定步骤16期间只确定了第一参考轴线Γ₁时，修改步骤18可以包括对第一表面进行修改，使得在第一部分部分1_前_表面上，沿着第一参考轴线Γ₁的球面值大于沿着垂直于第一参考轴线Γ₁的垂直轴线的球面值(条件1)，并且在第二部分部分2_前_表面上，沿着第一参考轴线Γ₁的球面值大于沿着垂直于第一参考轴线Γ₁的垂直轴线的球面值(条件1’)。这些条件可以用算术表示如下：

-条件1：在第一部分上，SPH(Γ₁)>SPH(⊥Γ₁)并且

-条件1’：在第二部分上，SPH(Γ₁)>SPH(⊥Γ₁)

或者，当在确定步骤16期间只确定了第二参考轴线Γ₂时，修改步骤18可以包括对第一表面进行修改，使得在第一部分部分1_前_表面上，沿着第二参考轴线Γ₂的球面值大于沿着垂直于第二参考轴线Γ₂的垂直轴线的球面值(条件2’)，并且在第二部分部分2_前_表面上，沿着第二参考轴线Γ₂的球面值大于沿着垂直于第二参考轴线Γ₂的垂直轴线的球面值(条件2)。这些条件可以用算术表示如下：

-条件2’：在第一部分上，SPH(Γ₂)>SPH(⊥Γ₂)并且

-条件2：在第二部分上，SPH(Γ₂)>SPH(⊥Γ₂)

根据一个实施例，当在确定步骤16期间只确定了第一参考轴线Γ₁或第二参考轴线Γ₂中的一者时，第一表面可以在步骤18期间修改为复曲面，其中的圆环面经定向使得每个点处的柱面轴线γ_AX被设置成确定的参考轴线Γ₁或Γ₂。无论柱面轴线γ_AX何时与基于目标光学功能的平均散光轴线γ而确定的参考轴线Γ₁或Γ₂对准，这样的第一复曲面都将在失真方面提供良好的性能。该实施例允许提供对佩戴者个性化的第一表面，尤其是在第一复曲面基于佩戴者的处方而用柱面轴线γ_AX定向时。

当考虑到条件1和2时获得的球面值的变化的示例由图20a、图21和图22示出。例如，图20a对应于图16的镜片的前表面，其中所考虑的参考轴线是针对给定的纵坐标(y＝-10mm)而示出。对于颞侧而言Γ₁＝γ_T＝150°，并且对于鼻侧而言Γ₂＝γ_N＝40°。

图21描绘了对于在前表面是典型渐进表面时的传统镜片(镜片1)而言以及对于根据上述方法获得的镜片(镜片3)而言，在第一部分——颞区中，沿着第一参考轴线Γ₁和沿着垂直于第一参考轴线Γ₁的垂直轴线的球面值的横坐标演变。条件1由通过上述方法获得的镜片(镜片3)满足，因为沿着Γ₁的球面曲线位于沿着Γ₁的垂线的球面曲线上方。相比之下，传统的镜片(镜片1)不满足条件1，因为沿着Γ₁的球面曲线位于沿着Γ₁的垂线的球面曲线下方。

图22描绘了对于传统镜片(镜片1)而言以及对于根据上述方法获得的镜片(镜片3)而言，在第二部分——鼻区中，沿着第二参考轴线Γ₂和沿着垂直于第二参考轴线Γ₂的垂直轴线的曲率值的横坐标演变。条件2由通过上述方法获得的镜片(镜片3)满足，因为沿着Γ₂的球面曲线位于沿着Γ₂的垂线的球面曲线上方。相比之下，传统的镜片(镜片1)不满足条件2，因为沿着Γ₂的球面曲线位于沿着Γ₂的垂线的球面曲线下方。

图20b示出了在修改步骤期间应用条件1和条件1’的一个示例，其中只在颞侧确定一个参考轴线，Γ₁＝γ_T＝150°。尽管未作说明，但是本领域的技术人员可以容易了解到，可以在其他情况下通过在修改步骤期间应用条件2和条件2’来修改镜片的前表面，其中只在鼻侧确定一个参考轴线，Γ₂＝γ_N＝40°。

图20c和图20d示出了在修改步骤期间只应用条件1或条件2的示例，其中只在颞侧确定一个参考轴线，Γ₁＝γ_T＝150°或只在鼻侧确定一个参考轴线，Γ₂＝γ_N＝40°，另一侧一直不受任何该类条件的约束。复曲面是满足所述条件的一种可能解决方案。

该方法进一步包括步骤20：对第二非球面进行修改，从而达到镜片的目标光学功能并且确保镜片的最佳清晰度。第二表面的修改是由光学优化来实施的，用代价函数来使当前光学功能与目标光学功能之间的差异最小化。代价函数是表达两个光学功能之间的距离的一个数学量。它可以根据优化中支持的光学指标而用不同方式表示。在本发明的意义上，“实施一种优化”应当优选地被理解为使代价函数“最小化”。当然，本领域的技术人员将理解，本发明本质上不限于最小化。该优化也可以是由本领域的技术人员考虑的根据代价函数的表示对一个实函数的最大化。即，使一个实函数“最大化”等效于使它的相反者“最小化”。借助于该类条件1和2，获得的镜片(例如图20、图21和图22中的一者)因此展示出减少失真的特性，同时确保目标光学功能，该目标光学功能被限定用于向佩戴者提供图像的最佳清晰度。这样的效果可以通过以下事实来定性地理解：第一表面的曲率的定向被修改，这暗示了对镜片放大的影响被修改，从而导致失真减少。换句话说，第一表面的几何形状经选择使得镜片的失真减少。第二表面被确定，以确保影响图像清晰度的最佳光学性能。

对第一表面和第二表面进行修改的步骤18和20可以通过用关联于前表面的第一目标光学功能和关联于后表面的第二目标光学功能在第一表面与第二表面之间切换来实施，所述第一目标光学功能用于使失真最小化并且所述第二目标光学功能用于确保镜片的清晰度。例如，第一表面与第二表面优化之间的切换在EP-A-2207118中描述。

该方法的确定步骤16可以用不同方式来实施。

例如，第一参考轴线Γ₁和/或第二参考轴线Γ₂可以进一步基于规定的散光来确定。因此，第一参考轴线Γ₁和/或第二参考轴线Γ₂更贴切地被确定，因为它们适于佩戴者。值得注意的是，当规定的散光较高时，总散光轴线约等于规定的散光轴线。

在确定步骤16中，与考虑属于部分1和属于部分2的凝视方向上的散光轴线的平均值来确定参考轴线Γ₁和/或Γ₂不同的是，人们可以考虑与第一表面相交的每个凝视方向上的散光轴线的局部值。当对第一表面进行修改时以上描述的条件1和/或2或者条件1和1，或者条件2和条件2’将适用于部分1和/或部分2的每个点，每个点为所述表面与凝视方向之间的相交点。

在确定步骤16中，第一参考轴线Γ₁和/或第二参考轴线Γ₂也可以被设置成包含在[γ-20°，γ+20°]之间的一个值，其中γ为所考虑的部分(部分1，部分2)中的散光轴线。γ_T为第一颞部分部分1上的平均散光轴线。γ_N为第二鼻部分部分2上的平均散光轴线。

那么，对于第一部分部分1_前_表面而言，第一参考轴线Γ₁的值被包含在[γ_T-20°；γ_T+20°]的范围内，γ_T为第一部分中的平均散光轴线(Γ₁和γ_T用度数表示)。类似地，对于第二部分部分2_前_表面而言，第二参考轴线Γ₂的值被包含在[γ_N-20°；γ_N+20°]的范围内，γ_N为第二部分中的平均散光轴线(Γ₂和γ_N用度数表示)。根据一个实施例，参考轴线Γ₁和/或Γ₂可以设置成分别等于γ_T和/或γ_N的值。

根据另一个实施例，每一对应参考轴线Γ₁和/或Γ₂也可以用使对应部分部分1和部分2上的失真最小化的光学优化来限定。该优化也可以为实函数的最大化。根据此实施例，对第一表面和第二表面进行修改可以通过用第一目标光学功能和第二目标光学功能在第一表面与第二表面之间切换来实施，该第一目标光学功能使对应部分部分1和部分2上的失真最小化并且第二目标光学功能确保镜片的清晰度。第一表面与第二表面优化之间的该切换在先前提到的EP-A-2207118中描述。

使对应部分部分1和部分2上的失真最小化的优化的此实施例能够确定给出失真减少最多的镜片的参考轴线Γ₁和/或Γ₂。在下文中，我们将详细描述通过使用近似的分析公式来实施此优化的一种方式。

沿着与水平轴线形成角θ的一个轴，在给定凝视方向(α，β)上的镜片的光功率P_α，β(θ)是沿着此轴的后表面和前表面的球面的组合。如果SPH_前_x，y(θ)是沿着轴θ在凝视方向(α，β)与前表面的相交点处的前表面的球面，并且SPH_rear_x’，y’(θ)是在凝视方向(α，β)与后表面的相交点处的后表面的球面，那么沿着轴θ的光功率约为这两个量的总和，这意味着：

P_α，β(θ)＝SPH_前_x，y(θ)+SPH_rear_x’，y’(θ)。

图5为对于某一前表面(前面评论的曲线22)和一个球面后表面(曲线42)的一点而言的此公式的图示，该前表面具有最大球面7.0δ、最小球面5.0δ和65°的柱面轴线γ_AX。如预期，在沿着该轴的凝视方向(α，β)上的镜片的光功率P_α，β(θ)(曲线44)等于在相应点(x，y)中沿着同一条轴的前表面的球面与在相应点(x’，y’)中沿着同一条轴的后表面的球面之和，这些相应点为凝视方向(α，β)与这些表面之间的相交点。在该示例中，为了简单，镜片的厚度被认为等于0mm，使得x＝x’并且y＝y’。

那么，近似公式能够给出沿着与水平轴线形成角θ的给定轴的放大的估计，它是沿着此轴的光功率与沿着同一条轴的前表面的球面的函数：

$G_{\mathrm{\&alpha;},\mathrm{\&beta;}}\left(\mathrm{\&theta;}\right)=\frac{1}{1-L.P_{\mathrm{\&alpha;},\mathrm{\&beta;}}\left(\mathrm{\&theta;}\right)}\frac{1}{1-\frac{t}{n}\mathrm{SPH}\_{\mathrm{front}}_{x,y}\left(\mathrm{\&theta;}\right)}$

其中G_α，β(θ)为沿着与水平轴线形成角θ的轴的放大，L为考虑中央视觉时从镜片的眼球侧表面到眼睛旋转中心的距离，或者L为考虑外围视觉时从镜片的眼球侧表面到瞳孔的距离，t为镜片的厚度并且n为镜片的折射率。

借助于前面给出的高斯公式，因此可知作为角θ的函数的放大G_α，β的演变。图23为属于部分1(颞区)的凝视方向上的此变化的描绘。

散光轴线如前所述为γ。对于任何凝视方向而言，散光轴线为光功率最小所沿的轴。因此，最大光功率是沿着轴γ+90°。相应地，最小放大为G_α，β(γ)并且最大放大为G_α，β(γ+90°)。因此，量DG_α，β(γ)＝G_α，β(γ+90°)-G_α，β(γ)为主要放大的差值的评估，它是被发现对于每个凝视方向(α，β)最小化的量。实际上，此差值的存在产生失真。

借助于上述公式，可以表示量DG_α，β(γ)＝G_α，β(γ+90°)-G_α，β(γ)。因此，可以计算最小G_α，β(γ)放大：

$G_{\mathrm{\&alpha;},\mathrm{\&beta;}}\left(\mathrm{\&gamma;}\right)=\frac{1}{1-L*P\left(\mathrm{\&gamma;}\right)}\frac{1}{1-\frac{t}{n}\mathrm{SPH}\_{\mathrm{front}}_{x,y}\left(\mathrm{\&gamma;}\right)}=\frac{1}{1-L*P_{\min }}\frac{1}{1-\frac{t}{n}\mathrm{SPH}\_{\mathrm{front}}_{x,y}\left(\mathrm{\&gamma;}\right)}.$

类似地，也可以计算最大放大G(γ+90°)：

实际上，随着目标光学功能已经被限定，最小光功率Pmin和最大光功率P_max的值便施加在任何凝视方向上。因此，在用于量DG_α，β(γ)的公式中，它们应被认为是恒定的。

然而，由高斯公式给出的沿着轴γ的前表面的球面值和沿着轴γ+90°的前表面的球面值取决于柱面轴线。这暗示了DG_α，β(γ)的值取决于所选的柱面轴线。换句话说，DG_α，β(γ)为γ_AX的函数。此函数在描绘时能够获得图24。该示例被实施，其中从镜片的眼球侧表面到眼球的距离L的值为25mm，镜片的厚度值t为1.4mm，并且折射率值n为1.665。

图24的图表示出了，量DG_α，β(γ)对于柱面轴线的值而言是最小的。在颞区的情况下，获得的值为155°。鼻区进行的类似计算将产生40°的值。通过将参考轴线Γ₁和Γ₂选为等于这些值(Γ₁＝155°并且Γ₂＝40°)，量DG_α，β(γ)将最小化，从而导致失真减小。因此描述了根据图18的流程图的方法的步骤16的优化的实施示例。

作为条件1和2的补充或者作为替代，在修改第一表面的步骤18中可以进一步施加其他条件。例如，也可以在修改第一表面的步骤18处考虑条件3和条件4。条件3要求在第一部分上，平均球面值沿着与从上部分到下部分的垂直轴线平行的任何线逐渐减小，而条件4以类似方式要求在第二部分上，平均球面值沿着与从上部分到下部分的垂直轴线平行的任何线逐渐减小。如上所限定，镜片的“上”部分对应于负下降角α<0°，而镜片的“下”部分对应于正下降角α>0°。因此，在第一表面上，在如上文关于图3、图6和图7限定的框架中，“上”部分对应于沿着y轴的正值，而“下”部分对应于沿着y轴的负值。第一表面的上部分可以为球面，但是第一表面整体为非球面。

添加这些条件能够局部地减小镜片的局部曲率。因此，镜片的上部分与镜片的下部分之间的平均放大的差值得以减小。由于这是失真的一个起因，因此在步骤18处施加这些条件能够获得失真减少的镜片。可以通过计算沿着散光轴线的放大与沿着对立轴的放大的乘积，来估算镜片的平均放大。

图25和图26示出了某一镜片，其中四个条件1、2、3和4已在步骤18处施加。图25为与图19的描绘类似的描绘。图27中描绘的球面变化所沿的垂直线为横坐标恒定的线，固定为-10mm。球面的变化实际上在图26中是沿着传统渐进镜片的线(曲线62)以及用图18的流程图的方法获得的两个镜片的线(曲线64和66)来描绘。当从镜片的上部分行进到镜片的下部分时曲线62上升，而当从镜片的上部分行进到镜片的下部分时曲线64和66下降。

优选地，从镜片的上部分到镜片的下部分，平均球面值不增加。

其他条件，尤其是如稍后在描述中所示在子午线上，也可以与条件1和2一起使用或者与条件1至4一起使用。

如前面所说明，用于确定渐进眼镜片的方法能够获得渐进眼镜片。

适于散光的佩戴者的镜片的示例在图27至图30中给出。图27至图30的描绘是与图19的描绘类似的描绘；描述的相应部分在此不再重复，但是应理解，参考这些图描述的所有特性包含在此。图27至图30分别对应于考虑规定散光时目标光学功能的总散光的轴线。对于这4个图而言，规定的加数为1屈光度并且规定的功率为0屈光度，但是规定的散光是不同的。它分别等于图27的0屈光度，图28的2屈光度和轴40°，图29的1屈光度和轴20°，以及图30的3屈光度和轴120°。对于每个凝视方向而言，总散光轴线等于残余散光轴线与规定散光轴线的组合。残余散光轴线由适于球面处方的光学功能给出。光学部分1和部分2上的目标光学功能的平均的总散光轴线的值在各图中指示出。对于每个处方而言，可以给予佩戴者在失真方面最佳性能的前表面的参考轴线Γ₁和Γ₂约等于各图中指示的总散光轴线。

为了表征先前描述的失真减少的镜片，可以使用若干替代特征。表征镜片的这些不同方式均与以下事实有关：它们通过改善镜片在失真方面的性能并且同时确保佩戴者所察觉的图像的最佳清晰度，来改善使用该镜片的佩戴者的佩戴舒适度。值得注意的是，使用此特征可以是表征用先前描述的方法中的任一者获得的镜片的一种方式。

该镜片可以展示出标记为P1的一种特性。根据该特性P1，此镜片的第一表面至少在颞区Area_temporal的第一部分部分1_前_表面中具有包含在90°与180°之间的柱面轴线γ_{AX_T}。如果第一表面满足特性P1的要求，那么此表面还至少在鼻区的第二部分部分2_前_表面中具有柱面轴线γ_{AX_N}，使得第一部分部分1_前_表面中的柱面轴线γ_{AX_T}与第二部分部分2_前_表面中的柱面轴线γ_{AX_N}之间的角度的绝对值差大于20°。这可以用算术表示为|γ_{AX_T}-γ_{AX_N}|>20°，其中柱面轴线γ_{AX_N}和γ_{AX_T}用度数表示。这尤其暗示了颞区中的柱面轴线γ_{AX_T}的值与鼻区中的柱面轴线γ_{AX_N}的值是不同的。

满足此特性P1的镜片展示了失真方面改善的特性，同时确保佩戴者所察觉的图像的最佳清晰度。因此提高了此类镜片的佩戴舒适度。

图27和图29的示例的镜片的最佳前表面证实了此特性P1，即，对于图27而言，颞区的第一部分部分1中的柱面轴线γ_{AX_T}等于150°，并且鼻区的第二部分部分2中的柱面轴线γ_{AX_N}等于40°。因此，柱面轴线γ_{AX_T}被包含在90°与180°之间，并且|γ_{AX_T}-γ_{AX_N}|＝|150°-40°|＝110°，它大于20°。因此，图27的示例的表面满足特性P1。

类似地，在图29中，颞区的第一部分部分1中的柱面轴线γ_{AX_T}等于178°并且鼻区的第二部分部分2中的柱面轴线γ_{AX_N}等于29°。因此，柱面轴线γ_{AX_T}被包含在90°与180°之间，并且|γ_{AX_T}-γ_{AX_N}|＝|178°-29°|＝149°，它大于20°。因此，图29的示例的表面满足特性P1。

因此，具有图27和图29所示表面的镜片将展示出失真方面改善的特性，同时确保佩戴者所察觉的图像的最佳清晰度。

根据特性P1的优选实施例，在颞区的至少一个第一部分中，柱面轴线γ_{AX_T}可以被包含在110°与180°之间，并且在鼻区的至少一个第二部分中，柱面轴线γ_{AX_N}可以包含在0°与70°之间。这些值对应于使放大的差值减小的平均值，如参考图23和图24所说明。根据表征此镜片的另一种方式，该镜片可以展示出标记为P2的特性。根据该特性P2，此镜片的第一表面至少在颞区Area_temporal的第一部分部分1_前_表面中具有包含在0°与90°之间的柱面轴线γ_{AX_T}，并且至少在鼻区Area_nasal的第二部分部分2_前_表面中具有包含在0°与90°之间的柱面轴线γ_{AX_N}。如果第一表面满足特性P2的要求，那么此表面还至少在鼻区的第二部分部分2_前_表面中具有柱面轴线γ_{AX_N}，使得第一部分部分1_前_表面中的柱面轴线γ_{AX_T}与第二部分部分2中的柱面轴线γ_{AX_x}之间的角度的绝对值差大于20°。这可以用算术表示为|γ_{AX_T}-γ_{AX_N}|>20°，其中柱面轴线γ_{AX_N}和γ_{AX_T}用度数表示。这尤其暗示了颞区中的柱面轴线γ_{AX_T}的值与鼻区中的柱面轴线γ_{AX_N}的值是不同的。

满足此特性P2的镜片展示出失真方面改善的特性，同时确保对“光学”现象的良好补偿。因此提高了此类镜片的佩戴舒适度。

根据表征此镜片的另一种方式，该镜片可以展示出标记为P3的特性。在这种情况下，第一表面具有位于镜片上部分中的远视区域和位于镜片下部分中的近视区域，并且远视区域中的子午线的一部分限定一条垂直轴线。另外，在颞区的第一部分部分1中，沿着与从上部分到下部分的垂直轴线平行的任何线，平均球面值减小。类似地，在鼻区的第二部分部分2中，沿着与从上部分到下部分的垂直轴线平行的任何线，平均球面值减小。

满足此特性P3的镜片展示了失真方面改善的特性，同时确保佩戴者所察觉的图像的最佳清晰度。因此提高了此类镜片的佩戴舒适度。

根据表征此镜片的另一种方式，该镜片可以展示出标记为P4的特性。第一表面至少在颞区的第一部分部分1中具有一个柱面轴线γ_{AX_T}，该柱面轴线等于所考虑的部分中的散光轴线加上或减去20°；优选加上或减去10°。如果第一部分中的散光轴线标记为γ_T，那么部分1中的柱面轴线γ_{AX_T}在范围[γ_T-20°；γ_T+20°]内，其中γ_{AX_T}和γ_T用度数表示。作为补充或替代，至少在鼻区的第二部分中，柱面轴线γ_{AX_N}等于所考虑的部分中的散光轴线加上或减去20°；优选加上或减去10°。如果第二部分中的散光轴线标记为γ_N，那么部分2中的柱面轴线γ_{AX_N}在范围[γ_N-20°；γ_N+20°]内，其中γ_{AX_N}和γ_N用度数表示。

满足此特性P4的镜片展示了失真方面改善的特性，同时确保佩戴者所察觉的图像的最佳清晰度。因此提高了此类镜片的佩戴舒适度。

散光轴线γ_N和γ_T可以是所考虑的部分中的镜片的残余散光轴线。或者，散光轴线γ_N和γ_T可以是所考虑的部分中的镜片的规定散光轴线或总散光轴线。

根据表征此镜片的另一种方式，该镜片可以展示出标记为P5的特性。根据该特性P5，此镜片的第一表面至少在颞区Area_temporal的第一部分部分1_前_表面中具有包含在0°与70°之间的柱面轴线γ_{AX_T}，并且至少在鼻区Area_nasal的第二部分部分2_前_表面中具有包含在0°与70°之间的柱面轴线γ_{AX_N}。

满足此特性P5的镜片展示出失真方面改善的特性，同时确保对“光学”现象的良好补偿。因此提高了此类镜片的佩戴舒适度。

图28的示例的镜片的最佳前表面证实了此特性P5。实际上，在图28中，颞区的第一部分部分1中的柱面轴线γ_{AX_T}等于32°，并且鼻区的第二部分部分2中的柱面轴线γ_{AX_N}等于41°。因此，柱面轴线γ_{AX_T}和γ_{AX_N}均包含在0°与70°之间。因此，图28的示例的表面满足特性P5。

因此，具有图28所示表面的镜片将展示出失真方面改善的特性，同时确保佩戴者所察觉的图像的最佳清晰度。

根据表征此镜片的另一种方式，该镜片可以展示出标记为P6的特性。根据该特性P6，此镜片的第一表面至少在颞区Area_temporal的第一部分部分1_前_表面中具有包含在110°与180°之间的柱面轴线γ_{AX_T}，并且至少在鼻区Area_nasal的第二部分部分2_前_表面中具有包含在110°与180°之间的柱面轴线γ_{AX_N}。

满足此特性P6的镜片展示出失真方面改善的特性，同时确保对“光学”现象的良好补偿。因此提高了此类镜片的佩戴舒适度。

图30的示例的镜片的最佳前表面证实了此特性P6。实际上，在图30中，颞区的第一部分部分1中的柱面轴线γ_{AX_T}等于127°，并且鼻区的第二部分部分2中的柱面轴线γ_{AX_N}等于120°。因此，柱面轴线γ_{AX_T}和γ_{AX_N}被包含在110°与180°之间。因此，图30的示例的表面满足特性P6。

因此，具有图30所示表面的镜片将展示出失真方面改善的特性，同时确保佩戴者所察觉的图像的最佳清晰度。

因此，根据本发明的镜片可以用特性P1至P6中的任一者来表征。应进一步理解，对于每个特性而言，这暗示了对于该镜片而言满足条件1和条件2。

另外，在相关时，镜片可以展示出若干特性Pi。值得注意的是，镜片可以呈现出特性P1和P3的组合或者特性P2和P3的组合或者特性P4和P3的组合或者特性P5和P3的组合或者特性P6和P3的组合。

除了已经描述的特性Pi以外，镜片还可以具有其他特征。例如，第一表面可以具有基本上成脐带的子午线。图31和图32示出了此情况。图31指示了颞区上146°的柱面轴线以及鼻区上38°的柱面轴线。图32描绘了沿着子午线(这3条曲线的中心曲线)前表面的平均球面相对于与远视处方点相对应的点的平均球面值的变化。垂直轴线为Y。图32示出了该子午线实际上是基本上成脐带的，因为柱面接近零。因此，在根据图18的流程图的方法的步骤18处施加这样的子午线是可能有利的条件，因为它能够在步骤20之后提供一种镜片给佩戴者，其中对于球面处方而言，不存在沿着光学子午线的中央视觉的变形。该表面被限定用于镜片的光学性质在图27中限定的处方。此表面满足条件1、2、3、4。为了在失真方面获得最高性能，为负值的平均球面的绝对值需非常大，进而引起制造问题。

图33和图34示出了也满足条件1、2、3、4的一个表面的一个示例。这些图33和34分别对应于图31和图32。图33指示了颞区上115°的柱面轴线以及鼻区上60°的柱面轴线。图34示出了镜片的子午线不是成脐带的。在不强制使为负值的平均球面的绝对值非常大的情况下，此表面展示了比图31和图32中所示的表面在外围更大的柱面值。这对于制造过程而言可能是有利的。为了达到规定的加数，前表面上的近凝视方向上的相应点处的平均球面的绝对值以及相应点处的后表面上的平均球面将更大。这样，减小此值是有利的。

分别对应于图31和图32的图35和图36示出了只满足条件1和2的一个表面。图35指示了，颞区上的柱面轴线为100°并且鼻区上的柱面轴线为80°。基于图36，可以注意到，镜片的第一表面的平均球面值沿着子午线基本上保持恒定。此表面对于制造过程而言可能是有利的。

图37和图38示出了具有前复曲面的镜片的另一个示例。这些图37和38分别对应于图31和图32。图37指示了颞区上145°的柱面轴线以及鼻区上145°的柱面轴线。基于图38，可以注意到，镜片的第一表面的平均球面值沿着子午线基本上保持恒定。当规定散光与残余散光的值相比较大时，总散光轴线约等于规定散光。当规定散光的值较大时，对于约145°的规定轴而言，例如图37和图38中所示表面的复曲面将在失真方面提供良好的性能。例如，如果镜片需展示出约1屈光度的加数值，那么外围中的残余散光将约为1屈光度。那么对于约2屈光度的规定散光而言，该表面将在失真方面提供良好的性能。此表面对于制造过程而言也是有利的。

当在颞区上或在鼻区上确定约145°的参考轴线并且在颞区和鼻区上柱面轴线均被设置为145°时，这样的前复曲面也将为规定散光较低的佩戴者在失真方面提供比传统前表面更好的性能。因此，性能被部分地提高，因为只有颞侧或鼻侧在失真方面有所改善。

无论是何种处方，所以无论是何种总散光、残余散光或规定散光，复曲面也将在失真方面提供良好的性能。

例如，镜片的前表面在颞区的第一部分部分1中的柱面轴线γ_{AX_T}可以等于所述第一部分中的散光轴线γ_T，并且在鼻区的第二部分部分2中的柱面轴线γ_{AX_N}也等于γ_T。或者，镜片的前表面在鼻区的第二部分部分2中的柱面轴线γ_{AX_N}可以等于所述第二部分中的散光轴线γ_N，并且在颞区的第一部分部分1中的柱面轴线γ_{AX_T}也等于γ_N。

先前描述的镜片中的每一者可以用先前描述的确定渐进眼镜片的方法来获得。该方法可以在一台计算机上实施。在此上下文中，除非另有具体说明，否则应了解，在所有此说明中，使用例如“运算”、“计算”、“产生”等术语的论述指代计算机或计算系统或类似电子计算装置的动作和/或过程，所述系统和装置将表示为计算系统寄存器和/或存储器内的物理(例如，电子)量的数据操纵和/或变换成其他数据，这些其他数据类似地表示为计算系统的存储器、寄存器或其他此类信息存储、传输或显示装置内的物理量。

还提出一种计算机程序产品，包括一个或多个存储的指令序列，该指令是一个处理器可访问的并且在由该处理器执行时致使该处理器实施该方法的多个步骤。

此计算机程序可以存储在一个计算机可读存储媒质中，例如但不限于任何类型的磁盘，包括软磁盘、光盘、CD-ROM、磁光盘、只读存储器(ROM)、随机存取存储器(RAM)、电可编程只读存储器(EPROM)、电可擦除可编程只读存储器(EEPROM)、磁性或光学卡，或任何其他类型的适合于存储电子指令并且能够连接到计算机系统总线上的媒质。因此提出一种计算机可读媒质，实施该计算机程序产品的一个或多个指令序列。这样能够在任何地点实施该方法。

本文中所提出的过程和显示方式并非本来就与任何特定计算机或其他设备相关。可以使用具有根据本文中教示的程序的多种通用系统，或者可以证明，构造更专门的设备以执行所需方法是很方便的。多种此类系统所需的结构将在下文的描述中出现。另外，本发明的实施例并不是参考任何特定编程语言来描述的。应了解，可以使用多种编程语言来实施本文中所述发明的教示。

可以使用许多设备或过程来使用根据先前描述的方法确定的镜片的第一表面来获得该对镜片。这些过程经常隐含着数据集合的交换。举例来说，此数据集合可能仅包括根据该方法确定的镜片的第一表面。此数据集合可能优选地进一步包括与佩戴者的双眼相关的数据，使得通过此集合可以制造渐进眼镜片。

通过图39的设备可以示意性地了解此数据交换，该设备表示用于接收数字数据的设备333。该设备包括一个键盘88、一个显示器104、一个外部信息中心86、一个数据接收器102，连接到一个用于数据处理的设备100的一个输入/输出装置98，该用于数据处理的设备在此被实现为一个逻辑单元。

该用于数据处理的设备100包括通过一条数据与地址总线92连接的以下各项：

-一个中央处理单元90；

-一个RAM存储器96，

-一个ROM存储器94；以及

-所述输入/输出装置98。

图39中图示的所述元件为本领域的技术人员熟知。不再进一步描述这些元件。

为了获得对应于佩戴者处方的渐进眼镜片，半成品的眼镜片坯料可以由镜片制造商提供给处方实验室。通常，一个半成品眼镜片坯料包括一个第一表面和一个第二未成品表面，该第一表面对应于一个光学参考表面，例如在渐进加数镜片的情况下的一个渐进表面。具有合适光学特性的一个半成品镜片坯料是基于佩戴者处方来选择的。未成品表面由处方实验室最终加工并抛光，以便获得符合处方的一个表面。因此获得符合处方的一个眼镜片。

值得注意的是，根据本发明，半成品镜片坯料可以具备第一表面，该第一表面满足先前参考渐进眼镜片的第一表面所述的条件。

为了提供这样的半成品镜片坯料，需为每组处方选择目标光学功能(类似于图18中的步骤10)。限定第一非球面和第二未成品表面(类似于图18中的步骤12)。不仅基于属于部分1和部分2的凝视方向上的目标光学功能的平均散光轴线γ_T和γ_N，而且基于该组处方的镜片的平均散光轴线，来确定至少一个参考轴线Γ₁或Γ₂。随后修改半成品镜片坯料的第一非球面以满足上文限定的条件1和2或者1和1’或者2和2’和/或3和4。

但是，可以使用其他制造方法。根据图40的方法是一个示例。该制造方法包括在第一位置提供与佩戴者的双眼相关的数据的步骤74。在该方法的步骤76将该数据从该第一位置传输到第二位置。随后根据先前描述的确定方法在该第二位置处在步骤78中确定渐进眼镜片。该制造方法进一步包括将第一表面的有关数据传输到第一位置的步骤80。该方法还包括基于传输的第一表面有关数据来实施光学优化的步骤82。该方法进一步涵盖一个传输步骤84，用于将光学优化的结果传输到第三位置。该方法进一步涵盖一个制造步骤86，用于根据该光学优化的结果来制造渐进眼镜片。

此制造方法能够获得渐进眼镜片，该渐进眼镜片在不降低镜片的其他光学性能的情况下使失真减少。

传输步骤76和80可以用电子方式实现。这能够使该方法加速。进而更快地制造该渐进眼镜片。

为了改善此效果，第一位置、第二位置和第三位置可以仅仅是三个不同系统，一个系统专用于数据的收集，一个系统专用于计算，而另一个系统专用于制造，这三个系统位于同一建筑物中。然而，这三个位置也可以是三个不同公司，例如一个是眼镜销售者(眼镜商)，一个是实验室，而另一个是镜片设计者。

还披露了一套用于制造渐进眼镜片的设备，其中这些设备被适配成用于实施该制造方法。

本发明应进一步通过使用以下示例来说明。

示例的图式的一般说明

如前所说明，某一表面因此可以局部地由一个三元组来定义，该三元组由最大球面SPH_max、最小球面SPH_min和柱面轴线γ_AX构成。

因此，这些示例的表面表征是通过给出所考虑的每个表面的最大球面、最小球面以及柱面轴线的图来给定。

图41、48、55、62、69、86和95为最小球面图。这些图的垂直轴线和水平轴线为横坐标X(用mm表示)和纵坐标Y(用mm表示)的值。这些图中指示的相同值曲线将对应于同一最小球面值的各点连接起来。这些曲线的各个最小球面值在相邻曲线之间以0.10屈光度递增，并且在这些曲线中的一些曲线上指示出来。

图42、49、56、63、70、87和96为最大球面图。这些图的垂直轴线和水平轴线为横坐标X(用mm表示)和纵坐标Y(用mm表示)的值。这些图中指示的相同值曲线将对应于同一最大球面值的各点连接起来。这些曲线的各个最大球面值在相邻曲线之间以0.10屈光度递增，并且在这些曲线中的一些曲线上指示出来。

图43、50、57、64、71、88和97为柱面轴线图。这些图的垂直轴线和水平轴线为横坐标X(用mm表示)和纵坐标Y(用mm表示)的值。这些图中指示的等距曲线将对应于同一柱面轴线值的各点连接起来。这些曲线的各个柱面轴线值，在相邻曲线之间以5°递增，并且在这些曲线中的一些曲线上指示出来。示例性镜片的前表面在所考虑的部分上具有至少0.25屈光度的平均柱面，优选至少为1屈光度，并且优选为2屈光度。该柱面越高并且定向得越好，则失真将最少并且失真对前表面上的轴定向将最不明显。

图102和图105给出了前复曲面的最大和最小球面轮廓。

图44、45、46、47、51、52、53、54、58、59、60、61、65、66、67、68、72、73、74、75、80、81、82、83、84、85、89、90、93、94、98、99、103、104、106、107、108给出了所考虑的镜片的性能的光学分析。

图46、53、60、67、74、80、83、89、93、98、103和106为光功率图。这些图的垂直和水平轴线是眼睛倾斜角α和眼睛方位角β的值。这些图中指示的等距曲线将对应于同一光功率值的凝视方向连接起来。这些曲线的各个光功率值在相邻曲线之间以0.25屈光度递增，并且在这些曲线中的一些曲线上指示出来。

图47、54、61、68、75、81、84和107为残余散光等值线图，其中的轴线类似于光功率图中的轴线。所指示的这些等距曲线将对应于同一残余散光值的凝视方向连接起来。

图82、85、90、94、99、104和108为总散光等值线图，其中的轴线类似于光功率图中的轴线。所指示的这些等距曲线将对应于同一总散光值的凝视方向连接起来。

图44、51、58、65和72为外围的光功率图。这些图的垂直轴线和水平轴线为外围射线方向(α，β)的值。这些图中指示的等距曲线将对应于同一外围光功率值的外围射线方向连接起来。这些曲线的各个外围光功率值在相邻曲线之间以0.25屈光度递增，并且在这些曲线中的一些曲线上指示出来。

图45、52、59、66和73为外围残余散光等值线图，其中的轴线类似于外围光功率图中的轴线。所指示的这些曲线将对应于同一外围残余散光值的外围射线方向连接起来。

图76、77、78、79、91、92、100和101给出了这些示例性镜片的失真对比。

示例1(现有技术)

示例1对应于根据现有技术的一个镜片LENS1。在这种情况下，功率处方在远视中为0δ并且规定的加数为2.5δ。对于此示例1而言，佩戴者的处方不含散光。

图41、42和43为LENS1的前表面的表面性质。为了比较，考虑两个具体点A和B。点A位于颞区上，而点B位于鼻区上。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于6.90δ，最小球面SPH_{min_A}等于4.80δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝64°。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于6.90δ，最小球面SPH_{min_B}等于4.65δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝126°。

图44和45给出了当凝视方向固定在主凝视方向上时对于外围视觉而言LENS1的光学性能。为了比较，考虑两个具体的外围射线方向D_A和D_B。D_A和D_B在点A和点B处与LENS1的前表面相交。

对于方向D_A而言，平均外围功率为1.64δ，外围散光为3.56δ，缺陷散光轴线γ_A为150°并且外围散光缺陷为3.56δ。在该方向D_A上的失真可以由相当于0.05238233的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)的值指示出来。平均放大G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)的相应值为1.05670098。

对于方向D_B而言，平均外围功率为1.62δ，外围散光为3.38δ，缺陷散光轴线γ_B为38°并且散光缺陷为3.38δ。在此方向D_B上的失真可以由相当于0.04838258的G_DB(γ_B+90°)-G_DB(γ_B)的值指示出来。平均放大G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)的相应值为1.05646721。

除了在这两个外围射线方向上的LENS1性能的这种局部分析以外，也可以实施全局分析。颞区中的部分1可以由0°<alpha<50°和-50°<beta<-10°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。鼻区中的部分2可以由0°<alpha<50°和50°>beta>10°的射线方向来界定，并且使得在所考虑的部分中所得的散光超过0.50的屈光度。在部分1上计算的平均轴线值γ约为150°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.034529416。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.045640351。在部分2上计算的平均轴线值γ约为40°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.026984956。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.044253906。

同样的估算可以在中央视觉中完成。图46和图47给出了中央视觉中LENS1的光学性能。对于凝视方向D_A而言，在中央视觉中，平均功率为1.11δ，散光为2.51δ，缺陷散光轴线γ_A为153°，并且散光缺陷为2.51δ。在该方向D_A上的失真可以由相当于0.068361295的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)的值指示出来。平均放大值G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)为1.069477041。

对于方向D_B而言，平均功率为1.08δ，散光为2.22δ，缺陷散光轴线γ_B为37°并且散光缺陷为2.22δ。在该方向D_B上的失真可以由相当于0.060693133的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)的相应值为1.067490878。

这些不同表征将实现与性质在示例2、3、4和5中进行研究的LENS2、LENS3、LENS4和LENS5的比较。这四个示例是针对与LENS1的处方相同的处方制成的、根据本发明的镜片。

该方法的第一步骤(图18中的步骤10)是限定目标光学功能。预定的目标光学功能对于LENS1、LENS2、LENS3、LENS4和LENS5而言是相同的。

因此，对于此处方而言，在该方法的步骤16处确定的参考轴线在部分1(颞区)中是Γ₁＝150°并且在部分2(鼻区)中是Γ₂＝40°，前表面的部分1和部分2是根据此示例中限定的光学部分1和部分2来确定的。

该方法的所有步骤(步骤10、12、14、16、18、20)已为镜片LENS2至LENS5实施。LENS2至LENS5在失真方面展示出不同的性能，但在功率和散光方面展示出相同的性能。

示例2：

图48、49和50为LENS2的前表面的表面性质。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于4.88δ，最小球面SPH_{min_A}等于3.00δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝153°，那么平均球面值为3.94δ。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于4.72δ，最小球面SPH_{min_B}等于3.05δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝37，那么平均球面为3.89δ。

图51和52给出了LENS2的外围性能的光学分析。为了比较，考虑相同的两个具体方向D_A和D_B。对于方向D_A而言，平均外围功率为1.72δ，外围散光为3.68δ，外围缺陷散光轴线γ_A为150°并且外围散光缺陷为3.68δ。对于方向D_B而言，平均外围功率为1.74δ，外围散光为3.39δ，外围缺陷散光轴线γ_B为40°并且外围散光缺陷为3.39δ。关于功率和散光值，在D_A和D_B上LENS2的外围光学性能基本上与LENS1的外围光学性能相同。

然而，尽管在光功率和散光方面的外围光学性能相似，但是LENS2的失真比LENS1减少了。实际上，G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)＝0.04887881。与LENS1的值相比，减少了6.7％。此外，G(γ_A+90°)*G(γ_A)＝1.05330224。与LENS1的值相比，减少了0.3％。类似地，在方向D_B上的失真可以由相当于0.04492625的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了7.1％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.05310467。与示例1的值相比，减少了0.3％。

除了这种局部分析以外，还可以实施全局分析。这些部分与LENS1相同。颞区的平均轴线γ为150°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.034307044。与LENS1的值相比，减少了0.6％。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.045072749。与LENS1的值相比，减少了0.05％。鼻区的平均轴线为40°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.026948119。与LENS1的值相比，减少了0.1％。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.042590305。与LENS1的值相比，减少了0.16％。

同样的估算可以在中央视觉中完成。图53和54给出了中央视觉中LENS2的光学性能。

对于方向D_A而言，在中央视觉中，平均功率为1.12δ，散光为2.52δ，缺陷散光轴线γ_A为153°，并且散光缺陷为2.52δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.10δ，散光为2.22δ，缺陷散光轴线γ_B为37°并且散光缺陷为2.22δ。这意味着，关于中央视觉中的功率和散光值，在D_A和D_B上LENS2的光学性能基本上与LENS1的光学性能相同。

在方向D_A上的失真可以由相当于0.064786606的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了5.2％。G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)的相应值为1.066037202。与LENS1的值相比，减少了0.3％。在方向D_B上的失真可以由相当于0.057186898的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了5.8％。GDB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)的相应值为1.064093242。与LENS1的值相比，减少了0.3％。

那么，LENS2在失真方面的性能比LENS1提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。

示例3：

图55、56和57为LENS3的前表面的表面性质。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于5.10δ，最小球面SPH_{min_A}等于2.66δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝154°，那么平均球面值为3.38δ。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于5.07δ，最小球面SPH_{min_B}等于2.60δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝27°，那么平均球面值为3.83δ。

图58和59给出了LENS3的外围性能的光学分析。为了比较，考虑相同的两个具体方向D_A和D_B。对于方向D_A而言，平均外围功率为1.68δ，外围散光为3.70δ，外围缺陷散光轴线γ_A为151°并且外围散光缺陷为3.70δ。对于方向D_B而言，平均外围功率为1.70δ，外围散光为3.44δ，外围缺陷散光轴线γ_B为39°并且散光缺陷为3.44δ。这意味着，关于功率和外围散光值，在D_A和D_B上LENS3的外围光学性能基本上与LENS1的光学性能相同。

然而，尽管在外围光功率和外围散光方面的性能相似，但是LENS3的失真比LENS1减少了。实际上，在该方向D_A上的失真可以由相当于0.0484037的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了7.6％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.05319618。与示例1的值相比，减少了0.3％。

类似地，在该方向D_B上的失真可以由相当于0.04441357的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了8.2％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.0530075。与LENS1的值相比，减少了0.3％。

也可以实施全局分析。颞区的平均轴线γ为150°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.033326186。与LENS1的值相比，减少了3.5％。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.044583748。与LENS1的值相比，减少了0.10。鼻区的全局轴线γ为40°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.025899471。与LENS1的值相比，减少了4.0％。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.042440926。与示例1的值相比，减少了0.17％。

同样的估算可以在中央视觉中完成。图60和61给出了中央视觉中LENS3的光学性能。

对于方向D_A而言，在中央视觉中，平均功率为1.12δ，散光为2.51δ，缺陷散光轴线γ_A为153°，并且散光缺陷为2.51δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.09δ，散光为2.23δ，缺陷散光轴线γ_B为37°并且散光缺陷为2.23δ。这意味着，关于中央视觉中的功率和散光值，在D_A和D_B上LENS3的光学性能基本上与LENS1的光学性能相同。

在该方向D_A上的失真可以由相当于0.06429864的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了5.94％。G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)的相应值为1.06592987。与LENS1的值相比，减少了0.33％。如预期，该减少比LENS2的情况要多。在该方向D_B上的失真可以由相当于0.05662577的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了6.7％。G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)的相应值为1.063995107。与LENS1的值相比，减少了0.33％。

那么，LENS3在失真方面的性能比LENS1提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。此外，LENS3在失真方面的性能比LENS2提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。

示例4：

图62、63和64为LENS4的前表面的表面性质。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于5.02δ，最小球面SPH_{min_A}等于1.27δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝153°。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于4.80δ，最小球面SPH_{min_B}等于1.42δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝37°。

与LENS2的前表面相比，此表面在点A和B中具有几乎相同的柱面轴线。对于此表面而言，点A中的平均球面约为3.15δ，而在点B中约为3.11δ。由于平均球面值低于LENS2的平均球面值，因此LENS4中的失真应比LENS2有所改善。

图65和66给出了LENS4的外围性能的光学分析。为了比较，考虑相同的两个具体方向D_A和D_B。对于方向D_A而言，平均功率为1.77δ，散光为3.72δ，缺陷散光轴线γ_A为149°并且散光缺陷为3.72δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.80δ，散光为3.39δ，缺陷散光轴线γ_B为41°并且散光缺陷为3.39δ。这意味着，关于外围功率和外围散光值，在方向D_A和D_B上LENS4的光学性能基本上与LENS1的性能相同。

然而，尽管这些性能相似，但是LENS4的失真比LENS1减少了。实际上，在该方向D_A上的失真可以由相当于0.04724064的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了9.8％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.05189442。与LENS1的值相比，减少了0.45％。如预期，该减少比LENS2的情况要多。

类似地，在该方向D_B上的失真可以由相当于0.04342451的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了10.2％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.05173226。与LENS1的值相比，减少了0.45％。如预期，该减少比LENS2的情况要多。

也可以实施全局分析。颞区的全局轴线γ为150°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.03396042。与LENS1的值相比，减少了1.65％。该减少比LENS2的情况要多。

鼻区的全局轴线γ为40°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.026100465。与LENS1的值相比，减少了3.28％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.041071791。与LENS1的值相比，减少了0.3％。该减少比LENS2的情况要多。

同样的估算可以在中央视觉中完成。图67和68给出了中央视觉中LENS4的光学性能。

对于方向D_A而言，在中央视觉中，平均功率为1.13δ，散光为2.55δ，缺陷散光轴线γ_A为152°，并且散光缺陷为2.55δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.12δ，散光为2.21δ，缺陷散光轴线γ_B为37°并且散光缺陷为2.21δ。这意味着，关于功率和散光值，在D_A和D_B上LENS3的光学性能基本上与LENS1的光学性能相同。

在该方向D_A上的失真可以由相当于0.063119118的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了7.67％。G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)的相应值为1.064612381。与LENS1的值相比，减少了0.45％。该减少比LENS2的情况要多。在该方向D_B上的失真可以由相当于0.055665757的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与示例1的值相比，减少了8.28％。G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)的相应值为1.062706521。与LENS1的值相比，减少了0.45％。该减少比LENS2的情况要多。

那么，LENS4在失真方面的性能比LENS1提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。此外，LENS4在失真方面的性能比LENS2提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。

示例5：

图69、70和71为LENS5的前表面的表面性质。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于4.95δ，最小球面SPH_{min_A}等于2.87δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝117°，那么平均球面值为3.91δ。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于4.98δ，最小球面SPH_{min_B}等于2.66δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝60°，那么平均球面值为3.82δ。

在该示例中，在点A和B中前表面的柱面轴线并非基于参考轴线Γ₁＝150°和Γ₂＝40°。此外，分别在点A和点B中的平均球面值与示例3中的平均球面值近似相同。在这些条件下，LENS5中的失真应比LENS3中的失真高。

图72和73给出了LENS5的外围性能的光学分析。为了比较，考虑相同的两个具体方向D_A和D_B。对于方向D_A而言，平均功率为1.66δ，散光为3.68δ，缺陷散光轴线γ_A为151°并且散光缺陷为3.68δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.70δ，散光为3.41δ，缺陷散光轴线γ_B为39°并且散光缺陷为3.41δ。关于外围功率和散光值，在方向D_A和D_B上LENS5的光学性能基本上与LENS1的性能相同。

然而，尽管这些性能相似，但是LENS5的失真比LENS1减少了。实际上，在该方向D_A上的失真可以由相当于0.04976309的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了5％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.05324847。与LENS1的值相比，减少了0.3％。该减少比LENS3的情况要小。

类似地，在该方向D_B上的失真可以由相当于0.04487357的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与示例1的值相比，减少了7.3％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.05298936。与LENS1的值相比，减少了0.3％。该减少比LENS3的情况要小。

也可以实施全局分析。颞区的全局轴线γ为150°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.034391644。与LENS1的值相比，减少了0.4％。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.044392747。与LENS1的值相比，减少了0.12％。

鼻区的全局轴线γ为40°。G(γ+90°)-G(γ)的相应值为0.026054279。与LENS1的值相比，减少了3.45％。G(γ+90°)*G(γ)的相应值为1.042346482。与LENS1的值相比，减少了0.18％。

同样的估算可以在中央视觉中完成。图74和75给出了中央视觉中LENS4的光学性能。

对于方向D_A而言，在中央视觉中，平均功率为1.11δ，散光为2.51δ，缺陷散光轴线γ_A为153°，并且散光缺陷为2.51δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.08δ，散光为2.22δ，缺陷散光轴线γ_B为37°并且散光缺陷为2.22δ。这意味着，关于中央视觉中的功率和散光值，在D_A和D_B上LENS5的光学性能基本上与LENS1的光学性能相同。

在该方向D_A上的失真可以由相当于0.065832877的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了3.70％。G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)的相应值为1.065982726。与LENS1的值相比，减少了0.33％。如预期，该减少比LENS3的情况要小。

在该方向D_B上的失真可以由相当于0.057219922的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS1的值相比，减少了5.71％。G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)的相应值为1.063976669。与LENS1的值相比，减少了0.33％。如预期，该减少比LENS3的情况要小。

那么，LENS5在失真方面的性能比LENS1提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。此外，LENS3在失真方面的性能比LENS5提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。

在图76、77、78和79中，示出了在中央视觉中和在外围视觉中，对于LENS1、LENS2、LENS3、LENS4和LENS5而言，颞方向D_A上的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)和G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)，鼻方向D_B上的G(γ_B+90°)-G(γ_B)和G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)。可以看到，LENS2、LENS3、LENS4和LENS5中的失真比LENS1改善了。此外，LENS4中的失真比LENS2改善了。LENS3中的失真也比LENS5改善了。

示例6(现有技术)

示例6对应于根据现有技术的一个镜片LENS6。在这种情况下，功率处方为0.0δ并且加数为2.5δ。对于该示例6而言，为佩戴者规定的散光为2.00δ，其中轴线为45°。

LENS6的前表面与LENS1的前表面相同。至于示例1，图41、42和43为LENS6的前表面的表面性质。为了比较，考虑相同的点A和B。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于6.90δ，最小球面SPH_{min_A}等于4.80δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝64°。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于6.90δ，最小球面SPH_{min_B}等于4.65δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝126°。

图80、81和82给出了LENS6的性能的光学分析。为了比较，考虑示例1中相同的方向D_A和D_B。

对于方向D_A而言，平均功率为2.04δ，散光为1.31δ，缺陷散光轴线γ_A为4°并且散光缺陷为2.22δ。另外，在该方向D_A上的失真可以由相当于0.041523015的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.125915769。

对于方向D_B而言，平均功率为2.00δ，散光为4.04δ，缺陷散光轴线γ_B为41°并且散光缺陷为2.07δ。另外，在该方向D_B上的失真可以由相当于0.11919188的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.127009929。

这些不同表征将实现与性质在示例7和8中进行研究的LENS7和LENS8的比较。这两个示例是针对与LENS6的处方相同的处方制成的、根据本发明的镜片。因此，对于该处方而言，在该方法的步骤16处确定的参考轴线在部分1(颞区)中是Γ₁＝5°并且在部分2(鼻区)中是Γ₂＝40°，前表面的部分1和部分2是根据示例1中限定的光学部分1和部分2来确定的。

该方法的第一步骤(图18中的步骤10)是限定目标光学功能。预定的目标光学功能对于LENS6、LENS7和LENS8而言是相同的。

示例7：

LENS7的前表面与LENS2的前表面相同。至于示例2，图48、49和50为LENS7的前表面的表面性质。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于4.88δ，最小球面SPH_{min_A}等于3.00δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝153°，那么平均球面值为3.94δ。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于4.72δ，最小球面SPH_{min_B}等于3.05δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝37°，那么平均球面值为3.89δ。

图83、84和85给出了中央视觉中LENS7的性能的光学分析。为了比较，考虑相同的两个具体方向D_A和D_B。对于方向D_A而言，平均功率为2.06δ，散光为1.35δ，缺陷散光轴线γ_A为3°并且散光缺陷为2.29δ。对于方向D_B而言，平均功率为2.08δ，散光为4.04δ，缺陷散光轴线γ_B为41°并且散光缺陷为2.07δ。关于中央视觉中的功率和散光值，在D_A和D_B上LENS7的光学性能基本上与LENS6的光学性能相同。

然而，尽管这些性能相似，但是LENS7的失真比LENS6减少了。实际上，在该方向D_A上的失真可以由相当于0.039313407的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与示例6的值相比，减少了5.32％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.122294486。与LENS6的值相比，减少了0.32％。

类似地，在该方向D_B上的失真可以由相当于0.115520465的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与示例6的值相比，减少了3.08％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.123422866。与LENS6的值相比，减少了0.32％。

那么，LENS7在失真方面的性能比LENS6提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。

示例8：

图86、87和88为LENS8的前表面的表面性质。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于4.84δ，最小球面SPH_{min_A}等于2.81δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝6°，那么点A中的平均球面值为2.82δ。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于5.00δ，最小球面SPH_{min_B}等于2.53δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝32°。点B中的平均球面值为3.76δ。

LENS8的点A和B中的平均球面值与LENS7的平均球面值近似相同。点A中的柱面轴线γ_{AX_A}近似为先前限定的参考轴线Γ₁的值。此外，柱面轴线γ_{AX_B}近似为上文限定的参考轴线Γ₂的值。因此，LENS8应比LENS7改善了失真，因为LENS7的前表面的柱面轴线并非基于参考轴线Γ₁和Γ₂。

图89和90给出了LENS8的性能的光学分析。

对于方向D_A而言，平均功率为2.06δ，散光为1.34δ，缺陷散光轴线γ_A为3°并且散光缺陷为2.28δ。对于方向D_B而言，平均功率为2.07δ，散光为4.05δ，缺陷散光轴线γ_B为41°并且散光缺陷为2.08δ。关于中央视觉中的功率和散光值，在D_A和D_B上LENS8的光学性能基本上与LENS6的光学性能相同。

然而，尽管这些性能相似，但是LENS8的失真比LENS6和LENS7减少了。实际上，在该方向D_A上的失真可以由相当于0.038391923的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与示例6的值相比，减少了7.54％。与LENS7的值相比，减少了2.34％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.121236736。与LENS6的值相比，减少了0.42％。如预期，与LENS7相比，该减少为0.44％。

类似地，在该方向D_B上的失真可以由相当于0.115015136的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与示例6的值相比，减少了3.50％。与LENS7的值相比，减少了0.09％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.123319183。与LENS6的值相比，减少了0.33％。与LENS7的值相比，减少了0.01％。

那么，LENS8在失真方面的性能比LENS6提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。此外，LENS8在失真方面的性能比LENS7提高了，同时为佩戴者确保了相同的图像清晰度。

图91和92给出了在中央视觉中，对于LENS6、LENS7和LENS8而言，颞方向D_A上的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)和G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)，鼻方向D_B上的G(γ_B+90°)-G(γ_B)和G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)。可以看到，LENS7和LENS8中的失真比LENS6改善了。此外，LENS8中的失真比LENS7改善了。

示例9(现有技术)

示例9对应于根据现有技术的一个镜片LENS9。在这种情况下，功率处方为0.0δ并且加数为1.00δ。对于该示例9而言，为佩戴者规定的散光为2.00δ，其中轴线为140°。

在各图中未示出LENS9的前表面，但是它如LENS1的表面一样是典型的渐进表面。考虑相同的点A和B。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于5.52δ，最小球面SPH_{min_A}等于4.75δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝60°。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于5.50δ，最小球面SPH_{min_B}等于4.65δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝126°。

图93和94给出了LENS9的性能的光学分析。如在示例1中，为了比较，考虑相同的两个具体方向D_A和D_B。

对于方向D_A而言，平均功率为1.37δ，散光为2.72δ，缺陷散光轴线γ_A为142°并且散光缺陷为0.73δ。另外，在该方向D_A上的失真可以由相当于0.07396544的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.08283716。

对于方向D_B而言，平均功率为1.44δ，散光为1.28δ，缺陷散光轴线γ_B为147°并且散光缺陷为0.82δ。在该方向D_B上的失真可以由相当于0.03403641的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.048741551。

这些不同表征将实现与性质在示例10中进行研究的LENS10的比较。该示例是针对与LENS9的处方相同的处方制成的、根据本发明的镜片。那么，对于此处方而言，在该方法的步骤16处确定的参考轴线在部分1(颞区)中是Γ₁＝140°并且在部分2(鼻区)中是Γ₂＝145°，前表面的部分1和部分2是根据示例1中限定的光学部分1和部分2来确定的。

该方法的第一步骤(图18中的步骤10)是限定目标光学功能。预定的目标光学功能对于LENS9和LENS10而言是相同的。

示例10：

图95、96和97为LENS10的前表面的表面性质。对于点A而言，最大球面SPH_{max_A}等于5.12δ，最小球面SPH_{min_A}等于2.54δ并且柱面轴线γ_{AX_A}＝144°。对于点B而言，最大球面SPH_{max_B}等于4.95δ，最小球面SPH_{min_B}等于2.48δ并且柱面轴线γ_{AX_B}＝146°。

图98和99给出了LENS10的性能的光学分析。为了比较，考虑先前限定的两个具体方向D_A和D_B。

对于方向D_A而言，平均功率为1.37δ，散光为2.72δ，缺陷散光轴线γ_A为142°并且散光缺陷为0.73δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.44δ，散光为1.28δ，缺陷散光轴线γ_B为147°并且散光缺陷为0.82δ。这意味着，关于中央视觉中的功率和散光值，在D_A和D_B上LENS10的光学性能基本上与LENS9的光学性能相同

在该方向D_A上的失真可以由相当于0.07097944的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与LENS9的值相比，减少了4.04％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.08045844。与LENS9的值相比，减少了0.20％。

在该方向D_B上的失真可以由相当于0.03238737的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS9的值相比，减少了4.484％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.08312921。与LENS9的值相比，减少了0.23％。

对于该处方而言，Γ₁和Γ₂基本上相等。因此，轴线为γ_Ax＝145°并且最终柱面值等于LENS10的前表面的柱面值的前复曲面将在失真的减少方面提供大约相同的结果。

图100和101给出了在中央视觉中和在外围视觉中，对于LENS9和LENS10而言，颞方向D_A上的G_DA(γ_A+90°)-G_DA(γ_A)和G_DA(γ_A+90°)*G_DA(γ_A)，鼻方向D_B上的G(γ_B+90°)-G(γ_B)和G_DB(γ_B+90°)*G_DB(γ_B)。可以看到，LENS10中的失真很明显比LENS9改善了。

上文描述的示例1至10是在确定第一表面的过程中累积条件1和2的情况下给出的。但是应理解，在确定第一表面的过程中可以使用条件1或条件2中的仅一者。因此，上述示例适用于颞部分或鼻部分。

示例11：

图102是作为复曲面的LENS11的前表面的表面性质。在该表面上，最大球面、最小球面和轴线值是恒定的。对于所有点并且具体对于点A和点B而言，最大球面SPH_max等于5.0δ，最小球面SPH_min等于2.50δ并且柱面轴线γ_AX＝145°。

图103和104给出了LENS11的性能的光学分析。为了比较，考虑先前限定的两个具体方向D_A和D_B。

对于方向D_A而言，平均功率为1.36δ，散光为2.71δ，缺陷散光轴线γ_A为142°并且散光缺陷为0.73δ。对于方向D_B而言，平均功率为1.43δ，散光为1.27δ，缺陷散光轴线γ_B为147°并且散光缺陷为0.82δ。这意味着，关于中央视觉中的功率和散光值，在D_A和D_B上LENS11的光学性能基本上与LENS9的光学性能相同。

在该方向D_A上的失真可以由相当于0.07105139的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与LENS9的值相比，减少了3.94％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.08031271。与LENS9的值相比，减少了0.23％

在该方向D_B上的失真可以由相当于0.03236598的G(γ_B+90°)-G(γ_B)的值指示出来。与LENS9的值相比，减少了4.91％。G(γ_B+90°)*G(γ_B)的相应值为1.08319312。与LENS9的值相比，减少了0.22％。

具有前复曲面的LENS11在失真减少方面提供了与LENS10大约相同的结果。

示例12：

在这种情况下，功率处方为0.0δ并且加数为2.5δ。对于此示例12而言，为佩戴者规定的散光为2.00δ，其中轴线为45°。

图105是作为复曲面的LENS12的前表面的表面性质。对于所有点并且具体对于点A和点B而言，最大球面SPH_max等于4.8δ，最小球面SPH_min等于2.8δ并且柱面轴线γ_AX＝6°。

图106、107和108给出了LENS12的性能的光学分析。为了比较，只考虑具体方向D_A。

对于方向D_A而言，平均功率为2.02δ，散光为1.30δ，缺陷散光轴线γ_A为4°并且散光缺陷为2.21δ。

在该方向D_A上的失真可以由相当于0.03854906的G(γ_A+90°)-G(γ_A)的值指示出来。与LENS9的值相比，减少了7.16％。G(γ_A+90°)*G(γ_A)的相应值为1.12203026。与LENS6的值相比，减少了0.35％。

具有前复曲面的LENS12在颞侧在失真减少方面提供良好的结果，其中柱面轴线γ_AX定向被限定为几乎等于第一参考轴线Γ₁＝5°(约等于γ_A)。对于LENS12而言，以上限定的条件1和1’被用于确定前表面。

尽管未图示，但是在鼻侧失真减少的镜片可以用类似的方式来限定，方法是限定一个前复曲面，该前复曲面的轴线的定向只用Γ₂来限定。

Claims (24)

1.一种用于确定渐进眼镜片的方法，该镜片包括将该镜片分离成一个鼻区(Area_nasal)和一个颞区(Area_temporal)的一条主子午线(32)，

该方法包括以下步骤：

-选择适于佩戴者的一个目标光学功能，当佩戴该镜片时对于每个凝视方向而言，该目标光学功能限定一个折射功率(P_α，β)、一个散光模块(Ast_α，β)和一个散光轴线(γ_α，β)，每个凝视方向对应于一个下降角(α)和一个方位角(β)；

-限定该镜片的一个前表面和该镜片的一个后表面，每个表面的每个点中具有一个平均球面值(SPH_平均)、一个柱面值(CYL)和一个柱面轴线(γ_AX)，该前表面和该后表面各自为非旋转对称的非球面，

-限定该颞区(Area_temporal)中的至少一个第一部分和该鼻区(Area_nasal)中的至少一个第二部分；

-针对该前表面的该第一部分或该第二部分，分别确定一个第一参考轴线或一个第二参考轴线(Г₁，Г₂)，该第一参考轴线(Г₁)被设置成包括在[γ_T-20°，γ_T+20°]之间的一个值，其中γ_T是对于在该颞区的该第一部分上与该前表面相交的凝视方向而言的该目标光学功能的平均散光轴线，并且该第二参考轴线(Г₂)被设置成包括在[γ_N-20°，γ_N+20°]之间的一个值，其中γ_N是对于在该鼻区的该第二部分上与该前表面相交的凝视方向而言的该目标光学功能的平均散光轴线，该目标光学功能的该平均散光轴线(γ_N，γ_T)限定最小光功率的一个方向；

-对该前表面进行修改，使得：

-在该第一部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))；或者

-在该第二部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))。

2.根据权利要求1所述的方法，其中该第一参考轴线和该第二参考轴线(Г₁，Г₂)分别针对该前表面的该第一部分和该第二部分来确定，并且对该前表面进行修改，使得：

-在该第一部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))；并且

-在该第二部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))。

3.根据权利要求1所述的方法，其中对该前表面的该第一部分确定该第一参考轴线(Г₁)并且其中对该前表面进行修改，使得：

-在该第一部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))；并且

-在该第二部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))。

4.根据权利要求1所述的方法，其中对该前表面的该第二部分确定该第二参考轴线(Г₂)并且其中对该前表面进行修改，使得：

-在该第一部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))；并且

-在该第二部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))。

5.根据权利要求3或4所述的方法，其中对该前表面进行修改，使得该前表面为一个复曲面，其中每个点中的一个柱面轴线(γ_AX)设置为确定的参考轴线(Г₁或Г₂)。

6.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其中该第一参考轴线(Г₁)在该颞区的该第一部分上被设置成平均散光轴线(γ_T)并且其中该第二参考轴线(Г₂)在该颞区的该第二部分上被设置成平均散光轴线(γ_N)。

7.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其中每一对应参考轴线(Г₁，Г₂)由光学优化来限定，以使对应部分上的失真最小化。

8.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其中该前表面具有该镜片的一个上部分和一个下部分，该上部分由与对应于一个负下降角(α)的多个凝视方向的多个交点构成并且该下部分由与对应于一个正下降角(α)的多个凝视方向的多个交点构成，基于该镜片的微标识来限定一个垂直轴线，

还对该前表面进行修改，使得：

-在该第一部分上，平均球面值(SPH_平均)沿着与从该上部分到该下部分定向的该垂直轴线平行的任何线逐渐减小，并且

-在该第二部分上，平均球面值(SPH_平均)沿着与从该上部分到该下部分定向的该垂直轴线平行的任何线逐渐减小。

9.一种渐进眼镜片，当被佩戴时并且对于每个凝视方向而言，该渐进眼镜片具有一个折射功率(P_α，β)、一个散光模块(Ast_α，β)和一个散光轴线(γ_α，β)，每个凝视方向对应于一个下降角(α)和一个方位角(β)，

该镜片包括一个前表面和一个后表面，每个表面的每个点中具有一个平均球面值(SPH_平均)、一个柱面值(CYL)和一个柱面轴线(γ_AX)，该柱面轴线为最大球面的轴线，

该镜片包括

将该镜片分离成一个鼻区(Area_nasal)和一个颞区(Area_temporal)的一条主子午线(32)，

其中该前表面具有：

-在该颞区的至少一个第一部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_T})，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间，γ_T是该第一部分上该镜片的平均散光轴线(γ_T)，从而限定最小光功率的一个方向；或者

-在该鼻区的至少一个第二部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_N})，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间，γ_N是该第二部分上该镜片的平均散光轴线(γ_N)，从而限定最小光功率的一个方向。

10.根据权利要求9所述的渐进眼镜片，其中该前表面具有：

-在该颞区的该第一部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_T})，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间，γ_T是该第一部分上该镜片的平均散光轴线(γ_T)；以及

-在该鼻区的该第二部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_N})，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间，γ_N是该第二部分上该镜片的平均散光轴线(γ_N)。

11.根据权利要求9所述的渐进眼镜片，其中该前表面具有：

-在该颞区的该第一部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_T})，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间；以及

-在该鼻区的该第二部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_N})，该柱面轴线被包括在[γ_T-20°；γ_T+20°]之间，

γ_T是该颞区的该第一部分上该镜片的平均散光轴线。

12.根据权利要求9所述的渐进眼镜片，其中该前表面具有：

-在该颞区的该第一部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_T})，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间；以及

-在该鼻区的该第二部分中的一个柱面轴线(γ_{AX_N})，该柱面轴线被包括在[γ_N-20°；γ_N+20°]之间，

γ_N是该鼻区的该第一部分上该镜片的平均散光轴线。

13.根据权利要求11或12中任一项所述的渐进眼镜片，其中该前表面为一个复曲面。

14.根据权利要求9至12中任一项所述的渐进眼镜片，其中当被佩戴时，该镜片具有为对应于一个负下降角(α)的凝视方向限定的一个上部分以及为对应于一个正下降角(α)的凝视方向限定的一个下部分，基于该镜片的微标识来限定一个垂直轴线并且其中该前表面具有：

-在该颞区的至少一个第一部分中的一个平均球面值(SPH_平均)，该平均球面值沿着与从该上部分到该下部分定向的该垂直轴线平行的任何线逐渐减小；

-在该鼻区的至少一个第二部分中的一个平均球面值(SPH_平均)，该平均球面值沿着与从该上部分到该下部分定向的该垂直轴线平行的任何线逐渐减小。

15.根据权利要求9至14中任一项所述的渐进眼镜片，其中该前表面具有一个平均球面值，该平均球面值沿着该子午线基本上保持恒定。

16.一种渐进眼镜片，当被佩戴时，该镜片具有为对应于一个负下降角(α)的凝视方向限定的一个上部分以及为对应于一个正下降角(α)的凝视方向限定的一个下部分，该镜片包括一个前表面和一个后表面，每个表面的每个点中具有一个平均球面值(SPH_平均)、一个柱面值(CYL)和一个柱面轴线(γ_AX)，该镜片包括将该镜片分离成一个鼻区(Area_nasal)和一个颞区(Area_temporal)的一条主子午线(32)，基于该镜片的微标识来限定一个垂直轴线，

其中该前表面具有：

-在该颞区的至少一个第一部分中的一个平均球面值(SPH_平均)，该平均球面值沿着与从该上部分到该下部分定向的该垂直轴线平行的任何线逐渐减小；

-在该鼻区的至少一个第二部分中的一个平均球面值(SPH_平均)，该平均球面值沿着与从该上部分到该下部分定向的该垂直轴线平行的任何线逐渐减小。

17.根据权利要求16所述的渐进眼镜片，其中该前表面具有一个平均球面值，该平均球面值沿着该子午线基本上保持恒定。

18.一种用于制造渐进眼镜片的方法，包括以下步骤：

-提供与一个佩戴者的双眼有关的数据，

-传输与该佩戴者有关的数据，

-根据权利要求1至4中任一项所述的方法确定一个镜片的一个前表面，

-传输与该前表面有关的数据，

-基于传输的与该前表面有关的数据来实施该镜片的一种光学优化，

-传输该光学优化的结果，

-根据该光学优化的该结果来制造该渐进眼镜片。

19.一种用于制造半成品镜片坯料的方法，包括以下步骤：

-限定一个前表面和一个第二未成品表面，该前表面的每个点中具有一个平均球面值(SPH_平均)和一个柱面值(CYL)以及一个柱面轴线(γ_AX)；

-选择适于一个给定的处方设置的目标光学功能，当佩戴该镜片时对于每个凝视方向而言，该目标光学功能限定一个折射功率(P_α，β)、一个散光模块(Ast_α，β)和一个散光轴线(γ_α，β)，每个凝视方向对应于一个下降角(α)和一个方位角(β)；

-限定将该前表面分离成一个鼻区(Area_nasal)和一个颞区(Area_temporal)的一条主子午线(32)；

-限定该颞区(Area_temporal)中的至少一个第一部分和该鼻区(Area_nasal)中的至少一个第二部分；

-针对该前表面的至少该第一部分或该第二部分，分别确定一个第一参考轴线或一个第二参考轴线(Г₁，Г₂)，该第一参考轴线(Г₁)被设置成包括[γ_T-20°，γ_T+20°]之间的一个值，其中γ_T是对于在该颞区的该第一部分上与该前表面相交的凝视方向而言的该目标光学功能的平均散光轴线，并且该第二参考轴线(Г₂)被设置成包括[γ_N-20°，γ_N+20°]之间的一个值，其中γ_N是对于在该鼻区的该第二部分上与该前表面相交的凝视方向而言的该目标光学功能的平均散光轴线，该目标光学功能的该平均散光轴线(γ_N，γ_T)限定最小光功率的一个方向；

-确定该前表面，使得：

-在该第一部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))；或者

-在该第二部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))；

-对该前表面进行表面加工或模制。

20.根据权利要求19所述的方法，其中该第一参考轴线和该第二参考轴线(Г₁，Г₂)分别针对该前表面的该第一部分和该第二部分来确定，并且对该前表面进行确定，使得：

-在该第一部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))；并且

-在该第二部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))。

21.根据权利要求19所述的方法，其中对该前表面的该第一部分确定该第一参考轴线(Г₁)并且其中对该前表面进行确定，使得：

-在该第一部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))；并且

-在该第二部分上，沿着该第一参考轴线的球面值(SPH(Г₁))比沿着垂直于该第一参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₁))更大(SPH(Г₁)＞SPH(⊥Г₁))。

22.根据权利要求19所述的方法，其中对该前表面的该第二部分确定该第二参考轴线(Г₂)并且其中对该前表面进行确定，使得：

-在该第一部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))；并且

-在该第二部分上，沿着该第二参考轴线的球面值(SPH(Г₂))比沿着垂直于该第二参考轴线的一个垂直轴线的球面值(SPH(⊥Г₂))更大(SPH(Г₂)＞SPH(⊥Г₂))。

23.根据权利要求21或22所述的方法，其中该前表面为一个复曲面，其中每个点中的一个柱面轴线(γ_AX)被设置为确定的参考轴线(Г₁或Г₂)。

24.根据权利要求19至23中任一项所述的方法，其中该前表面进一步被确定，使得：

-在该第一部分上，该平均球面值(SPH_平均)沿着与从该坯料的一个上部分到一个下部分定向的一个轴线平行的任何线逐渐减小；

-在该第二部分上，该平均球面值(SPH_平均)沿着与所述轴线平行的任何线逐渐减小。