CN103439941B - 一种燃气内燃机冷热电三联供系统优化运行方法 - Google Patents

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CN103439941B CN201310371489.9A CN201310371489A CN103439941B CN 103439941 B CN103439941 B CN 103439941B CN 201310371489 A CN201310371489 A CN 201310371489A CN 103439941 B CN103439941 B CN 103439941B
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李庆生
皮显松
张裕
邓朴
朱守真
李金霞
郑竞宏
沈欣炜
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贵州电网公司电网规划研究中心
清华大学
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Abstract

本发明公开了一种燃气内燃机冷热电三联供系统优化运行方法,它包括下述步骤:根据冷热电三联供系统负荷预测确定系统总的电、冷热负荷需求;基于运行成本,以冷热电三联供系统运行费用最低建立优化运行目标;分析冷热电三联供系统及相关电空调的运行特性,以供电量、供冷量和热量平衡作为等式约束,以内燃机出力上下限、设备制冷和热量上下限、联络线功率交换限值作为不等式约束,从而构成冷热电三联供系统经济运行优化模型;采用路径跟踪内点法求解该优化模型,得到冷热电三联供系统优化运行方案;解决了目前CCHP系统优化运行方法没有考虑联供系统与电空调之间的配合问题,二者之间的相互影响对系统运行造成影响等问题;解决了现有技术CCHP系统优化仅仅简单的以电定热、以电定冷、以热定电或以冷定电模式存在的各种缺陷等问题。

Description

一种燃气内燃机冷热电三联供系统优化运行方法

技术领域

[0001] 本发明属于电力系统分布式发电系统经济运行领域,尤其涉及一种燃气内燃机冷 热电三联供系统优化运行方法。

背景技术

[0002] 冷热电三联供(Combined Cooling Heating and Power,CCHP),是指以天然气为 主要燃料带动燃气轮机、微燃机或内燃机发电机等燃气发电设备运行,产生的电力供应用 户的电力需求,系统发电后排出的余热通过余热回收利用设备(余热锅炉或者余热直燃机 等)向用户供热、供冷。CCHP的发展已经有30多年的历史。随着供电、供热和制冷设备的 单元技术和集成运行技术的不断进步,CCHP已经在许多领域得到了推广。

[0003] CCHP系统的燃气动力发电设备种类很多,包括传统的小型燃气轮机、燃气内燃机、 微型燃气轮机、斯特林发动机(即外燃机)以及燃料电池等,目前应用最为广泛的是燃气轮 机与燃气内燃机两大类主机。关于燃气轮机CCHP系统的优化运行已有较多的研究,而燃气 内燃机热电输出特性受负荷率、环境温度影响的方式,以及其余热回收利用方式,都与燃气 轮机有所不同,因此造成二者构成的CCHP系统的优化运行模型有所不同。

[0004] CCHP系统通常有上网发电和并网不上网两种运行模式。上网发电模式是指CCHP 多发出的电能可以反送给电网,相当于向电网售电,而并网不上网运行模式是指CCHP系统 发电功率永远小于或等于用电负荷,CCHP系统不向电网反送电。考虑到目前很多CCHP系统 都只能运行在并网不上网的模式,因此本发明针对的是并网不上网的燃气内燃机CCHP系 统。

[0005] 同时,目前已有的很多关于CCHP的系统优化运行方法都没有考虑联供系统与电 空调之间的配合问题,而将电空调与联供系统配合使用,可以有效提高能源利用效率,获得 较大的经济收益。但是二者之间的相互影响会对系统运行方案造成影响。如果仅考虑联供 系统,则在并网不上网的情况下,由于多余电力不能上网,因此往往采用以电定热(冷)运行 模式,即根据电负荷确定内燃机出力,如果联供系统制冷/热量不足则由天然气直燃补足, 如果冷/热量多余,则直接排放到外部环境。而当同时考虑联供系统与电空调时,系统优化 运行模式不再是简单的以电定热或以电定冷或者以热定电或以冷定电模式。由于联供系统 与电空调共同承担系统的电、冷、热负荷,所以冷/热负荷一定时,联供系统的制冷/热量制 约着电空调的制冷/热量,同时,联供系统的冷/热量由内燃机的可利用余热来产生,控制 内燃机的出力可间接控制可利用余热量,但是在并网不上网的情况下,由于多余电量不能 上网,因此内燃机的出力还受到系统电负荷的限制,从而限制联供系统的制冷/热量,进而 影响电空调的制冷/热量,而电空调制冷/热量的不同又会造成系统总的电负荷变化,从而 影响着内燃机的出力及外购电量的变化。

发明内容

[0006] 本发明要解决的技术问题:提供一种燃气内燃机冷热电三联供系统优化运行方 法,以解决现有CCHP的系统优化运行方法没有考虑联供系统与电空调之间的配合问题,而 将电空调与联供系统配合使用存在的二者之间的相互影响会系统运行方案造成影响等问 题;以解决现有技术CCHP系统优化仅仅简单的以电定热、以电定冷、以热定电或以冷定电 模式存在的各种缺陷。

[0007] 本发明技术方案:

[0008] -种燃气内燃机冷热电三联供系统优化运行方法,它包括下述步骤:

[0009] 步骤1、根据冷热电三联供系统负荷预测确定系统总的电、冷热负荷需求;

[0010] 步骤2、基于运行成本,以冷热电三联供系统运行费用最低建立优化运行目标;

[0011] 步骤3、分析冷热电三联供系统及相关电空调的运行特性,以供电量、供冷量和热 量平衡作为等式约束,以内燃机出力上下限、设备制冷和热量上下限、联络线功率交换限值 作为不等式约束,从而构成冷热电三联供系统经济运行优化模型;

[0012] 步骤4、采用路径跟踪内点法求解该优化模型,得到冷热电三联供系统优化运行方 案。

[0013] 步骤2所述的优化运行目标,其目标函数为:

Figure CN103439941BD00051

式 中Pgrid为冷热电三联供系统CCHP并网联络线的交换功率,单位为kW,PgridX)表示CCHP 系统从大电网购电,PgricKO表示CCHP系统向大电网反送电;eg为电价,单位为元/kWh,在 PgridX)时为购电价格,在PgricKO时为上网电价;Vfuel为单位时间内的燃气耗气量,单位 为m3/h,Vfuel=3. 6XQfuel/LHV,其中Qfuel为燃气热能,单位为kW,LHV为低位燃料热值, 单位为MJ/ Nm3 ;cf为燃气价格,单位为元/Nm3 ;t单位为小时。

[0014] 步骤3所述的供电量等式约束为:

Figure CN103439941BD00052

[0015] 式中Pload为不包含电空调负荷的系统电负荷,单位为kW ;PGE为燃气内燃机的有 功功率,单位为kW ;Pair为电空调的耗电功率,单位为kW ;其他为系数常数。

[0016] 步骤3中所述的供冷量和热量平衡等式约束为:

Figure CN103439941BD00053

[0018] 式中Q为系统冷负荷功率需求,单位为kW ;Qair为电空调的制冷功率,单位为kW ; COPair为电空调的制冷系数,假定所有电空调具有相同的COP ;Qc表示冷温水机组实际产 生的制冷量,单位为kW ;C0Pc为冷温水机组实际制冷系数;Qrc为用于制冷的可回收余热, 单位为kW。Qgas为燃气内燃机排出烟气的可利用热值,单位为kW,考虑到冷温水机组不一 定完全利用内燃机排除的烟气,因此有Qrc < Qgas ;COPrc为冷温水机组额定制冷系数;β 为冷温水机组的负荷率;QcN表示冷温水机组额定制冷量,单位为kW ;其他为系数常数。 [0019] 步骤3中所述的不等式约束为:

Figure CN103439941BD00061

[0021] 式中_分别为电空调制冷量的上下限,单位为kW ;Qfuel _,Qfuel _分别 为输入内燃机的燃料热能的上下限,单位为kW ;Qyin,〇。_分别为吸收式冷温水机组制冷 量的上下限,单位为kW !Pffi niax为内燃机最大发电出力,单位为kW。

[0022] 本发明有益效果:

[0023] 针对并网不上网的燃气内燃机CCHP系统,在分析相关设备的热电特性并得到相 应的特性函数的基础上建立各项约束条件,通过供电量以及供冷/热量两个平衡约束条件 来反应CCHP系统与原系统中电空调之间相互影响的关系,以运行费用最小为优化目标,提 出了一种考虑CCHP系统与电空调之间配合问题时的系统经济运行优化模型。采用路径跟 踪内点法该求解优化模型,最终得到系统的优化运行方案,包括燃气内燃机的发电计划以 及电空调的运行计划。采用踪路径内点法进行求解,使计算过程大为简化,具有收敛迅速, 鲁棒性强,对初值选择不敏感等优点;解决了现有CCHP的系统优化运行方法没有考虑联供 系统与电空调之间的配合问题,而直接将电空调与联供系统配合使用存在的二者之间的相 互影响对CCHP系统运行方案造成影响等问题,解决了如果仅考虑联供系统,则在并网不上 网的情况下,由于多余电力不能上网,因此往往采用以电定热(冷)运行模式,即根据电负荷 确定内燃机出力,如果联供系统制冷/热量不足则由天然气直燃补足,如果冷/热量多余, 则直接排放到外部环境。而当同时考虑联供系统与电空调时,系统优化运行模式不再是简 单的以电定热或以电定冷或者以热定电或以冷定电模式。由于联供系统与电空调共同承担 系统的电、冷、热负荷,所以冷/热负荷一定时,联供系统的制冷/热量制约着电空调的制冷 /热量,同时,联供系统的冷/热量由内燃机的可利用余热来产生,控制内燃机的出力可间 接控制可利用余热量,但是在并网不上网的情况下,由于多余电量不能上网,因此内燃机的 出力还受到系统电负荷的限制,从而限制联供系统的制冷/热量,进而影响电空调的制冷/ 热量,而电空调制冷/热量的不同又会造成系统总的电负荷变化,从而影响着内燃机的出 力及外购电量的变化等问题;解决了现有技术CCHP系统优化仅仅简单的以电定热、以电定 冷、以热定电或以冷定电模式存在的各种缺陷等问题。

附图说明

[0024] 图1为路径跟踪内点法计算流程图。

具体实施方式

[0025] 分布式冷热电联供系统的主要技术设备一般包括主机(即燃气发电动力装置), 余热利用装置(如烟气型或热水型吸收式冷温水机组、余热锅炉等)和其他辅助制冷、制热 设备等。

[0026] 燃气内燃机

[0027] 燃气内燃机在联供系统中的主要性能参数有发电出力、相应的燃料量以及可回收 热量。燃气内燃机的输出特性受环境温度、海拔高度的影响并不明显。目前先进的稀薄燃 烧发动机在环境温度到40°C前,或者海拔1500m以下可以没有功率下降。因此不计温度与 海拔高度的影响。燃气内燃机模型的特性函数为:

Figure CN103439941BD00071

[0029] 式中,PGE为燃气内燃机发电出力,单位为kW ;Qfuel为输入燃气内燃机的燃料热 能,单位为kW ;Qgas为燃气内燃机排出烟气的可利用热值,单位为kW ;Qwater为缸套冷却 水的可利用热值,单位为kW ;PGE_min、PGEjnax分别为内燃机的最小、最大发电出力,单位 为kW。其他为系数常数,不同型号及不同装机容量的内燃机,各个系数有所差异,下表1中 给出了某典型燃气内燃机在不同装机容量下的系数参数。

[0030] 表1典型燃气内燃机的性能参数

[0031]

Figure CN103439941BD00081

[0032] 余热吸收式冷温水机组、锅炉

[0033] 余热吸收式冷温水机组回收废热量和制热、制冷量的关系可用制冷、制热性能系 数COP来表示:

Figure CN103439941BD00082

[0035] 式中,Qe/h为制冷/热量,单位为kW ;QQejliax分别为最小、最大制冷量,单位为 kW ;Qh__、Qhjliax分别为最小、最大制热量,单位为kW ;C0P e/h为制冷/制热性能系数;Q Qa 为用于制冷/制热的可回收余热,单位为kW。

[0036] 表2中给出了国内某溴化锂吸收式制冷机额定负荷下的COP值:

[0037] 表2溴化锂收式冷温水机组的额定负荷性能系数

[0038]

Figure CN103439941BD00091

[0039] 随着负荷偏离额定制冷/热量,余热吸收式冷温水机组的制冷/热性能系数也会 有所偏离额定系数。若以负荷率β来表示实际制冷(制热)量与额定制冷(制热)量的 比值,则实际运行时的性能系数COP与负荷率的关系可表示为:

Figure CN103439941BD00092

[0041] 其中C0Prc、COP1^Jv别为额定制冷、制热系数;COP。、COPA v别为实际运行时的制 冷、制热系数。

[0042] 锅炉的运行效率也与负荷率有关,其最佳效率区大约在额定负荷的85%~100%范 围内。低于80%的负荷下运行或短时超出100%负荷运行,效率将急剧下降。部分负荷下的 热效率与部分负荷率P b的关系为:

Figure CN103439941BD00093

[0044] 其中nb为锅炉的实际运行效率;n 锅炉的额定热效率。

[0045] 首先对冷热电三联供系统进行如下的假设:①忽略系统供电线路及变压器损耗; ②假定燃机运行在标准工况下,忽略环境温度、燃气压力损失、背压等对内燃机和吸收式冷 温水机组运行特性的影响;③不考虑热水负荷,即若系统输出的可用热量(冷量)高于建筑 热(冷)负荷,多余热量直接通过废热排放换热器排至外部环境。下面以CCHP系统制冷期 优化运行为例,结合上述各个设备的热电特性,建立系统优化运行的模型。供暖期的优化模 型与制冷期相比,目标函数相同,考虑的约束条件有电量、供热量平衡的等式约束以及内燃 机出力上下限、设备制热量上下限、联络线功率交换限值的不等式约束,优化算法同样是采 取路径跟踪内点法。

[0046] -种燃气内燃机冷热电三联供系统优化运行方法,它包括下述步骤:

[0047] 步骤1、根据冷热电三联供系统负荷预测确定系统总的电、冷热负荷需求;

[0048] 步骤2、基于运行成本,以冷热电三联供系统运行费用最低建立优化运行目标;

[0049] 目标函数函数的确定:

[0050] 以系统运行费用最小为目标函数:

Figure CN103439941BD00094

[0052] 式中Pffld为CCHP并网联络线的交换功率,单位为kW,P g"d>0表示CCHP系统从 大电网购电,Pg"d〈〇表示CCHP系统向大电网反送电;Cg为电价,单位为元/kWh,在P g"d>0 时为购电价格,在Pg"d〈〇时为上网电价;Vfuel为单位时间内的燃气耗气量,单位为m 3/h, Vfuel=3. 6XQfuel/LHV,其中Qfuel为燃气热能,单位为kW,LHV为低位燃料热值,单位为MJ/ Nm3;c f为燃气价格,单位为元/Nm3;t单位为小时。

[0053] 步骤3、分析冷热电三联供系统及相关电空调的运行特性,以供电量、供冷量和热 量平衡作为等式约束,以内燃机出力上下限、设备制冷和热量上下限、联络线功率交换限值 作为不等式约束,从而构成冷热电三联供系统经济运行优化模型;

[0054] 约束条件:

[0055] 供电量平衡约束

Figure CN103439941BD00101

[0057] 式中Pwd为不包含电空调负荷的系统电负荷,单位为kW 为燃气内燃机的有功 功率,单位为kW ;Pau为电空调的耗电功率,单位为kW ;其他为系数常数。

[0058] 供冷量和热量平衡等式约束为:

Figure CN103439941BD00102

[0060] 式中Q为系统冷负荷功率需求,单位为kw 为电空调的制冷功率,单位为kw ; COPall^为电空调的制冷系数,假定所有电空调具有相同的COP ;Q。表示冷温水机组实际产生 的制冷量,单位为kw ;C0P。为冷温水机组实际制冷系数;Qrc为用于制冷的可回收余热,单位 为kW。Qgas为燃气内燃机排出烟气的可利用热值,单位为kW,考虑到冷温水机组不一定完全 利用内燃机排除的烟气,因此有Q raS Q gas;C0P "为冷温水机组额定制冷系数;β为冷温水 机组的负荷率;Qd表示冷温水机组额定制冷量,单位为kW ;其他为系数常数。

[0061] 不等式约束有:

Figure CN103439941BD00111

[0063]式中Q_ _,Q_ _分别为电空调制冷量的上下限,单位为kW ;Qfuel _,Qfuel _分别 为输入内燃机的燃料热能的上下限,单位为kW ;Qyin,〇。_分别为吸收式冷温水机组制冷 量的上下限,单位为kW ;PSE__为内燃机最大发电出力,单位为kW。由于在低于50%负荷率 下,内燃机热效率下降明显,因此内燃机的最小出力取为满负荷功率的50%。由于该CCHP系 统采取并网不上网运行模式,因此要求联络线功率只能由大电网流向CCHP系统。

[0064] 从优化模型中可以看出,冷温水机组的制冷量制约着电空调的制冷量,而冷温水 机组的制冷量由内燃机的可利用烟气余热来产生,控制内燃机的出力即可间接控制废烟的 余热。内燃机出力大小的改变和电空调制冷量的改变又影响了外购天然气量和电量的大 小。

[0065]该优化模型中,将Pg"d,P_,Pffi,Q。,V fuel作为决策变量,通过燃气耗气量V fuel与燃 气热能Qw之间的关系式,将约束条件中对Q w的约束转换为对V w的约束,通过P air与 之间的关系式,将约束条件中对Q _的约束转换为对P _的约束,从而该优化模型中共 有3个线性等式约束,1个非线性不等式约束,5个线性不等式约束。该优化模型为非线性 规划问题,采用路径跟踪内点法进行求解。

[0066] 步骤4、采用路径跟踪内点法求解该优化模型,得到冷热电三联供系统优化运行方 案。

[0067] 优化算法 路径跟踪内点法

[0068] 内点法最初的基本思路是希望寻优迭代过程始终在可行域内进行,因此,初始点 应取在可行域内,并在可行域边界设置障碍使迭代点接近边界时其目标函数数值迅速增 大,从而保证迭代点均为可行域的内点。而对于大规模实际问题而言,寻找可行初始点往往 十分困难。而跟踪路径内点法只要求在寻优过程中松弛变量及拉格朗日乘子满足简单的大 于零或小于零的条件,即可代替原来必须在可行域内求解的要求,使计算过程大为简化,具 有收敛迅速,鲁棒性强,对初值选择不敏感等优点,因此采用跟踪路径内点法来进行上述优 化问题的求解。

[0069] 利用路径跟踪内点法计算CCHP系统优化运行模型基本原理如下:

[0070] (1)将CCHP系统优化运行问题转化为一般非线性优化模型A :

Figure CN103439941BD00121

[0072] 其中,f (X)为目标函数,X为决策变量,X= [P gHd,Pair,PSE,Qc,Vfuel],h (X) = Qi1 (X),… ,hm(x)]T为等式约束,g(x) = [g Jx), ···,g1Xx)]T为不等式约束,该优化问题中m=3, r=6。

[0073] (2)引入松弛变量Ml1, ~1JT,u=[Ul,…uJT,满足u>0,l>0,将不等式约束转化 为等式约束,同时把目标函数改造为障碍函数,得到优化问题B :

Figure CN103439941BD00122

[0075] 其中扰动因子(障碍常数)μ>0。当I1Su1 (ί = 1,···,Γ)靠近边界时,以上函数趋 于无穷大。因此满足以上障碍目标函数的极小值不可能在边界上找到,只能在满足u>0,1>0 时才可能得到最优解。优化问题B可以直接通过拉格朗日乘子法求解。

[0076] (3)优化问题B的拉格朗日函数为:

Figure CN103439941BD00123

[0078] 其中Y=Iiy1,…yj'z=!^,…Zj1^w=Iiw 1,…wJT均为拉格朗日乘子。该问题极小值 存在的必要条件是拉格朗日函数对所有变量及乘子的偏导数为0 :

Figure CN103439941BD00124

[0080]式中 L=CliagG1,…lr),l^diagO^,…ur),Zsdiagb!,…z r),^diagCw!,…wr)。由 式(12)中后两式,可以解得:

Figure CN103439941BD00131

[0082] 定义对偶间隙Gap为:

Figure CN103439941BD00132

[0086] 为了能够取得较好的收敛效果,扰动因子往往采用:

Figure CN103439941BD00133

[0088] 其中,〇 e (〇,1)称为中心参数,一般取〇· 1。

[0089] (4)采用牛顿拉夫逊法求解式(12)方程组,将其线性化,并进行简单的变换,得到 修正方程组:

Figure CN103439941BD00134

[0093] (5)求解式(17)即可得到第k次迭代的修正量。最优解的一个新的近似为:

Figure CN103439941BD00135

[0095] 式中,ap,ad为步长:

Figure CN103439941BD00141

[0097] 采用路径跟踪内点法进行CCHP系统优化运行问题求解时,计算流程图如图1所 示:

[0098] 其中,初始化包括:

[0099] ( 1)设置松弛变量I、u,保证[I,u] τ>0 ;

[0100] (2)设置拉格朗日乘子z、w、y,满足[z>0,w〈0,y乒0];

[0101] (3)设置优化问题各变量的初值;

[0102] (4)取中心参数。e (〇, 1),给定计算精度ε =10 6,迭代次数初值k=0,最大迭代 次数1^_=50。

[0103] 通过计算,最终得出冷热电三联供系统最优运行方法。

Claims (4)

1. 一种燃气内燃机冷热电Ξ联供系统优化运行方法,它包括下述步骤: 步骤1、根据冷热电Ξ联供系统负荷预测确定系统总的电、冷热负荷需求; 步骤2、基于运行成本,W冷热电Ξ联供系统运行费用最低建立优化运行目标,所述的 优化运行目标,其目标函数为:
Figure CN103439941BC00021
,式中Pgrid为冷热电Ξ联供系统CCHP并网联 络线的交换功率,单位为kW,Pgrid〉0表示CCHP系统从大电网购电,PgricKO表示CCHP系 统向大电网反送电;eg为电价,单位为元/kWh,在Pgrid〉0时为购电价格,在PgricKO时为 上网电价;V化el为单位时间内的燃气耗气量,单位为m3/h,V化el=3.6XQ化el/LHV,其中 Q化el为燃气热能,单位为kW,LHV为低位燃料热值,单位为MJ/Nm3 ;cf为燃气价格,单位 为元/Nm3 ;t单位为小时; 步骤3、分析冷热电Ξ联供系统及相关电空调的运行特性,W供电量、供冷量和热量平 衡作为等式约束,W内燃机出力上下限、设备制冷和热量上下限、联络线功率交换限值作为 不等式约束,从而构成冷热电Ξ联供系统经济运行优化模型; 步骤4、采用路径跟踪内点法求解该优化模型,得到冷热电Ξ联供系统优化运行方案。
2. 根据权利要求1所述的一种燃气内燃机冷热电Ξ联供系统优化运行方法,其特征 在于:步骤3中所述的供电量等式约束为:
Figure CN103439941BC00022
, 式中Pload为不包含电空调负荷的系统电负荷,单位为kW;PGE为燃气内燃机的有功功 率,单位为kW;Pair为电空调的耗电功率,单位为kW;其他为系数常数。
3. 根据权利要求1所述的一种燃气内燃机冷热电Ξ联供系统优化 运行方法,其特征在于:步骤3中所述的供冷量和热量平衡等式约束为:
Figure CN103439941BC00023
式中Q为系统冷负荷功率需求,单位为kW;Qair为电空调的制冷功率,单位为kW;COPair为电空调的制冷系数,假定所有电空调具有相同的COP;化表示冷溫水机组实际产 生的制冷量,单位为kW;C(Pc为冷溫水机组实际制冷系数;化C为用于制冷的可回收余热, 单位为kW,Qgas为燃气内燃机排出烟气的可利用热值,单位为kW,考虑到冷溫水机组不一 定完全利用内燃机排除的烟气,因此有化C《Qgas;C0Prc为冷溫水机组额定制冷系数;β 为冷溫水机组的负荷率;QcN表示冷溫水机组额定制冷量,单位为kW;其他为系数常数。
4.根据权利要求1所述的一种燃气内燃机冷热电Ξ联供系统优化运行方法,其特征在 于:步骤3中所述的不等式约束为:
Figure CN103439941BC00031
式中分别为电空调制冷量的上下限,单位为kW; 分别为输入内燃机的燃料热能的上下限,单位为kW嘴^, 分 别为吸收式冷溫水机组制冷量的上下限,单位为kW;p6E_mu为内燃机最大发电出力,单位 为kW。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103778485B (zh) * 2014-02-24 2018-04-10 南方电网科学研究院有限责任公司 一种分布式发电供能系统及其优化方法
CN104571068B (zh) * 2015-01-30 2017-06-30 中国华电集团科学技术研究总院有限公司 一种分布式能源系统的运行优化控制方法及系统
CN105207205B (zh) * 2015-09-16 2018-01-26 国网天津市电力公司 一种融合需求侧响应的分布式能源系统能量优化调控方法
CN106597892A (zh) * 2016-12-08 2017-04-26 威迩徕德电力设备(上海)有限公司 一种冷热电三联供机组控制系统
CN106934535A (zh) * 2017-03-01 2017-07-07 贵州电网有限责任公司 一种冷热电三联供协调控制管理装置及方法
CN107909293A (zh) * 2017-12-08 2018-04-13 合肥工业大学 一种冷热电三联供系统综合效益评估方法
CN110361969B (zh) * 2019-06-17 2021-01-05 清华大学 一种冷热电综合能源系统优化运行方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0849942A (ja) * 1994-08-08 1996-02-20 Yamaha Motor Co Ltd エンジン駆動式熱ポンプ装置
JP2002089993A (ja) * 2000-09-20 2002-03-27 Toshiba Kyaria Kk ヒートポンプ式空気調和機
CN1279322C (zh) * 2004-10-28 2006-10-11 上海交通大学 采用蒸汽压缩式电热泵的户式冷热电三联供系统
CN100422886C (zh) * 2006-11-03 2008-10-01 冯江华 冷热电三联供能源供应系统的集中优化控制方法
CN101813941B (zh) * 2010-04-15 2014-12-03 上海齐耀动力技术有限公司 一种冷热电三联供设备能效优化调度系统

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