CN103437746A - 一种水平井多段段内多缝体积压裂方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种水平井多段段内多缝体积压裂方法，所述的水平井多段段内多缝体积压裂方法包括：将水平井划分为多个水平段，其中每个水平段包括至少一个裂缝；根据预先设定的裂缝间距选择每一所述水平段的所述裂缝的条数；对每一所述的水平段，根据优先起裂点选择所述裂缝的位置，依次压开每条裂缝，并将每条已压开的裂缝用暂堵剂进行封堵；利用封隔器将相邻的水平段封隔开。本发明通过一次或多次向段内投送高强度水溶性多裂缝暂堵剂，形成滤饼临时封堵前次裂缝，迫使段内开启一条或多条新的裂缝，从而获得比常规压裂大的单井有效改造体积，能较大幅度减少分段工具数量，同时还能够实现精确分段，提高措施的有效改造体积，从而充分动用水平段储层。

Description

一种水平井多段段内多缝体积压裂方法

技术领域

本发明是关于水平井分段压裂技术，特别是关于一种水平井多段段内多缝体积压裂方法。

背景技术

水平井作为国内外开发低渗透储层的关键技术得到了广泛应用，常规分段压裂工艺已取得较大突破，但常规分段压裂存在储量动用不均衡、采出程度较低等难题，分段仍然局限于测井曲线等单一手段，未从地质-油藏-水力学耦合角度综合考虑。同时，分段工具越多，下入风险和施工风险大幅度增加。

发明内容

本发明提供一种水平井多段段内多缝体积压裂方法，以获得比常规压裂大的单井有效改造体积，较大幅度减少分段工具数量，同时实现精确分段。

为了实现上述目的，本发明提供一种水平井多段段内多缝体积压裂方法，所述的水平井多段段内多缝体积压裂方法包括：

将水平井划分为多个水平段，其中每个水平段包括至少一个裂缝；

根据预先设定的裂缝间距选择每一所述水平段的所述裂缝的条数；

对每一所述的水平段，根据优先起裂点选择所述裂缝的位置，依次压开每条裂缝，并将每条已压开的裂缝用暂堵剂进行封堵；

利用封隔器将相邻的水平段封隔开。

在一实施例中，预先设定的裂缝间距为50-80m。

在一实施例中，根据预先设定的裂缝间距选择每一所述水平段的所述裂缝的条数，包括：根据预先设定的裂缝间距及每一所述水平段的距离选择每一所述水平段的所述裂缝的条数。

在一实施例中，优先起裂点为物性好、断裂韧性低、闭合应力低、破裂压力低、抗张强度低的位置。

本发明实施例的有益效果在于，本发明通过一次或多次向段内投送高强度水溶性多裂缝暂堵剂，形成滤饼临时封堵前次裂缝，迫使段内开启一条或多条新的裂缝，从而获得比常规压裂大的单井有效改造体积，能较大幅度减少分段工具数量，同时还能够实现精确分段，提高措施的有效改造体积，从而充分动用水平段储层。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明实施例水平井多段段内多缝体积压裂方法流程图；

图2为井筒崩落地应力方向分析结果示意图；

图3为地应力引起的波速各向异性示意图；

图4为水平井地应力分析软件结构；

图5为水平井地应力分析软件主要模块流程图；

图6为水平井地应力分析软件分析处理结果示意图；

图7为水平井缝间干扰非线性有限元模拟结果示意图；

图8地质-油藏-水力学耦合数值模型流程示意图；

图9为水平井多段多缝耦合数值模型示意图；

图10为油藏数值模拟数据体示意图；

图11为耦合数值模型模拟的水平段进液强度与产量强度分布分段示意图；

图12为正交设计计算结果示意图；

图13为影响水平井压后产能的因素排序示意图；

图14为800m水平段不同渗透率储层裂缝条数与采油指数的对比；

图15为渗透率0.001-0.1md裂缝间距对应力转向和产量的影响示意图；

图16为水平井多段段内多缝体积压裂裂缝的分布示意图；

图17为水平井多段段内多缝体积压裂实现流程图

图18为GX-100高强度水溶性暂堵剂80℃、120℃溶解特性与渗透率恢复特性示意图；

图19为多段段内多缝加砂压裂施工曲线示意图；

图20为裂缝监测解释结果与压后生产曲线示意图；

图21为多段段内多缝加砂压裂施工曲线示意图；

图22为裂缝监测解释结果与压后生产曲线示意图；

图23为不同生产时间类比井套压下降速率曲线；

图24为不同生产时间类比井单位压降采气量曲线；

图25为段内多缝体积压裂井累计产气量-套压关系曲线

图26为加砂压裂施工曲线示意图；

图27为空井筒段段内多缝体积压裂压后生产曲线示意图；

图28为第一级多级注入酸压+大通道裂缝导向加砂压裂施工曲线示意图；

图29为井下微地震裂缝监测与压后生产拟合曲线示意图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

如图1所示，本发明实施例提供一种水平井多段段内多缝体积压裂方法，所述的水平井多段段内多缝体积压裂方法包括：

步骤S101：将水平井划分为多个水平段，其中每个水平段包括至少一个裂缝；

步骤S102：根据预先设定的裂缝间距选择每一所述水平段的所述裂缝的条数；

步骤S103：对每一所述的水平段，根据优先起裂点选择所述裂缝的位置，依次压开每条裂缝，并将每条已压开的裂缝用暂堵剂进行封堵；

步骤S104：利用封隔器将相邻的水平段封隔开。

由图1所示的流程可知，本发明实施例中，将水平井划分为多个水平段，相邻水平段之间同封隔器隔开，每个水平段中至少压裂一个裂缝（一般压裂多个裂缝）；通过设定裂缝的条数及裂缝间距，选定裂缝的起裂位置，确定裂缝的规模，利用滑套投放适当数量的暂堵剂，完成水平井多段段内多缝体积压裂。其中，将水平井划分为多个水平段，可以减少封堵器的使用数量。

另外，发明人考虑到，对于分段压裂技术，可以有如下的方案：每个裂缝分为一段，相邻裂缝之间均设置有封隔器，下入风险和施工风险较大，并且成本较高。

具体实施时，需要过大量的室内岩心实验测试和现场施工数据校正理论计算公式，获得高精度的水平段岩石力学参数解释模型、水平段三维主应力及破裂压力计算模型、水平段地应力方向分析模型，并形成解释软件。上述三个模型如下：

①水平段岩石力学参数解释模型

根据建立的岩石力学参数解释模型，导入水平段测井数据，获得水平段连续的岩石力学参数。

②水平段三维主应力及破裂压力计算模型

在井底流体压力和地应力共同作用下，井眼周围围岩的应力分布为：

${\mathrm{\σ}}_r=\frac{r_w^2}{r^2}{p}_w+\frac{1}{2}({\mathrm{\σ}}_H+{\mathrm{\σ}}_h)(1-\frac{r_w^2}{r^2})+\frac{1}{2}({\mathrm{\σ}}_H-{\mathrm{\σ}}_h)(1+\frac{3r_w^4}{r^4}-\frac{4r_w^2}{r^2})\cos 2\mathrm{\θ}$

${\mathrm{\σ}}_{\mathrm{\θ}}=-\frac{r_w^2}{r^2}{p}_w+\frac{1}{2}({\mathrm{\σ}}_H+{\mathrm{\σ}}_h)(1+\frac{r_w^2}{r^2})-\frac{1}{2}({\mathrm{\σ}}_H-{\mathrm{\σ}}_h)(1+\frac{3r_w^4}{r^4})\cos 2\mathrm{\θ}$

${\mathrm{\σ}}_z={\mathrm{\σ}}_v-2v({\mathrm{\σ}}_H-{\mathrm{\σ}}_h){\left(\frac{r_w}{r}\right)}^2\cos 2\mathrm{\θ}$

${\mathrm{\τ}}_{\mathrm{r\θ}}=-\frac{1}{2}({\mathrm{\σ}}_H-{\mathrm{\σ}}_h)(1-\frac{3r_w^4}{r^4}+\frac{2r_w^2}{r^2})\sin 2\mathrm{\θ}$

τ_zθ=τ_rz=0

套管井和裸眼井破裂压力计算模型：

岩石力学参数是计算三维主应力和破裂压力的基础，由①确定水平段连续的岩石力学参数，利用三维主应力和破裂压裂计算模型，获得水平段连续的三维主应力和破裂压力。

③水平段地应力方向分析模型

井孔崩落导致崩落处的井径增大，利用四臂、六臂地层倾角井径测井仪或FMI成像测井可以直接测定井孔井径变化特征，便可确定井径增大方向，即最小主应力方向。

交叉多极阵列声波测井（或偶极声波测井）分析主地应力方向，横波各向异性中的快波方向为水平最大主应力方向。

如图2及图3所示，获知水平主应力的方向后，由井眼轨迹方位，可以判断水平段压裂裂缝形态，即裂缝横切井筒、平行井筒或沿井筒延展。

根据建立的上述数学模型，开发出解释软件，利用水平井测井数据解释水平段岩石力学参数、三维地应力、破裂压力及砂体分布连续剖面。图4为水平井地应力分析软件结构；图5为水平井地应力分析软件主要模块流程图；图6为水平井地应力分析软件分析处理结果示意图。

由图6可以确定裂缝起裂位置、裸眼封隔器位置和滑套位置，需要遵循以下基本原则：

①封隔器座封位置：物性较差的泥质砂岩段、电性较差的井段、井径变化较小、没有明显扩径的井段、或钻时较长的井段，套管段避开节箍；

②滑套喷砂器位置：物性较好、电性较好的井段（低伽玛、低自然电位和较高电阻率）。

③水力裂缝位置：选择物性好、断裂韧性低、闭合应力低、破裂压力低、抗张强度低的层段。

本发明所指的体积压裂是指在水力压裂过程中，实现对储层全方位的改造，从而增加水力裂缝波及体积，提高初始产量和最终采收率。广义的体积压裂包括以下3种模式：（1）使天然裂缝不断扩张和脆性岩石产生剪切滑移，形成天然裂缝与人工裂缝相互交错的裂缝网络，将可以渗流的有效储层打碎，使裂缝壁面与储层基质的接触面积最大。适用储层条件：岩石的脆性指数不低于50，裂缝起裂与扩展不仅是张性破坏，还存在剪切、滑移、错断等复杂的力学行为，压裂形成剪切裂缝或张性裂缝和剪切裂缝的组合裂缝。（2）采用多种方法在有限的井段内增加水力裂缝条数和密度（天然裂缝也可能开启），这些裂缝累积控制的泄流面积随裂缝的条数、缝长、缝宽、缝高等因素变化而变化。适用储层条件：岩石为张性破坏，压裂形成张性缝。（3）利用储层水平两向应力差与裂缝延伸净压力的关系，实现裂缝延伸净压力大于两个水平主应力的差值与岩石抗张强度之和，形成以主缝和分支裂缝相组合的枝状裂缝。适用储层条件：储层水平两向应力差不超过6MPa。三种体积压裂模式均适合于实施水平井多段段内多缝压裂，极大提高压裂改造体积，实现对储层的有效动用程度。

水平井穿越储层的距离较长，为提高采收率往往需要沿水平井段压开多条裂缝，如果缝间距太小，不但不能增产，还会导致压裂施工失败。

根据局部效应原理，作用在物体上的一组自相平衡的外力只在该力系作用区域产生显著的应力、应变、位移；而在远离该自相平衡力系作用区域的地方，可以略去它的效应。

利用ABAQUS大型有限元分析软件，来模拟分析多条横向裂缝间间距对裂缝形态和压后生产动态的影响，从而确定合理的裂缝间距，以发挥水平井最大产能，如图7所示的水平井缝间干扰非线性有限元模拟结果示意图。

根据图7的模拟结果，产生干扰的缝间距是1.5倍的裂缝高度内，缝间距大于1.5倍裂缝高度，缝间无干扰，但是仍然会影响缝宽；缝间距大于2.0倍裂缝高度，对缝间和缝宽都不会产生干扰。因此，裂缝间距设计以2.0倍裂缝高度为界限。

对中间裂缝等长与长短裂缝相间两种裂缝组合方式进行压力场数值模拟，可以看出，长短裂缝组合优化，减小缝间干扰，利于长期稳产。而中间裂缝等长，压力在中间明显要高于周围裂缝，从而不利于长期开发。

图8地质-油藏-水力学耦合数值模型流程示意图，图9为水平井多段多缝耦合数值模型示意图，其中，901表示裂缝，902表示封隔器，903表示滑套；图10为油藏数值模拟数据体示意图；图11为耦合数值模型模拟的水平段进液强度与产量强度分布分段示意图。通过建立的耦合数值模型，模拟压裂注入过程，获得水平段不同位置的进液强度分布；模拟产出过程，获得水平段不同位置的产量强度分布。根据进液和产量强度分布，确定分段段数，充分动用储层。依据断裂力学理论，水力裂缝总是从物性好、断裂韧性低、闭合应力低、破裂压力低、抗张强度低的层段优先起裂。综合水平段测井解释曲线、岩石力学参数解释成果、破裂压力剖面分析，确定裂缝起裂点。

根据正交设计理论，对影响水平井压后产能的因素进行数值分析，结果如图12。对图12进行排序，找出关键影响因素，如图13及图14所示。

由图13及图14可知，压裂裂缝条数是影响水平井压后产能的关键因素。从图14可以看出，对于渗透率≥0.1md的储层，增加裂缝条数对采收率几乎没有贡献；当储层渗透率≤0.1md时，裂缝条数的增加对采收率的贡献大幅度的增加。

对渗透率为0.001-0.1md的储层，由图15的数值模拟结果可知，当缝间距小于80m时，缝间应力干扰可实现转向，有利形成复杂缝，实现多缝切割；缝间距小于50m后，增产倍数增幅变缓。因此，优选50-80m/缝。

水平井多段段内多缝体积压裂是通过在工具卡段内一次或多次使用高强度水溶性多裂缝暂堵剂临时封堵前次裂缝迫使流体转向来压开多条新裂缝的新技术，能够获得比常规分段压裂大的单井有效改造体积。该技术的关键在于每次投送暂堵剂的数量、投送方式及每条裂缝的规模和裂缝间距的控制。

步骤S101具体实施时，可以根据不同水平井的情况划分水平井的段数，需要根据油气藏特点、地质特征、工艺条件、岩石力学特性，用封隔器或可钻式桥塞将水平段分为几段。根据断裂力学理论，水力裂缝总是从物性好、断裂韧性低、闭合应力低、破裂压力低、抗张强度低的层段优先起裂，综合水平段测井解释曲线、岩石力学参数解释成果、破裂压力剖面分析，结合缝间干扰理论确定段内产生次级裂缝数目，从中优选出起裂点理想的若干缝，确定投送多裂缝暂堵剂用量实施封堵。利用本发明的水平井多段段内多缝体积压裂方法所产生的水平井多段段内多缝体积压裂裂缝的分布示意图如图16所示，其中，1601表示封隔器，1602表示裂缝，图17为水平井多段段内多缝体积压裂实现流程图。

在步骤S102具体实施时，需要根据预先设定的裂缝间距及每一所述水平段的距离选择每一所述水平段的所述裂缝的条数。

步骤S103具体实施时，需要对每一所述的水平段，根据优先起裂点选择所述裂缝的位置，依次压开每条裂缝，并将每条已压开的裂缝用暂堵剂进行封堵。

水平井多段段内多缝体积压裂是通过使用高强度水溶性暂堵剂封堵已压开裂缝迫使流体转向，从而形成新裂缝来实现段内多缝的目的。所使用的水溶性暂堵剂要具有以下特点：具有很高的承压能力，在地层可以形成滤饼，封堵率高，封堵效果好；在压裂液中可以完全溶解，不造成新的伤害；内含表面活性剂，有利于助排；投入方法简单，不会给压裂设备带来新的负担；所需的压力和封堵时间，可以通过应用量剂大小、成分组成、颗粒大小控制。其中溶解性、渗透率恢复特性至关重要，图18为GX-100高强度水溶性暂堵剂80℃、120℃溶解特性与渗透率恢复特性示意图。

GX-100高强度水溶性多裂缝暂堵剂，是在地面高温高压下通过交联反应以及物理法的势能活化得到的颗粒型堵剂，是化学反应与物理势能相互催化的复合体。一次交联是在生产时完成物化反应，形成颗粒，在应用时，颗粒随液体进入孔眼和裂缝后，在压力差下获得势能后继续反应交联，形成高强度的滤饼。从而具备颗粒性的高强度，又具备了交联型堵剂的良好封堵率。具备了用量少、形成压差大、压后完全溶解无污染的特点。

针对不同储层特性、不同封堵控制的作用，经过拟合计算确定不同的有效用量。通过特殊工艺，可实现支撑剂均匀分布在裂缝中，控制裂缝延伸有效长度，实现多裂缝的形成，实现裂缝转向。用量3～5kg，可以使支撑剂均匀分布在裂缝中；用量8～10kg，可以控制裂缝的有效缝长；用量15～20kg，在加砂过程中或二次加砂前，在地应力条件允许下可以形成转向裂缝；用量50～100kg，可以使再次开启的裂缝位置发生变化，形成新的平行裂缝。

下面详细说明如何投送暂堵剂：

1、暂堵剂投送方法1及其实施步骤：

1）前次裂缝加砂压裂顶替结束后，停泵，关闭井口油管闸门，打开放喷管线闸门，地面高压管线泄压；

2）将暂堵剂装入软管线，与混砂车排出口连接；

3）关闭全部混砂车向低压管汇供液阀门；

4）打开旋塞阀和混砂车排出阀门，混砂车平缓加压将暂堵剂完全推进高压管汇，关闭旋塞阀和混砂车排出口阀门；

5）关闭放喷管线闸门，打开井口油管闸门，启动1台压裂车以0.5-1.0m3/min排量将暂堵剂由地面管线送入井筒，然后启动其他压裂车，用前次裂缝的顶替量以1.5-2.0m3/min排量将暂堵剂送到裂缝位置，按设计进行下条裂缝施工。

2、暂堵剂投送方法2及其实施步骤：

1）前次裂缝加砂压裂顶替结束后，停泵，关闭井口油管闸门，打开放喷管线闸门，地面高压管线泄压。关闭第一旋塞阀；

2）将暂堵剂装入软管线，分别与水泥车排出口（通过泵液电机连接）和第二旋塞阀连接；

3）打开第二旋塞阀；

4）水泥车供液（活性水），启动供液电机，加大油门平缓加压将暂堵剂完全推进至井口高压管线，关闭第二旋塞阀；

5）关闭放喷管线闸门，打开第一旋塞阀和井口油管闸门，启动1台压裂车以0.5-1.0m3/min排量将暂堵剂由地面管线送入井筒，然后启动其他压裂车，用前次裂缝的顶替量以1.5-2.0m3/min排量将暂堵剂送到裂缝位置，按设计进行下条裂缝施工。

下面举几个例子说明多段段内多缝加砂压裂施工方案。

应用实例1：

苏53-78-38H井垂深3334m，水平段长1000m，地层温度108.5℃，地层压力系数0.824，目的层盒8段，压裂形成横向缝。依据段内多裂缝体积压裂理论，设计7段12条缝，

油管注入，注入压裂液3890.7m3，加入中密度高强度陶粒420.0m3，平均砂比23.5%，最高砂比33.4%，施工排量3.6m3/min。2011年12月3日投产，截止到2013年5月17日，生产532天，套压7.16MPa，油压1.27MPa，套压下降速率0.0259MPa/d，累计产气5864.9652×104m3，单位压降产气量424.69×104m3/MPa。图19为多段段内多缝加砂压裂施工曲线示意图；图20为裂缝监测解释结果与压后生产曲线示意图。

应用实例2：

苏53-78-27H井垂深3377.5m，水平段长1000m，地层温度102.6℃，地层压力系数0.87，目的层山1段，压裂形成横向缝。依据段内多裂缝体积压裂理论，设计5段15条缝，

油管注入，长短缝布缝，注入压裂液5833.1m3，加入中密度高强度陶粒660.0m3，平均砂比20.7%，最高砂比30.5%，施工排量3.8～4.0m3/min。2012年5月28日投产，截止到2013年5月17日，生产351天，套压13.99MPa，油压3.41MPa，套压下降速率0.0245MPa/d，累计产气5977.9128×104m3，单位压降产气量694.3×104m3/MPa。图21为多段段内多缝加砂压裂施工曲线示意图；图22为裂缝监测解释结果与压后生产曲线示意图。图23为不同生产时间类比井套压下降速率曲线；图24为不同生产时间类比井单位压降采气量曲线；图25为段内多缝体积压裂井累计产气量-套压关系曲线。

套压下降速率、单位压降采气量、产量递减方程对比曲线

在苏53区块共试验6口井多内多缝，分别从这6口井对应的上下左右方位相邻最近处各选取2口物性相近井，对该工艺与常规分段压裂水平井、长水平段分段压裂水平井、常规分段大规模压裂水平井进行对比分析，主要对比套压下降速率、单位压降产气量、累计产气量等关键指标。对比井目的层盒8、山1，水平段长1000～1200m，长水平段井水平段长1750～2200m。

应用实例3：

SU82-50井目的层粗砂岩，水平段长度2200m，完井工具串进入水平段900m后卡死，其余1300m井段为空井筒，采取段内多缝技术进行补救。图26为加砂压裂施工曲线示意图。图27为空井筒段段内多缝体积压裂压后生产曲线示意图。

应用实例4：

SUT1井目的层泥灰岩，储层岩性十分复杂，国内外目前尚无成功改造的经验可借鉴，套管完井，垂深4770米，地层温度150℃，地层压力系数1.2-1.3，水平段长度1070m，共分10段，射开40簇。图28为第一级多级注入酸压+大通道裂缝导向加砂压裂施工曲线示意图；图29为井下微地震裂缝监测与压后生产拟合曲线示意图。

本领域内的技术人员应明白，本发明的实施例可提供为方法、系统、或计算机程序产品。因此，本发明可采用完全硬件实施例、完全软件实施例、或结合软件和硬件方面的实施例的形式。而且，本发明可采用在一个或多个其中包含有计算机可用程序代码的计算机可用存储介质（包括但不限于磁盘存储器、CD-ROM、光学存储器等）上实施的计算机程序产品的形式。

本发明是参照根据本发明实施例的方法、设备（系统）、和计算机程序产品的流程图和/或方框图来描述的。应理解可由计算机程序指令实现流程图和/或方框图中的每一流程和/或方框、以及流程图和/或方框图中的流程和/或方框的结合。可提供这些计算机程序指令到通用计算机、专用计算机、嵌入式处理机或其他可编程数据处理设备的处理器以产生一个机器，使得通过计算机或其他可编程数据处理设备的处理器执行的指令产生用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的装置。

这些计算机程序指令也可存储在能引导计算机或其他可编程数据处理设备以特定方式工作的计算机可读存储器中，使得存储在该计算机可读存储器中的指令产生包括指令装置的制造品，该指令装置实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能。

这些计算机程序指令也可装载到计算机或其他可编程数据处理设备上，使得在计算机或其他可编程设备上执行一系列操作步骤以产生计算机实现的处理，从而在计算机或其他可编程设备上执行的指令提供用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的步骤。

本发明中应用了具体实施例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想；同时，对于本领域的一般技术人员，依据本发明的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处，综上所述，本说明书内容不应理解为对本发明的限制。

Claims (4)

1.一种水平井多段段内多缝体积压裂方法，其特征在于，所述的水平井多段段内多缝体积压裂方法包括：

将水平井划分为多个水平段，其中每个水平段包括至少一个裂缝；

根据预先设定的裂缝间距选择每一所述水平段的所述裂缝的条数；

对每一所述的水平段，根据优先起裂点选择所述裂缝的位置，依次压开每条裂缝，并将每条已压开的裂缝用暂堵剂进行封堵；

利用封隔器将相邻的水平段封隔开。

2.根据权利要求1所述的水平井多段段内多缝体积压裂方法，其特征在于，预先设定的裂缝间距为50-80m。

3.根据权利要求2所述的水平井多段段内多缝体积压裂方法，其特征在于，根据预先设定的裂缝间距选择每一所述水平段的所述裂缝的条数，包括：根据预先设定的裂缝间距及每一所述水平段的距离选择每一所述水平段的所述裂缝的条数。

4.根据权利要求3所述的水平井多段段内多缝体积压裂方法，其特征在于，优先起裂点为物性好、断裂韧性低、闭合应力低、破裂压力低、抗张强度低的位置。

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