CN103334049A - 一种高碳硬线盘条的生产方法 - Google Patents

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金文俊
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Abstract

本发明涉及一种优质82B高碳硬线盘条的生产方法,其特征是:采用断面为280mm×380mm的大方坯连铸坯经过二次轧钢工艺进行生产,其工艺路线为:转炉冶炼—LF炉钢包炉精炼—VD炉真空脱气—大方坯连铸(280mm×380mm)— 轨梁开坯(152mm×152mm)—高线轧制。其优点是:采用断面为280mm×380mm的大方坯连铸坯轧制,并结合工艺参数控制,降低了铸坯的碳偏析指数、减少了线材的断丝率,提高了钢材的质量。

Description

一种高碳硬线盘条的生产方法
技术领域
本发明涉及一种优质SWRH82B(简称82B)高碳硬线盘条的生产方法,属于冶金工业生产的炼钢领域。 
背景技术
82B盘条主要用于生产高强度低松弛预应力混凝土结构用钢丝和钢绞线,广泛用于高层建筑、大跨度桥梁、水利设施等重点工程。一般要求该钢种生产的线材具有稳定的化学成分、纯净的钢质和优良的力学性能。但如果产品的质量不佳,在盘条进行拉丝过程中,还会出现断裂,这样就会影响产品的质量,还会影响金属制品厂的生产效率和收得率。 
据《金属制品》2003年第5期的“SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析”报道,江苏泰富兴澄特殊钢股份有限公司采用小方坯一火成材的方式生产82B,但时常发生拉拔断裂。 
据《钢铁研究》2007年第5期的“SWRH82B小方坯质量评价和改进”报道,首钢采用断面为尺寸为130mm×130mm的小方坯生产82B产品,但其连铸坯中心碳偏析较高,甚至达到了1.20。 
据《连铸》2011年9月增刊的“北营预应力钢绞线SWRH82B的开发及质量控制”报道,本钢的北台炼钢厂采用小方坯连铸机工艺生产82B盘条,但即使将过热度控制在23℃左右,其铸坯最高碳偏析仍然达到1.14。 
据《钢铁钒钛》2011年第1期的“高碳钢小方坯连铸参数优化及铸坯中心偏析控制”报道,新余钢铁公司采用断面为160mm×160mm的小方坯工艺生产82B钢。 
据《冶金从刊》2010年第4期的“连铸工艺参数对SWRH82B小方坯内部质量的影响”报道,安阳钢铁股份有限公司第一炼轧厂采用断面为150mm×150mm的小方坯连铸机生产82B钢。 
据《天津冶金》2007年第4期的“天钢SWRH82B高碳盘条的技术质量进步”报道,天津钢铁有限公司采用连铸坯断面为150mm×150mm的小方坯工艺生产82B钢。 
据《连铸》2005年第1期的“小方坯高碳钢F-EMS的研究”报道,沙钢润忠炼钢厂采用铸坯断面为140mm×140mm的小方坯工艺生产82B钢种。 
发明内容
本发明的目的是提供一种能够降低铸坯的碳偏析指数、减少线材的断丝率的优质82B高碳硬线盘条的生产方法。 
本发明的技术方案如下: 
本发明采用断面为280mm×380mm的大方坯连铸坯经过二次轧钢工艺进行生产,其工艺路线为:转炉冶炼—LF炉钢包炉精炼—VD炉真空脱气—大方坯连铸(280mm×380mm)— 轨梁开坯(152mm×152mm)—高线轧制;其中:转炉出钢条件为:出钢温度在1632-1658℃的范围内、出钢碳重量百分含量在0.06-0.13%的范围内、出钢磷重量百分含量在0.008-0.019%的范围内;LF精炼炉的生产情况为:精炼就位温度在1512-1579℃的范围内、精炼离位温度在1561-1602℃的范围内、精炼处理时间在32-59min的范围内;VD精炼炉的生产情况为:软吹时间在9-16min的范围内、软吹流量在29-97 Nl/min的范围内、上台温度在1516-1549℃的范围内、连铸生产情况为:钢水过热度为15-25℃的范围内、拉速在0.6m/min-0.75m/min的范围内;第一次轧制的生产工艺为:将断面为280mm×380mm的大方坯轧制为断面为152mm×152mm的小方坯,钢坯开轧温度在1100℃-1150℃的范围内,终轧温度大于900℃;第二次轧制的生产工艺为:将断面为152mm×152mm的小方坯装入到线材厂的加热炉进行轧制,钢坯的开轧温度在1030℃-1060℃的范围内,线材的吐丝温度为850℃-880℃。 
本发明的优点是:采用断面为280mm×380mm的大方坯连铸坯轧制,并结合工艺参数控制,降低了铸坯的碳偏析指数、减少了线材的断丝率,提高了钢材的质量。 
具体实施方式
工业生产的50炉钢,具体的工艺参数控制如下: 
1)转炉生产 
转炉终点钢水的碳含量、磷含量及出钢温度如表1所示。 
表1 大规格82B钢转炉出钢的成分及温度 
  出钢温度,℃ 出钢碳含量,% 出钢磷含量,%
最小值 1632 0.06 0.008
最大值 1658 0.13 0.019
平均值 1641 0.10 0.15
2)LF炉生产 
表2 大规格82B钢精炼LF炉温度控制 
  精炼就位温度,℃ 精炼离位温度,℃ 精炼处理时间,min
最小值 1512 1561 32
最大值 1579 1602 59
平均值 1521 1563 41
[0022] 3)VD炉炉生产 
要求VD炉冶炼的深真空时间都大于15min,其它工艺参数见表3。 
表3 大规格82B钢精炼VD炉工艺控制 
  软吹时间,min 软吹流量,Nl/min 上台温度,℃
最小值 9 29 1516
最大值 16 97 1549
平均值 11.8 61.6 1520
4)连铸生产 
连铸生产中过热度控制在15-25℃之间,平均值为21.6℃;拉速在0.6m/min-0.75m/min之间,平均值为6.8m/min;钢水的成分控制如表4所示。 
表4 大规格82B钢成品成分 
  C Si Mn Al P S
最小值 0.80 0.21 0.75 0.001 0.012 0.006
最大值 0.83 0.32 0.85 0.007 0.021 0.021
平均值 0.81 0.27 0.81 0.004 0.016 0.013
5)第一次轧制生产 
将断面为280mm×380mm的大方坯轧制为断面为152mm×152mm的小方坯。钢坯开轧温度在1100℃-1150℃的范围内(平均值为1152℃),终轧温度大于900℃。对断面为152mm×152mm的小方坯取样进行横截面碳偏析指数Cp分析,结果表明:最大的碳偏析指数小于1.08。 
Cp=Ci/C 
Ci——铸坯横断面上某个点的碳含量; 
C——该炉钢的中间包钢水熔炼成分; 
6)第二次轧制生产 
将断面为152mm×152mm的小方坯装入到线材厂的加热炉进行轧制。钢坯的开轧温度在1030℃-1060℃的范围内(平均值为1047℃),线材的吐丝温度为850℃-880℃。 
7)性能检验 
表5 82B钢的性能检测结果 
       抗拉强度,MPa 断面收缩率,%
最小值 1175 29.5
最大值 1260 38.0
平均值 1210 33.0
用户要求 ≥1140 ≥25
[0040] 由表5可见,50炉钢力学性能完全满足客户的要求,并且由于采用二次轧制成材,钢坯的碳偏析指数较小,钢材的质量高,产品受到用户的欢迎。 

Claims (1)

1.一种优质82B高碳硬线盘条的生产方法,其特征是:采用断面为280mm×380mm的大方坯连铸坯经过二次轧钢工艺进行生产,其工艺路线为:转炉冶炼—LF炉钢包炉精炼—VD炉真空脱气—大方坯连铸(280mm×380mm)— 轨梁开坯(152mm×152mm)—高线轧制;其中:转炉出钢条件为:出钢温度在1632-1658℃的范围内、出钢碳重量百分含量在0.06-0.13%的范围内、出钢磷重量百分含量在0.008-0.019%的范围内;LF精炼炉的生产情况为:精炼就位温度在1512-1579℃的范围内、精炼离位温度在1561-1602℃的范围内、精炼处理时间在32-59min的范围内;VD精炼炉的生产情况为:软吹时间在9-16min的范围内、软吹流量在29-97 Nl/min的范围内、上台温度在1516-1549℃的范围内、连铸生产情况为:钢水过热度为15-25℃的范围内、拉速在0.6m/min-0.75m/min的范围内;第一次轧制的生产工艺为:将断面为280mm×380mm的大方坯轧制为断面为152mm×152mm的小方坯,钢坯开轧温度在1100℃-1150℃的范围内,终轧温度大于900℃;第二次轧制的生产工艺为:将断面为152mm×152mm的小方坯装入到线材厂的加热炉进行轧制,钢坯的开轧温度在1030℃-1060℃的范围内,线材的吐丝温度为850℃-880℃。 
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Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103740889A (zh) * 2013-12-28 2014-04-23 首钢总公司 一种解决高碳钢心部马氏体的生产方法
CN103882303A (zh) * 2014-02-27 2014-06-25 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种气体保护焊丝用钢的冶炼方法
CN104388826A (zh) * 2014-10-12 2015-03-04 首钢总公司 一种减轻过共析盘条心部网状渗碳体的方法
CN104526285A (zh) * 2014-12-23 2015-04-22 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种高硅锰钢盘条的生产方法
CN105107848A (zh) * 2015-07-23 2015-12-02 武汉钢铁(集团)公司 一种生产高强度桥索钢盘条的方法
CN105886948A (zh) * 2015-01-26 2016-08-24 鞍钢股份有限公司 一种高速铁路无砟轨道用35Si2Cr钢棒的生产方法
CN106399654A (zh) * 2016-09-09 2017-02-15 武汉钢铁股份有限公司 一种改善弹簧钢锭型偏析的方法
CN110923401A (zh) * 2019-12-17 2020-03-27 芜湖新兴铸管有限责任公司 高碳钢控制碳偏析的方法
CN114088875A (zh) * 2021-11-15 2022-02-25 包头钢铁(集团)有限责任公司 一种快速准确定量评价成品盘条中心碳偏析的检测方法
CN114522979A (zh) * 2022-01-26 2022-05-24 包头钢铁(集团)有限责任公司 一种优良塑性swrh82b盘条的生产方法
CN114635084A (zh) * 2022-03-04 2022-06-17 包头钢铁(集团)有限责任公司 一种降低高碳硬线钢偏析指数的方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012025972A (ja) * 2010-07-20 2012-02-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間鍛造用圧延棒鋼または線材
CN102505094A (zh) * 2011-12-02 2012-06-20 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种大规格82b高碳硬线盘条的生产方法
CN102796950A (zh) * 2012-08-08 2012-11-28 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种大规格高强度82b高碳硬线盘条的生产方法
CN102876983A (zh) * 2012-09-29 2013-01-16 攀钢集团成都钢钒有限公司 一种高强度预应力钢丝用82b盘条的生产工艺及其盘条

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012025972A (ja) * 2010-07-20 2012-02-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間鍛造用圧延棒鋼または線材
CN102505094A (zh) * 2011-12-02 2012-06-20 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种大规格82b高碳硬线盘条的生产方法
CN102796950A (zh) * 2012-08-08 2012-11-28 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种大规格高强度82b高碳硬线盘条的生产方法
CN102876983A (zh) * 2012-09-29 2013-01-16 攀钢集团成都钢钒有限公司 一种高强度预应力钢丝用82b盘条的生产工艺及其盘条

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
张寄东: "高碳硬线冶炼新工艺及性能优化研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技I辑》 *
张寄东等: "大规格高碳硬线82B拉拔脆断原因分析", 《钢铁钒钛》 *
邓保全等: "SWRH82B高碳钢盘条生产实践", 《金属制品》 *

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103740889A (zh) * 2013-12-28 2014-04-23 首钢总公司 一种解决高碳钢心部马氏体的生产方法
CN103740889B (zh) * 2013-12-28 2015-11-04 首钢总公司 一种解决高碳钢心部马氏体的生产方法
CN103882303A (zh) * 2014-02-27 2014-06-25 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种气体保护焊丝用钢的冶炼方法
CN104388826A (zh) * 2014-10-12 2015-03-04 首钢总公司 一种减轻过共析盘条心部网状渗碳体的方法
CN104526285A (zh) * 2014-12-23 2015-04-22 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种高硅锰钢盘条的生产方法
CN105886948A (zh) * 2015-01-26 2016-08-24 鞍钢股份有限公司 一种高速铁路无砟轨道用35Si2Cr钢棒的生产方法
CN105107848A (zh) * 2015-07-23 2015-12-02 武汉钢铁(集团)公司 一种生产高强度桥索钢盘条的方法
CN105107848B (zh) * 2015-07-23 2017-01-18 武汉钢铁(集团)公司 一种生产高强度桥索钢盘条的方法
CN106399654A (zh) * 2016-09-09 2017-02-15 武汉钢铁股份有限公司 一种改善弹簧钢锭型偏析的方法
CN106399654B (zh) * 2016-09-09 2018-08-07 武汉钢铁有限公司 一种改善弹簧钢锭型偏析的方法
CN110923401A (zh) * 2019-12-17 2020-03-27 芜湖新兴铸管有限责任公司 高碳钢控制碳偏析的方法
CN114088875A (zh) * 2021-11-15 2022-02-25 包头钢铁(集团)有限责任公司 一种快速准确定量评价成品盘条中心碳偏析的检测方法
CN114088875B (zh) * 2021-11-15 2024-03-08 包头钢铁(集团)有限责任公司 一种快速准确定量评价成品盘条中心碳偏析的检测方法
CN114522979A (zh) * 2022-01-26 2022-05-24 包头钢铁(集团)有限责任公司 一种优良塑性swrh82b盘条的生产方法
CN114635084A (zh) * 2022-03-04 2022-06-17 包头钢铁(集团)有限责任公司 一种降低高碳硬线钢偏析指数的方法

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