CN105107848B - 一种生产高强度桥索钢盘条的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种生产高强度桥索钢盘条的方法，该方法包括：在连铸时，将中包温度的液相线控制在10～20℃，拉速控制在0.3～0.5m/min，连铸获得280*320mm～380*420mm的大方坯；将大方坯二火开坯成150*150mm～200*200mm小方坯；将小方坯轧制成直径为11～14mm的高线；其中，二火开坯的过程中，对加热段温度、均热段温度、空气消耗系数、钢坯在炉时间、炉压、炉内气氛、开轧温度及冷却方式进行控制；高线的轧制过程中，对加热段、均热段、铸坯上下断面温差、在炉时间、开轧温度、精轧机入口温度等进行控制。上述技术方案中，通过连铸工艺的控制与二火开坯及轧制高线的加热工艺及冷却工艺控制的结合，解决了现有技术中高强度桥索钢盘条的马氏体组织级别较高的技术问题，降低了马氏体组织的级别。
Description
技术领域
本发明涉及过共析钢的生产技术领域，特别涉及一种生产高强度桥索钢盘条的方法。
背景技术
随着大跨度桥梁首选桥型——斜拉桥、悬索桥等索承式桥梁的发展，对桥梁缆索用关键原材料——镀锌钢丝提出了更高的性能要求，研究新一代超高强度桥梁缆索用镀锌钢丝以节约材料用量，降低生产成本，适应特大跨度桥梁建设需要，已成为人们关注的重点之一。
马氏体组织的级别作为桥索钢重要的性能指标，对桥索钢用户的使用甚至桥梁的使用安全都极为重要，马氏体的级别会影响桥索钢的抗拉强度、断面收缩率、扭转；严重时拉拔会产生断丝，不能继续加工，马氏体组织的级别越高，拉拔后材料的扭转性能降低得越明显，从而导致材料不合用，造成材料浪费增加生产成本。而现有技术中生产的高强度桥索钢盘条含有的马氏体组织均偏高，如由于中心偏析易形成0.5级或以上的马氏体组织。
可见，现有技术中高强度桥索钢盘条的生产存在马氏体组织级别较高的技术问题。
发明内容
本发明实施例提供一种生产高强度桥索钢盘条的方法，用于解决现有技术中高强度桥索钢盘条的马氏体组织级别较高的技术问题，降低马氏体组织的级别。
本申请实施例提供一种生产高强度桥索钢盘条的方法，所述方法包括：
在连铸时，将中包温度的液相线控制在10～20℃，拉速控制在0.3～0.5m/min，连铸获得280*320mm～380*420mm的大方坯；
将所述大方坯二火开坯成150*150mm～200*200mm小方坯，其中，二火开坯的过程中，第一加热段温度为1017～1039℃，第二加热段温度为1209～1218℃，均热段温度为1285～1310℃，空气消耗系数为1.2～1.4；钢坯在炉时间为250～320min；炉压大于零，炉内气氛保持弱还原性气氛；开轧温度为1192～1212℃，轧制完成后将小方坯空冷至室温；
将所述小方坯轧制成直径为11～14mm的高线，其中，所述高线的轧制过程中，加热段温度为1142～1184℃，均热段温度为1160～1230℃，铸坯的上下断面温差≤30℃；所述高线在炉时间为140～150min；开轧温度为1070～1130℃；精轧所述高线的精轧机入口温度为760～800℃；减小所述高线直径的减定径机入口温度为780～820℃；吐丝温度为800～840℃；斯太尔摩控冷线辊道速度为40～93m/s；10～11号风机的风量控制为80％，其余风机的风量控制为100％，保温盖全打开。
可选的，当所述液相线温度控制在10～15℃时，所述拉速控制在0.5m/min。
可选的，当所述液相线温度控制在15～20℃时，所述拉速控制在0.3m/min。
可选的，当所述吐丝温度为810℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为93m/s。
可选的，当所述吐丝温度为819℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为76m/s。
可选的，当所述吐丝温度为828℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为56m/s。
可选的，当所述吐丝温度为835℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为40m/s。
可选的，所述大方坯具体采用液芯压下配以电磁搅拌技术连铸获得。
本申请实施例中的上述一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果：
通过在连铸时，将中包温度的液相线控制在10～20℃，拉速控制在0.3～0.5m/min，连铸获得280*320mm～380*420mm的大方坯，以降低中心偏析；并进一步控制二火开坯及轧制高线的加热工艺及冷却工艺，其中，二火开坯的过程中，对加热段温度、均热段温度、空气消耗系数、钢坯在炉时间、炉压、炉内气氛、开轧温度及冷却方式进行控制；高线的轧制过程中，对加热段、均热段、上下断面温差、在炉时间、开轧温度、精轧机入口温度等进行控制，从而达到降低马氏体组织的目的，使得所生产的桥索钢马氏体组织的级别为0级，解决了现有技术中高强度桥索钢盘条的马氏体组织级别较高的技术问题，降低了马氏体组织的级别。
附图说明
图1为本申请实施例提供的一种生产高强度桥索钢盘条的方法的流程图。
具体实施方式
在本申请实施例提供的技术方案中，通过在连铸时，对中包温度的液相线、拉速及大方坯大小进行控制，以降低中心偏析；并进一步控制二火开坯及轧制高线的加热工艺及冷却工艺，从而达到降低马氏体组织的目的，使得所生产的桥索钢马氏体组织的级别为0级，以解决现有技术中高强度桥索钢盘条的马氏体组织级别较高的技术问题，降低马氏体组织的级别。
下面结合附图对本申请实施例技术方案的主要实现原理、具体实施方式及其对应能够达到的有益效果进行详细的阐述。
实施例
请参考图1，本申请实施例提供一种生产高强度桥索钢盘条的方法，所述方法包括：
S101：在连铸时，将中包温度的液相线控制在10～20℃，拉速控制在0.3～0.5m/min，连铸获得280*320mm～380*420mm的大方坯；
S102：将所述大方坯二火开坯成150*150mm～200*200mm小方坯，其中，二火开坯的过程中，第一加热段温度为1017～1039℃，第二加热段温度为1209～1218℃，均热段温度为1285～1310℃，空气消耗系数为1.2～1.4；钢坯在炉时间为250～320min；炉压大于零，炉内气氛保持弱还原性气氛；开轧温度为1192～1212℃，轧制完成后将小方坯空冷至室温；
S103：将所述小方坯轧制成直径为11～14mm的高线，其中，所述高线的轧制过程中，加热段温度为1142～1184℃，均热段温度为1160～1230℃，铸坯的上下断面温差≤30℃；所述高线在炉时间为140～150min；开轧温度为1070～1130℃；精轧所述高线的精轧机入口温度为760～800℃；减小所述高线直径的减定径机入口温度为780～820℃；吐丝温度为800～840℃；斯太尔摩控冷线辊道速度为40～93m/s；10～11号风机的风量控制为80％，其余风机的风量控制为100％，保温盖全打开。
下面通过4个具体实例对本申请实施例提供的生产高强度桥索钢盘条的方法进行详细说明。
实例1
1、常规冶炼，控制上连铸平台温度，连铸时，将中包温度的液相线控制为10℃，拉速控制为0.5m/min，采用液芯压下配以电磁搅拌技术连铸成380*420mm大方坯。
2、二火开坯成200*200mm小方坯工艺：加热工艺为第一加热段温度为1017℃，第二加热段温度为1213℃，均热段温度为1285℃，空气消耗系数为1.2；钢坯在炉时间315min；炉压保持微正压，具体的炉压可以为26-28Pa，炉内气氛保持弱还原性气氛；开轧温度1192℃；在轧制完成后，将小方坯空冷至室温。
3、高线Φ14mm规格轧制工艺：加热温度1144℃，均热段温度：1170℃，铸坯上下断面温差20℃。在炉时间：150min。开轧温度：1070℃。精轧机入口温度：760℃。减定径机入口温度：791℃。吐丝温度：810℃。斯太尔摩控冷线辊道速度93m/s。风机及保温盖：10～11号风机的风量控制为80％，其余风机100％。保温盖全打开。
通过上述实例获得的钢盘条，取样分析后，中心无马氏体组织。
实例2
1、常规冶炼，控制上连铸平台温度，连铸时，中包温度的液相线控制在15℃，拉速控制在0.5m/min，采用液芯压下配以电磁搅拌技术连铸成280*320mm大方坯。
2、二火开坯成150*150mm方坯工艺：加热工艺为一加热段温度：1025℃，二加热段温度：1218℃，均热段温度：1296℃，空气消耗系数：1.3；钢坯在炉时间307min；炉压保持微正压，炉内气氛保持弱还原性气氛；开轧温度1199℃；在轧制完成后，将小方坯空冷至室温。
3、高线Φ11mm规格轧制工艺：加热温度1167℃，均热段温度：1206℃，铸坯上下断面温差25℃。在炉时间：142min。开轧温度：1097℃。精轧机入口温度：792℃。减定径机入口温度：802℃。吐丝温度：819℃。斯太尔摩控冷线辊道速度76m/s。风机及保温盖：10～11号风机的风量控制为80％，其余风机100％。保温盖全打开。
通过上述实例获得的钢盘条，取样分析后，中心无马氏体组织。
实例3
1、常规冶炼，控制上连铸平台温度，连铸时，中包温度的液相线控制在20℃，拉速控制在0.3m/min，采用液芯压下配以电磁搅拌技术连铸成280*320mm大方坯。
2、二火开坯成200*200mm方坯工艺：加热工艺为一加热段温度：1039℃，二加热段温度：1216℃，均热段温度：1310℃，空气消耗系数：1.2；钢坯在炉时间300min；炉压保持微正压，炉内气氛保持弱还原性气氛；开轧温度1212℃；在轧制完成后，将小方坯空冷至室温。
3、高线Φ13mm规格轧制工艺：加热温度1174℃，均热段温度：1220℃，铸坯上下断面温差25℃。在炉时间：140min。开轧温度：1130℃。精轧机入口温度：795℃。减定径机入口温度：811℃。吐丝温度：828℃。斯太尔摩控冷线辊道速度56m/s。风机及保温盖：10～11号风机的风量控制为80％，其余风机100％。保温盖全打开。
通过上述实例获得的钢盘条，取样分析后，中心无马氏体组织。
实例4
1、常规冶炼，控制上连铸平台温度，连铸时，中包温度的液相线控制在20℃，拉速控制在0.3m/min，采用液芯压下配以电磁搅拌技术连铸成320*380mm大方坯。
2、二火开坯成165*165mm方坯工艺：加热工艺为一加热段温度：1039℃，二加热段温度：1218℃，均热段温度：1310℃，空气消耗系数：1.4；钢坯在炉时间300min；炉压保持微正压，炉内气氛保持弱还原性气氛；开轧温度1212℃；在轧制完成后，将小方坯空冷至室温。
3、高线Φ12mm规格轧制工艺：加热温度1184℃，均热段温度：1230℃，铸坯上下断面温差30℃。在炉时间：140min。开轧温度：1130℃。精轧机入口温度：800℃。减定径机入口温度：815℃。吐丝温度：835℃。斯太尔摩控冷线辊道速度40m/s。风机及保温盖：10～11号风机的风量控制为80％，其余风机100％。保温盖全打开。
通过上述实例获得的钢盘条，取样分析后，中心无马氏体组织。
本申请实施例中的一个或多个技术方案，可以实现如下技术效果：
通过在连铸时，将中包温度的液相线控制在10～20℃，拉速控制在0.3～0.5m/min，连铸获得280*320mm～380*420mm的大方坯，以降低中心偏析；并进一步控制二火开坯及轧制高线的加热工艺及冷却工艺，从而达到降低马氏体组织的目的，使得所生产的桥索钢马氏体组织的级别为0级，解决了现有技术中高强度桥索钢盘条的马氏体组织级别较高的技术问题，降低了马氏体组织的级别。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (8)
1.一种生产高强度桥索钢盘条的方法，其特征在于，所述方法包括：
在连铸时，将中包温度的液相线控制在10～20℃，拉速控制在0.3～0.5m/min，连铸获得280*320mm～380*420mm的大方坯；
将所述大方坯二火开坯成150*150mm～200*200mm小方坯，其中，二火开坯的过程中，第一加热段温度为1017～1039℃，第二加热段温度为1209～1218℃，均热段温度为1285～1310℃，空气消耗系数为1.2～1.4；钢坯在炉时间为250～320min；炉压大于零，炉内气氛保持弱还原性气氛；开轧温度为1192～1212℃，轧制完成后将小方坯空冷至室温；
将所述小方坯轧制成直径为11～14mm的高线，其中，所述高线的轧制过程中，加热段温度为1142～1184℃，均热段温度为1160～1230℃，铸坯的上下断面温差小于等于30℃；所述高线在炉时间为140～150min；开轧温度为1070～1130℃；精轧所述高线的精轧机入口温度为760～800℃；减小所述高线直径的减定径机入口温度为780～820℃；吐丝温度为800～840℃；斯太尔摩控冷线辊道速度为40～93m/s；10～11号风机的风量控制为80％，其余风机的风量控制为100％，保温盖全打开。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，当所述液相线温度控制在10～15℃时，所述拉速控制在0.5m/min。
3.如权利要求1所述的方法，其特征在于，当所述液相线温度控制在15～20℃时，所述拉速控制在0.3m/min。
4.如权利要求1～3任一所述的方法，其特征在于，当所述吐丝温度为810℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为93m/s。
5.如权利要求1～3任一所述的方法，其特征在于，当所述吐丝温度为819℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为76m/s。
6.如权利要求1～3任一所述的方法，其特征在于，当所述吐丝温度为828℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为56m/s。
7.如权利要求1～3任一所述的方法，其特征在于，当所述吐丝温度为835℃时，斯太尔摩控冷线辊道速度为40m/s。
8.如权利要求1～3任一所述的方法，其特征在于，所述大方坯具体采用液芯压下配以电磁搅拌技术连铸获得。
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Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1736624A (zh) * | 2005-04-21 | 2006-02-22 | 天津钢铁有限公司 | 高碳钢盘条生产工艺技术 |
| CN101831591A (zh) * | 2010-04-21 | 2010-09-15 | 首钢水城钢铁（集团）有限责任公司 | 一种高强度钢绞线用盘条及其生产方法 |
| CN102181786A (zh) * | 2011-04-25 | 2011-09-14 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 1670MPa级桥梁缆索镀锌钢丝用盘条及其制备方法 |
| CN102671938A (zh) * | 2012-05-08 | 2012-09-19 | 首钢总公司 | 控制低碳钢盘条带状组织的高线生产方法 |
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Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1736624A (zh) * | 2005-04-21 | 2006-02-22 | 天津钢铁有限公司 | 高碳钢盘条生产工艺技术 |
| CN101831591A (zh) * | 2010-04-21 | 2010-09-15 | 首钢水城钢铁（集团）有限责任公司 | 一种高强度钢绞线用盘条及其生产方法 |
| CN102181786A (zh) * | 2011-04-25 | 2011-09-14 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 1670MPa级桥梁缆索镀锌钢丝用盘条及其制备方法 |
| CN102671938A (zh) * | 2012-05-08 | 2012-09-19 | 首钢总公司 | 控制低碳钢盘条带状组织的高线生产方法 |
| CN103334049A (zh) * | 2013-04-11 | 2013-10-02 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种高碳硬线盘条的生产方法 |
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