CN103328666A - 改进的5xxx铝合金及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了具有改进的综合性能的5xxx铝合金。新5xxx铝合金总体上包含0.50至3.25wt.%的Mg，0.05至0.20wt.%的Sc，0.05至0.20wt.%的Zr，总计至多0.50wt.%的Cu和Ag，少于0.10wt.%的Mn，总计至多0.30wt.%的Cr、V和Ti，总计至多0.50wt.%的Ni和Co，至多0.25wt.%的Fe，至多0.25wt.%的Si，至多0.50wt.%的Zn，以及至多0.10wt.%的其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.35wt.%，余量是铝。新5xxx铝合金可以用于高强度导电体产品等等。
Description
相关申请的交叉引用
本专利申请要求2010年10月31日提交的名称为“改进的5XXX铝合金及其生产方法”的美国临时专利申请No.61/408,269，以及2011年1月24日提交的名称为“改进的5XXX铝合金及其生产方法”的美国临时专利申请No.61/435,543的优先权。上述专利申请中的每一份以其全部内容在此通过引用并入本文。
背景技术
铝合金在多种应用中是有用的。然而，改进铝合金的一种性能而不损害另一种性能经常证明是难以实现的。
发明内容
大体上讲，本专利申请涉及新的具有改进的性能组合的5xxx铝合金产品。5xxx铝合金是具有除铝之外作为占优合金成分的镁并且包含作为杂质的硅的铝合金。新5xxx铝合金产品是由这样的铝合金制成，该铝合金包含0.50至3.25wt.%的Mg，0.05至0.20wt.%的Sc和/或0.05至0.20wt.%的Zr，总计至多0.50wt.%的Cu和Ag，少于0.10wt.%的Mn，总计至多0.30wt.%的Cr、V和Ti，总计至多0.50wt.%的Ni和Co，至多0.25wt.%的Fe，至多0.25wt.%的Si，至多0.50wt.%的Zn，和至多0.10wt.%的任何其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.35wt.%，余量是铝。新5xxx铝合金可以包含所述成分，基本由所述成分组成，或由所述成分组成。如下面的实施例所示出的那样，新5xxx铝合金可以实现了改进的性能组合，例如改进的导电率、强度、强度保留和耐晶间腐蚀性等等中两种或多种的组合。新5xxx铝合金可以用于高强度导电体产品等等。
新5xxx铝合金产品可以实现高的导电率。在一个实施例中，新5xxx铝合金产品实现了至少35%IACS的导电率。在其他实施例中，新5xxx铝合金产品实现了至少36%，或至少37%，或至少37.5%，或至少38%，或至少39%，或至少40%，或至少41%，或至少42%，或至少42.5%，或至少43%，或至少44%，或至少45%，或至少46%，或至少47%，或至少47.5%，或至少48%，或至少49%，或至少50%，或至少51%，或至少52%，或至少53%，或至少54%，或至少55%IACS，或更高的导电率。这些性能是在对新5xxx铝合金产品进行稳定化处理(即，在250°F下退火6小时)之后测量的。
新5xxx铝合金产品可以实现高强度。在一个实施例中，新5xxx铝合金产品实现了至少270MPa的纵向(L)拉伸屈服强度(TYS)。在其他实施例中，新5xxx铝合金产品实现了至少280MPa，或至少290MPa，或至少300MPa，或至少310MPa，或至少320MPa，或至少330MPa，或至少340MPa，或至少350MPa，或至少360MPa，或至少370MPa，或至少380MPa，或至少390MPa，或至少400MPa，或更高的纵向拉伸屈服强度。这些性能是在对新5xxx铝合金产品进行稳定化处理(即，在250°F下退火6小时)之后测量的。
新5xxx铝合金产品可以实现高的保留强度。例如，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，新5xxx铝合金产品的热暴露样本(例如，暴露于250°F-500°F或更高的温度下100小时+/-0.5小时)可以保留其纵向拉伸屈服强度的至少70%。相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本是在250°F下退火6小时的产品(也即，稳定化的基准产品)。随后将一件5xxx铝合金产品的未热暴露样本暴露于高温下额外的100小时+/-0.5小时以获得新5xxx铝合金产品热暴露样本。为了测定强度保留，依照ASTM E8和B557在室温下测量未热暴露产品和热暴露产品的强度性能。参见下面的实施例4。
相对于铝合金的纵向拉伸屈服强度、长横向拉伸屈服强度和/或短横向屈服强度可以测量强度保留。在一个实施例中，相对于纵向拉伸 屈服强度测量强度保留。本领域技术人员认识到不同的温度和/或暴露时间的组合可能产生不同的结果。
在一个方案中，该热暴露样本暴露于260°F的温度下100小时+/-0.5小时。在该方案中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，该热暴露样本可以实现至少95%的保留纵向拉伸屈服强度。在一个实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少96%的保留强度。在其他实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少97%的保留强度，例如至少98%，或至少99%，或至少100%。在一些实施例中，该新5xxx铝合金产品的热暴露样本具有比相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本更高的强度，例如强度高出至少大约1%或2%，也即至少101%或至少102%的保留强度。参见下面的实施例4。
在另一个方案中，该热暴露样本暴露于300°F的温度下100小时+/-0.5小时。在该方案中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，该热暴露样本可以实现至少93%的保留纵向拉伸屈服强度。在一个实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少94%的保留强度。在其他实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少95%的保留强度，例如至少96%，或至少97%，或至少98%的保留强度。
在又一个方案中，该热暴露样本暴露于350°F的温度下100小时+/-0.5小时。在该方案中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，该热暴露样本可以实现至少84%的保留纵向拉伸屈服强度。在一个实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少85%的保留强度。在其他实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少86%的保留强度，例如至少87%，或至少88%，或至少89%，或至少90%，或至少91%的保留强度。
在又一个方案中，该热暴露样本暴露于400°F的温度下100小时+/-0.5小时。在该方案中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，该热暴露样本可以实现至少75%的保留纵向拉伸屈服强度。在一个实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少80%的保留强度。在其他实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少82%的保留强度，例如至少84%，或至少86%，或至少88%的保留强度。
在又一个方案中，该热暴露样本暴露于450°F的温度下100小时+/-0.5小时。在该方案中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，该热暴露样本可以实现至少70%的保留纵向拉伸屈服强度。在一个实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少75%的保留强度。在其他实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少80%的保留强度，例如至少82%，或至少84%，或至少86%的保留强度。
在又一个方案中，该热暴露样本暴露于500°F的温度下100小时+/-0.5小时。在该方案中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，该热暴露样本可以实现了至少70%的保留纵向拉伸屈服强度。在一个实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现至少75%的保留强度。在其他实施例中，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本，该热暴露样本可以实现了至少80%的保留强度，例如至少82%，或至少84%，或至少85%的保留强度。
新5xxx铝合金产品可以实现低晶间腐蚀。在一个实施例中，当依照ASTM G67测试时，新5xxx铝合金产品实现了不高于15mg/cm2的质量损失。为了测试耐蚀性，将新5xxx铝合金产品在250°F下退火6小时，并且随后通过暴露于100°C(212°F)的温度下一周进行敏化。参见下面的实施例1。在其他实施例中，新5xxx铝合金产品实现 了不高于14mg/cm2，或不高于13mg/cm2，或不高于12mg/cm2，或不高于11mg/cm2，或不高于10mg/cm2，或不高于9mg/cm2，或不高于8mg/cm2，或不高于7mg/cm2，或不高于6mg/cm2，或不高于5mg/cm2的质量损失，或更低的质量损失。
新5xxx铝合金通常包含0.5wt.%至3.25wt.%的Mg。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含至少0.80wt.%的Mg。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于2.90wt.%的Mg。在该合金中使用的镁的量可以与合金的强度、导电率和/或耐蚀性性能有关。较高的导电率和较好的耐蚀性伴随较低水平的镁出现。较高的强度伴随较高水平的镁出现。相对于不同导电率性能的不同的镁的范围，参见下面的表I-A至I-C。
新5xxx铝合金可以包含钪(Sc)和锆(Zr)，并且Sc和Zr通常各自为0.05至0.20wt.%。钪和锆的结合可以有助于增加强度。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含各自为0.07至0.18wt.%的Sc和Zr。然而，在其他实施例中，可以在例如较低的强度应用中仅使用钪和锆中的一种，并按照上述的含量。
新5xxx铝合金可以任选地包含铜(Cu)和/或银(Ag)。铜和/或银可以改进强度。然而，太多的铜会降低耐蚀性。在一个方案中，新5xxx铝合金包含至多0.50wt.%的Cu，并且银在该合金中不存在(也即，该合金包含作为如下所定义的“其他元素”的银)。在该方案的一个实施例中，新5xxx铝合金包含0.05至0.50wt.%的Cu。在该方案的另一个实施例中，新5xxx铝合金包含0.10至0.45wt.%的Cu。在该方案的又一个实施例中，新5xxx铝合金包含0.20至0.40wt.%的Cu。在该方案的又一个实施例中，新5xxx铝合金包含0.25至0.35wt.%的Cu。
在另一个方案中，新5xxx铝合金包含至多0.50wt.%的Ag，并且铜在该合金中不存在(也即，该合金包含作为如下所定义的“其他元素”的铜)。在该方案的一个实施例中，新5xxx铝合金包含0.05至0.50wt.%的Ag。在该方案的另一个实施例中，新5xxx铝合金包含 0.10至0.45wt.%的Ag。在该方案的又一个实施例中，新5xxx铝合金包含0.20至0.40wt.%的Ag。在该方案的又一个实施例中，新5xxx铝合金包含0.25至0.35wt.%的Ag。
在又一个方案中，新5xxx铝合金包含Cu+Ag和至多0.50wt.%的Ag。在该方案的一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计0.05至0.50wt.%的Cu+Ag。在该方案的另一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计0.10至0.45wt.%的Cu+Ag。在该方案的又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计的0.20至0.40wt.%的Cu+Ag。在该方案的又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计0.25至0.35wt.%的Cu+Ag。
新5xxx铝合金应当包含低量的锰(Mn)。锰会对导电率产生不利影响。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含少于0.10wt.%的Mn。在另一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.07wt.%的Mn。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.05wt.%的Mn。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.03wt.%的Mn。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.01wt.%的Mn。
新5xxx铝合金应当限制铬(Cr)、钒(V)和钛(Ti)的量。这些元素会对导电率产生不利影响。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.30wt.%的Cr、V和Ti(也即，Cr、V和Ti的总组合量不超过0.30wt.%)。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.25wt.%的Cr、V和Ti。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.20wt.%的Cr、V和Ti。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.15wt.%的Cr、V和Ti。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.10wt.%的Cr、V和Ti。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.05wt.%的Cr、V和Ti。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.03wt.%的Cr、V和Ti。在这些实施例的任何一个中，新5xxx铝合金可以包含至少0.005wt.%的Ti(例如，为了晶粒细化目的)。
新5xxx铝合金应当限制镍(Ni)和钴(Co)的量。这些元素会对导电率产生不利影响。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于 0.50wt.%的Ni和Co(也即，Ni和Co的总组合量不超过0.50wt.%)。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.35wt.%的Ni和Co。在另一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.20wt.%的Ni和Co。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.15wt.%的Ni和Co。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.10wt.%的Ni和Co。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于的0.05wt.%的Ni和Co。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.03wt.%的Ni和Co。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含总计不高于0.01wt.%的Ni和Co。
新5xxx铝合金应当限制铁(Fe)、硅(Si)和锌(Zn)杂质的量。铁和硅杂质会对强度产生不利影响。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含各自不高于0.25wt.%的Fe和Si。在另一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.20wt.%的Fe和不高于0.15wt.%的Si。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.15wt.%的Fe和不高于0.10wt.%的Si。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.10wt.%的Fe和不高于0.05wt.%的Si。锌杂质会对耐蚀性产生不利影响。在一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.50wt.%的Zn。在另一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.35wt.%的Zn。在又一个实施例中，新5xxx铝合金包含不高于0.25wt.%的Zn。
新5xxx铝合金可以基本上不含其他元素(例如，铸造助剂和其他杂质，也即，除了上述铁、硅和锌杂质之外的)。如本文所采用的，“其他元素”意指除了以上所列出的镁、钪、锆、铜和/或银(如适用的-参见上面)、锰、铬、钒、钛、镍、钴、铁、硅和锌之外的周期表上的任何其他元素。在本段的语境下，短语“基本上不含”意指新5xxx铝合金包含各自少于0.10wt.%的任何其他元素，在新5xxx铝合金中这些其他元素的总组合量不超过0.35wt.%。在另一个实施例中，在该5xxx铝合金中这些其他元素的每一种各自不超过0.05wt.%，并且在该5xxx铝合金中这些其他元素的总组合量不超过0.15wt.%。在另一个实施例中，在该5xxx铝合金中这些其他元素的每一种各自 不超过0.03wt.%，并且在该5xxx铝合金中这些其他元素的总组合量不超过0.10wt.%。
在下面的表I-A至I-C中提供了多种新5xxx铝合金组成的实例。在下面的表I-D中提供了当将新5xxx铝合金轧制到大约1.0-1.1mm的厚度并在250°F的温度下退火6小时时可以获得的具体性能。
表I-A–用于获得35.0至39.9%IACS的导电率的新5xxx铝合金的组成的非限制性实例
表I-B-用于获得40.0至44.9%IACS的导电率的新5xxx铝合金的组成的非限制性实例
表I-C-用于获得至少45.0%IACS的导电率的新5xxx铝合金的组成的非限制性实例
表I-D-新5xxx铝合金的性能边界的非限制性实施例(参见图15c)
任何上述实例和实施例都在所要求保护的发明的范围内，并且可以用于任何权利要求中以限定本发明。
通常，新5xxx铝合金是呈锻造产品的形式。为了本专利申请的目的，锻造产品包括由半连铸法制成的产品和由连铸法制成的产品，半连铸法为诸如铸锭或方坯浇铸法等，连铸法为诸如带式连铸、杆材浇铸、双辊连铸、双带式连铸(例如，黑兹利特(Hazelett)铸造)、牵引 铸造(drag casting)和块铸等。锻造产品可以是诸如薄板、挤压件、锻件、棒材或线材，以及管件或管，等等。薄板是具有0.006至0.249英寸(0.1524至6.3246mm)厚度的轧制产品。挤压件是通过将原料挤压通过模具而形成的产品。锻件是通过诸如锤锻、挤压或轧制等一种或多种工艺加工成预定形状的金属部件。在一个实施例中，锻件是模锻件。模锻件是通过加工模膛锻模(impression die)形成所需形状和尺寸的锻件。棒材是相对于其横截面呈长状的实心产品，所述实心产品直径为0.375英寸(9.525mm)或更大。线材是相对于其横截面呈长状的实心锻造产品，所述横截面为具有尖锐或圆形的角或边的正方形或长方形，或者为圆形、正六边形或正八边形，并且它的直径或在平行面之间的最大垂直距离(除扁平线材以外)不大于0.375英寸(9.525mm)。管是相对于其横截面呈长状的空心锻造产品，所述横截面为圆形、正六边形、正八边形、椭圆形、或具有尖锐或圆形的角的正方形或长方形，并且具有均匀的壁厚，除非受到了角半径的影响。管件是外径和壁厚标准化组合的管子，通常由“公称管径(Nominal Pipe Size)”和“ANSI壁厚系列号(ANSI Schedule Number)”来指定。在一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈薄板形式。在另一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈挤压件形式。在另一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈锻件形式。在另一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈模锻件形式。在另一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈线材形式。在另一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈棒材形式。在另一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈管状物形式。在又一个实施例中，新5xxx铝合金产品呈管子形式。
为了采用半连铸法生产新5xxx铝合金锻造产品，可以将新5xxx铝合金铸造成铸锭或坯锭的形式，随后将铸锭或坯锭均匀化并热加工成中等规格的产品。此后可以任选地对中等规格的产品进行热处理(例如，退火)并随后冷加工成最终的规格或形式。在冷加工之后，可以将该产品在一定温度下退火一段时间以足以使性能稳定(例如，在250°F下退火6小时，或类似的退火)。虽然可以不需要热加工，但类 似的步骤可以与连铸法结合使用。在一个实施例中，冷加工新5xxx铝合金产品至少10%。在其他实施例中，冷加工新5xxx铝合金产品至少25%，或至少50%，或至少60%，或至少70%，或至少80%，或至少90%，或更多。就此方面而言，可以将新5xxx铝合金产品加工到H状态，例如H1、H2或H3状态的任何一种。
H1状态意指合金经应变硬化处理。H2状态意指合金经应变硬化且部分退火处理。H3状态意指合金经应变硬化和稳定化处理(例如，通过低温加热)。在一些实施例中，新5xxx铝合金产品在H1X、H2X或H3X状态的一种或多种下可以获得改进的性能组合，其中X是从1至9的整数。标号H1、H2、H3后的第二个数字表示最终的应变硬化程度。数字8表示具有这种最终的应变硬化程度的状态，该应变硬化度相当于面积减少大约75%产生的应变硬化程度产生的应变硬化度。0状态(退火)和8(全硬化)之间的状态由数字1-7表示。数字4标号被认为是半硬化；数字2被认为是1/4硬化；以及数字6是1/3硬化。当数字是奇数时，极限强度的限值大约在偶数状态的极限强度的限值之间。H9状态具有超过H8状态的极限抗张强度至少2ksi的最小极限抗张强度。
鉴于新5xxx铝合金产品的强度、导电率、耐蚀性和/或强度保留性能，这类产品适合作为导电体。导电体为主要应用是导电且具有至少35%IACS(如上述的任何IACS值)的导电率的材料。导电体的实例包含电连接器和电力输送器，等等。对于本专利申请，术语“导电体”不包含主要应用是作为存储器基底的存储盘架(memory disk stock)等。
高强度导电体是具有至少270MPa拉伸屈服强度的导电体，如上述的任何强度值。
耐蚀导电体是当依照ASTM G67测试时实现了不高于15mg/cm2的质量损失的导电体，如上述的任何质量损失值。
高强度保留导电体是这样的一种导电体，即其在长时间暴露于升高的温度后，相对于相同的5xxx铝合金产品的未热暴露样本的纵向 拉伸屈服强度，保留其纵向拉伸屈服强度的至少70%，如上所述，并且例如上面所述的任何强度保留值。在这些实施例中，可以在约室温(例如，约25°C)下测量机械性能，例如在热暴露完成之后。
电连接器是这样的一种装置，该装置被设置成将一个物件可靠地连接到另一个物件，从而在施加电流时或施加电流的过程中使这两个物件处于充分的电连接。电连接器的非限制性实例包括端子板、引线、压接连接器、插头和插座连接器、刀形连接器，以及环形和铲形端子，等等。在一个实施例中，第一电连接器是插头，并且第二电连接器是适于接纳插头的插座。在这些实施例的一些中，插头和插座可以为键合布置方式(keyed arrangment)，其中当插头相对于插座呈预定结构和/或方位时，插头可以与插座连接。在一个实施例中，插头和插座可以可靠地和/或可重复地彼此连接和分离(即，配合和未配合)，并且在许多连接和分离的循环中。采用本申请的铝合金的一些有用的电连接器的实例包括机动车电连接器。
机动车电连接器是用于机动车的电连接器。机动车电连接器的一个非限制性实例是配电系统。机动车电连接器可以包括本文所述的铝合金，并且那些铝合金可以是耐蚀的和/或具有高强度保留，等等。机动车电连接器也可以和/或可选地是呈如下所述的电力输送器的形式。
为了本申请的目的，机动车意指设计成采用一个或多个发动机和/或一个或多个引擎通过移动运输一位或多位乘客的车辆。机动车的非限制性实例包括烃动力车辆(例如，汽油、柴油、醇类(例如乙醇)及它们的混合物(例如E85)，等等)、电动车辆和混合动力(烃类+电力)车辆，等等。例如，公共汽车、火车、小汽车、卡车、摩托车、越野车辆和飞机等等均是机动车。机动车可以经由轨道、公路、水、雪、陆地、空气和/或其他方式行进。
电力输送器是这样的一种装置，该装置的主要应用是将电流从一点输送到另一点。电力输送器的实例包括金属线、电缆和汇流条，等等。电线是类似细绳的细长件，并且被设计用来将电流从一个位置运载到另一个位置。电缆是包括多个电线的装置，通常为扭绞结构。汇 流条被设计用来将电流从一个地方运载到另一个地方的装置，通常呈条形。汇流条可以包括多个长的和/或薄的片。
导电体可以呈镀有金属的形式或未镀有金属的形式。当呈镀有金属的形式时，导电体可以包括具有镀有金属的部分的新5xxx铝合金产品，所述镀有金属的部分包括在该新5xxx铝合金产品的一个或多个表面上。该镀有金属的部分可以包括另一种金属，例如锡、锌或铜，等等。该镀有金属的部分可以通过诸如电镀和/或其他已知的沉积技术等合适的技术结合到新5xxx铝合金产品上。
这种新技术的这些和其他方面、优点和新特征将在下面的描述中被部分地阐明，并且在本领域技术人员阅读说明书和附图后将变得显而易见，或者可以通过实践本专利申请所提供的该技术的一个或多个实施例来获知。
附图说明
图1是用于说明实施例1合金的导电率对Mg含量的图。
图2是用于说明一些实施例1合金的Mn含量对导电率的图。
图3是用于说明在250°F下退火6小时的实施例1合金的拉伸强度对Mg含量的图。
图4是用于说明在400°F下退火6小时的实施例1合金的拉伸强度对Mg含量的图。
图5是用于说明在450°F下退火6小时的实施例1合金的拉伸强度对Mg含量的图。
图6是用于说明实施例2合金的导电率对Mg含量的图。
图7是用于说明在250°F下退火6小时的不含铜的实施例2合金的拉伸强度对Mg含量的图。
图8是用于说明在450°F下退火6小时的不含铜的实施例2合金的拉伸强度对Mg含量的图。
图9是用于说明在250°F下退火6小时的一些不含铜的实施例2合金和一些含铜的实施例2合金的拉伸强度对Mg含量的图。
图10是用于说明在450°F下退火6小时的一些不含铜的实施例2合金和一些含铜的实施例2合金的拉伸强度对Mg含量的图。
图11是用于说明在320°F下退火6小时的实施例2合金的拉伸强度对Cu含量的图。
图12是用于说明在250°F下退火6小时的不含铜的实施例2合金的质量损失对Mg含量的图。
图13是用于说明实施例3合金的导电率对Mg含量的图。
图14是用于说明在250°F下退火6小时的实施例3合金的屈服强度对Mg含量的图。
图15a是用于说明多种实施例3合金的导电率对屈服强度的图。
图15b是用于说明多种实施例3合金的导电率对屈服强度的图。
图15c是用于说明多种实施例3合金的导电率对屈服强度的图，其中，示出了多种合金的具体性能趋势线。
图16是用于说明在250°F下退火6小时的实施例3合金的质量损失对Mg含量的图。
图17a是用于说明多种实施例2合金和实施例3合金的热处理温度对屈服强度的图。
图17b是用于说明多种实施例2合金和实施例3合金的导电率对屈服强度的图。
图18a是用于说明多种实施例5合金的屈服强度对冷加工量的图。
图18b是用于说明多种实施例5合金的导电率对冷加工量的图。
图19a是用于说明多种实施例5合金的热处理温度对屈服强度的图。
图19b是用于说明多种实施例5合金的热处理温度对屈服强度的图。
图20a是用于说明多种实施例6合金的导电率对屈服强度的图。
图20b是用于说明多种实施例6合金的导电率对屈服强度的图。
图20c是用于说明多种实施例6合金的质量损失对屈服强度的图。
图20d是用于说明多种实施例6合金的导电率对屈服强度的图。
具体实施方式
实施例1
将多种5xxx铝合金铸造为铰接式金属型。实验合金具有在下面表1中提供的组成。
表1-实施例1合金组成
(所有数值以重量百分比表示)
| 合金 | Mg | Mn | Sc | Zr |
| 1 | 4.05 | 0.53 | 0.19 | 0.072 |
| 2 | 4.04 | 0.27 | 0.23 | 0.065 |
| 3 | 4.09 | 0.29 | 0.170.078 | |
| 4 | 3.00 | 0.28 | 0.27 | 0.068 |
| 5 | 2.98 | 0.26 | 0.17 | 0.083 |
| 6 | 1.97 | 0.2 | 0.19 | 0.064 |
| 7 | 4.04 | -- | 0.16 | 0.066 |
| 8 | 2.96 | -- | 0.19 | 0.064 |
| 9 | 1.96 | -- | 0.21 | 0.064 |
| 10 | 1.88 | -- | 0.21 | 0.08 |
| 11 | 5.06 | -- | 0.18 | 0.06 |
| 12 | 5.02 | -- | 0.43 | 0.074 |
| 13 | 4.09 | -- | 0.15 | 0.072 |
| 14 | 4.02 | -- | 0.078 | 0.078 |
除非另外指明，除了以上列出的成分以外，所有实验合金1-14包含大约0.01-0.02wt.%的Ti，不高于0.01wt.%的Cu，不高于0.04 wt.%的Si作为杂质，不高于0.10wt.%的Fe作为杂质，不高于0.02wt.%的Zn作为杂质，各自不高于0.05wt.%的任何其他元素，并且其他元素总计不超过0.15wt.%，余量是铝。合金13包含0.94wt.%的Zn。合金1与授予Baumann等人的美国专利No.5,624,632的合金B类似。
在铸造之后，采用以下操作将所有试样均匀化(预热)：
在4小时内线性渐变到260°C(500°F)
在260°C(500°F)+/-2°C(5°F)下均热5小时
在2小时内线性渐变到290°C(550°F)
在290°C(550°F)+/-2°C(5°F)下均热5小时
在5小时内线线性渐变到455°C(850°F)
在455°C(850°F)+/-2°C(5°F)下均热4小时
空气冷却
在均匀化之后，将这些铰接式金属型加工到H3y型状态(例如，H38状态)。具体地，刮剥这些铰接式金属型以从两个轧制面除去大约3mm(大约0.125’’)；铰接式金属型的侧面也经过表面加工。在热轧前，给予所有铰接式金属型大约425至大约455°C(大约800至850°F)并持续大约30至大约60分钟的轧制前加热操作，随后对它们进行热轧。采用六轧制规范将铰接式金属型热轧到大约7.1mm(大约0.28英寸)的最终厚度。以大约260°C(大约500°F)的最终轧制出口温度为目标。将上述的试件空气冷却，并随后对边缘进行加工以使边缘裂纹最小化。随后将材料冷轧大约80至85%直到大约1至1.1mm的公称厚度。
每种实验合金被分成多个试件。一些试件经过退火形式的热处理。其他试件没有经过退火。表2为对各种合金试件的热处理(或未热处理)的关联表。
表2–实施例1合金的退火处理
每个试件被进一步分割，并且对那些分割片中的一些进行处理(敏化)，而其他的没有经过处理。在下面提供了具体的操作要点，用于将下表3的机械性能与敏化类型相关联。
·A=未热处理(F状态)
·B=在100°C(212°F)下1周-典型的敏化操作
·C=在85°C(185°F)下1000小时-可选方案1敏化操作
·D=在125°C(258°F)下100小时-可选方案2敏化操作
测量每个试件的材料性能(包括强度、韧性和耐蚀性)，其测量结果在下面的表3中给出。依照ASTM E8和B557，采用亚尺寸试样(大约100mm)沿纵向测量拉伸性能。对每个状态使用完全相同的拉伸试样。使用硝酸质量损失试验NAMLT(Nitric Acid Mass Loss Test)或“质量损失”试验(ASTM G67-04)测量腐蚀性能以评估耐晶间腐蚀性。对每个状态开展完全相同的质量损失试验并对结果取平均值。在接受状态(热处理A)和热处理状态(B、C和D)下对材料进行测试。热处理能够通过加速β相(Mg5Al8)的沉淀影响腐蚀性能，这可以表明潜在的长期工作性能。
表3-实施例1合金的机械性能和腐蚀性能
如表3和图1中所示，导电率与退火或敏化类型无关，总体上作为镁含量的函数线性地变化。具有高于4wt.%Mg的合金实现较差的导电率(例如，<35.0%IACS)。如图2所示，具有少于大约3wt.%Mg的合金总体上实现了良好的导电率，尤其是当不存在Mn时。然而，如图3-5所表明的，包含低Mg且不含Mn的合金具有较低的强度。然而，具有Sc和Zr的合金会具有增加的强度。例如，当在250°F下退火6小时时，具有低Mg且不含Mn但具有Sc和Zr的合金8-10实现了接近或高于300MPa的强度。
实施例2-Sc和Zr的作用
基于实施例1的数据，对低Mg且不含Mn的5xxx铝合金进行了额外的铰接式金属型测试。总体上采用与实施例1中描述的操作相同的操作生产了19种额外的实验铰接式金属型。还生产了两种额外的具有类似于授予Baumann等人的美国专利No.5,624,623的合金B的组成的合金(B-1和B-2)。将实验材料和Baumann材料冷轧大约80-85%至大约1到1.1mm的公称厚度。美国铝业协会合金5454、5086、5052 被制成铰接式金属型形式，并采用常规5xxx生产操作以80到85%的冷加工将其加工到大约1至1.1mm的最终厚度。
在下面的表4中提供了实施例2合金的组成。下面的表5提供的是热处理图表。在下面的表6中提供了机械数据和腐蚀数据。仅测试了一些合金的耐蚀性。
表4-实施例2合金组成
(所有数值以百分比表示)
| 合金 | Mg | Mn | Sc | Zr | Cu |
| 15 | 0.93 | -- | -- | -- | -- |
| 16 | 1.00 | -- | 0.0660.092 | -- | |
| "一17 | 0.95 | -- | 0.14 | 0.13 | -- |
| 18 | 3.57 | -- | -- | -- | -- |
| 19 | 3.49 | -- | 0.065 | 0.091 | -- |
| 20 | 3.64 | -- | 0.14 | 0.14 | -- |
| 21 | 3.98 | -- | 0.063 | 0.092 | -- |
| 22 | 0.48 | -- | 0.14 | 0.16 | -- |
| 23 | 1.97 | -- | -- | -- | -- |
| 24 | 1.87 | -- | -- | 0.078 | -- |
| 25 | 1.99 | -- | 0.066 | -- | -- |
| 26 | 1.96 | -- | 0.064 | 0.074 | -- |
| 27 | 1.92 | -- | -- | 0.14 | -- |
| 28 | 1.91 | -- | 0.14 | -- | -- |
| 29 | 1.96 | -- | 0.13 | 0.14 | -- |
| 30 | 1.89 | -- | -- | -- | 0.15 |
| 31 | 3.58 | -- | 0.062 | 0.075 | 0.16 |
| 32 | 3.44 | --0.064 | 0.068 | 0.24 | |
| 33 | 3.53 | -- | 0.066 | 0.075 | 0.50 |
| AA5454 | 2.80 | 0.63 | -- | -- | 0.07 |
| AA5086 | 3.950.44 | -- | -- | 0.07 | |
| AA5052 | 2.31 | -- | -- | -- | 0.06 |
| B-1 | 4.04 | 0.53 | 0.17 | 0079 | |
| B-2 | 3.89 | 0.53 | 0.12 | 0.063 |
[0116] 除非下面另外指明，除了以上列出的成分以外，所有的实验合金15-33和合金AA5454、AA5086、AA5052、B-l和B-2包含大约0.01-0.02wt.%的Ti，不高于0.01wt.%的Cu，不高于0.06wt.%的Si作为杂质，不高于0.10wt.%的Fe作为杂质，不高于0.02wt.%的Zn作为杂质，各自不高于0.05wt.%的其他元素，并且其他元素总计不超过0.15wt.%，余量是铝。现有技术中的美国铝业协会合金5454、5086和5052包含不多于0.13wt.%的Si和不多于0.25wt.%的Fe。合金5454还包含0.089wt.%的Cr和0.11wt.%的Zn。合金5086包含0.083wt.%的Cr。合金5052包含0.2wt.%的Cr。
表5-实施例2合金的退火处理
表6-实施例2合金的机械性能和腐蚀性能
如图6中所示，具有多于大约3.5wt.%Mg的合金不具有良好的导电率。实际上，对于现有技术中的合金而言，仅合金5052具有35%IACS以上的导电率，尽管它具有低Mg(大约2.3wt.%)。
图7和8表明将Sc和Zr结合的协同作用。不包含Sc或Zr的合金，或仅包含Sc或Zr中的一种的合金总体上实现了比包含甚至中等量的Sc+Zr的合金低很多的强度。如实施例合金23和29所表明的，包含较高量的Sc+Zr的合金总体上实现了比不包含Sc和/或Zr的合金高很多的强度，对于包含Sc+Zr的合金而言，相对于不包含Sc或Zr的合金在250°F下退火实现了大约40MPa的强度差别(图7)，并且在450°F下退火实现了大约100MPa的强度差别(图8)。
图9-11表明使用Cu添加剂提高强度的益处。如图9和10中所表明的，具有Cu添加剂同时具有或不具有Sc+Zr的合金实现了改进的强度。如图9中所示，经过在250°F下退火，不包含Sc或Zr但包含0.15wt.%Cu的合金30实现了与包含较低水平的Sc+Zr的合金大约相同的强度。如具有大约3.5wt.%Mg的合金所表明的，包含Cu、Sc和Zr的合金实现了显著的强度改进。采用450°F退火实现了类似的结果(图10)。如图11中所示，Cu的影响看起来是非线性的。与不包含Cu的合金相比，0.15wt.%和0.24wt.%的Cu添加剂显示出显著地对强度有益。相对于0.24wt.%Cu合金所获得的强度，增加到0.50wt.%Cu并没有大幅增加强度。
图12表明采用较低量的Mg以获得可接受水平的耐晶间腐蚀性的益处。具有大约3.5wt.%Mg的合金实现的耐蚀性不佳。具有2wt.%Mg的合金实现了良好的耐晶间腐蚀性，均实现了不高于5mg/cm2的质量损失。如图12中所示，Cu添加剂会降低硝酸质量损失值。与它们的不含Cu的对应物相比，包含一些Cu的合金31-33具有较低的晶间腐蚀。因此，至多0.50wt.%的Cu添加剂不应当对合金的耐晶间腐蚀性产生不利影响，并且甚至可能会有益于合金的耐晶间腐蚀性。
对于耐点蚀性和耐剥蚀性，依照ASTM B117的修改版本对几种含Cu和不含Cu的2wt.%Mg合金进行耐蚀性测试。在退火状态下并且在施加敏化处理B或C之后对合金进行测试。可选地将试样浸入(AI)3.5%NaCl溶液中(无应力)，并且进行8小时喷雾和16小时均 热。以6、10、20和40天的暴露间隔开展AI测试。所有合金表现良好，没有任何腐蚀侵蚀的迹象。
实施例3-铜的作用
基于实施例2的数据，对于低Mg，不含Mn，含有Sc+Zr并且有时候含有Cu的5xxx铝合金进行了额外的铰接式金属型测试。总体上采用与实施例1中描述的操作相同的操作生产了15种额外的实验铰接式金属型。在下面的表7中提供了这些额外的铰接式金属型的组成。实施例3合金的试件未接受热处理(试件“a”)或者在250°F下退火6小时(试件“b”)。在下面的表8中提供了机械数据和腐蚀数据。
表7-实施例3合金组成
(所有数据以百分比表示)
| 合金 | Mg | Mn | Sc | Zr | Cu |
| 34 | 1.92 | -- | 0.13 | 0.16 | -- |
| 35 | 1.90 | -- | 0.084 | 0.12 | 0.21 |
| 36 | 1.91 | -- | 0.084 | 0.17 | 0.21 |
| 37 | 1.96 | -- | 0.13 | 0.12 | 0.21 |
| 38 | 1.95 | -- | 0.14 | 0.17 | 0.21 |
| 39 | 1.94 | -- | 0.086 | 0.11 | 0.36 |
| 40 | 1.93 | -- | 0.13 | 0.16 | 0.36 |
| 41 | 2.93 | -- | 0.079 | 0.12 | 0.21 |
| 42 | 2.94 | -- | 0.14 | 0.16 | 0.20 |
| 43 | 0.49 | -- | 0.14 | 0.16 | 0.20 |
| 44 | 0.97 | -- | 0.14 | 0.16 | 0.20 |
| 45 | 1.46 | -- | 0.14 | 0.16 | 0.20 |
| 46 | 2.45 | -- | 0.13 | 0.16 | 0.21 |
| 47 | 2.71 | -- | 0.13 | 0.16 | 0.21 |
| 48 | 3.23 | -- | 0.13 | 0.16 | 0.20 |
除非下面另外指明，除了以上列出的成分以外，所有的实验合金34-48包含大约0.01wt.%的Ti，不高于0.05wt.%的Si作为杂质，不高于0.17wt.%的Fe作为杂质，不高于0.01wt.%的Zn作为杂质，各自不高于0.05wt.%的其他元素，并且其他元素总计不超过0.15wt.%，余量是铝。
表8-实施例3合金的机械性能和腐蚀性能
如图13中所示，导电率随Mg含量的减少而增加，如前面的实施例所示的。如图14中所示，Sc和Zr的使用并结合0.20至0.36wt.%的Cu添加剂能够显著地增加强度。实际上，包含仅大约2wt.%Mg的合金实现了至少大约310MPa的屈服强度。
图15a-15c表明多种实施例3合金的导电率对屈服强度性能的关系。如图15a中所示，具有大约0.2wt.%Cu的B和D型敏化合金总 体上实现了线性的EC-TYS关系。B型合金具有EC=-0.1854(TYS)+101.87且R2值为0.9276的趋势线。D型合金具有EC=-0.2055(TYS)+109.01且R2值为0.9672的趋势线。图15b表明未敏化的合金存在相同的总体线性趋势。
图15c表明表征新5xxx铝合金产品的一种方式。如实线所示，新5xxx铝合金产品以270MPa的最小屈服强度(L)和35%IACS的最小导电率为界。在该铝合金在250°F下退火6小时后测量这些性能。在该图中，示出了具有等式EC=-0.195(TYS)+截距的趋势线，其中截距基于合金中Sc、Zr和/或Cu的量变动。图中示出了具有等式EC=-0.195(TYS)+96的最低性能线。该最低性能线与低Sc+Zr且不含Cu的合金的性能相关。当存在于新5xxx铝合金中的Sc+Zr和/或铜的量增加时，该性能线通过改变截距变动到右边，但保持相同的斜率(-0.195)。对于所有具有0.2wt.%Cu的Sc+Zr合金，截距是大约102-108(示出了105.4的截距)。对于具有较低水平Sc+Zr的0.36wt.%Cu合金，截距是大约107-109。对于具有较高水平的Sc+Zr的0.36wt.%Cu合金，截距是大约109-111。
性能趋势与实施例2合金的合金性能相关，该实施例2合金也在250°F下退火6小时。例如，合金19和26，它们都为无铜、低Sc+Zr的合金(分别含0.156和0.138wt.%的Sc+Zr)，总体上满足对于B和D型合金的上述要求。在这些合金中，其中具有268MPa屈服强度的0.138wt.%Sc+Zr合金很少不符合图15c的标准。这表明最低Sc+Zr水平可以是至少0.14wt.%，例如当在合金中使用较低量的Mg时。
合金29，不包含铜但包含较高水平的Sc+Zr合金(0.27wt.%Sc+Zr)，落在图15c的性能要求的界限内，具有范围在大约100.5至大约101.5的截距，这取决于敏化类型(B或D)。
合金30，不包含Sc+Zr但包含0.15wt.%的Cu，落在图15c的性能界限内，由于没有Sc+Zr，很可能具有低的保留强度，如下面实施例4的合金23所表明的。
合金31，包含较低水平的Sc+Zr(0.137)和0.16wt.%的Cu，落在图15c的性能界限内，具有范围在大约103至大约104.5的截距，这取决于敏化类型(B或D)。
合金32，包含较低水平的Sc+Zr(0.132)和0.24wt.%的Cu，落在图15c的性能界限内，具有范围在大约106至大约107.5的截距，这取决于敏化类型(B或D)。
合金33，包含较低水平的Sc+Zr(0.137)和0.50wt.%的Cu，落在图15c的性能界限内，具有范围在大约108.5至大约111的截距，这取决于敏化类型(B或D)。
下面的表9根据数据将Cu和Sc+Zr水平与性能线的截距相关联(由增加的Cu水平分类，Cu水平对截距变动具有最为显著的影响)。
表9-多种新5xxx铝合金的性能线截距
基于这些趋势，预期具有较高量Cu和Sc+Zr的新5xxx铝合金将会具有113或更高的性能线截距。
当Mg水平保持在3.25wt.%以下，例如3.0wt.%以下时，新5xxx铝合金总体上具有良好的耐蚀性。如图16中所示，当合金包含多于3.25wt.%的Mg时，晶间腐蚀较高。实际上，一旦合金具有超过大约3wt.%的Mg，晶间腐蚀大大增加。
对挑选出来的包含大约2wt.%至大约3wt.%Mg的实施例3合金开展类似于实施例2中所述的盐喷雾试验，所有这些合金还包含铜。 在6、10、20、40和80天后目视观察测试试样(20天是规范要求)。在20天的暴露之后，尽管较高的铜合金看起来颜色稍深，对于任何热处理状态这些试样没有显示出任何任何的侵蚀迹象。即使在40天和80天暴露之后，很少有或没有侵蚀。
实施例4-保留强度
将几种实施例2合金和实施例3合金暴露于不同升高的温度下100小时，随后测试它们的导电率性能和机械性能。在下面的表10中提供了这些测试的结果。所有测试的合金是先前在250°F下退火6小时的那些合金。
表10-强度保留性能
如图17a-17b中所示，包含Sc和Zr的新5xxx铝合金实现了改进的强度保留性能。相对于它们的未热处理的对应物，当在500°F下加工100小时时，新5xxx铝合金实现了仅大约15-27%的屈服强度降低。作为对比，不包含Sc或Zr的合金23实现了69%的屈服强度减少，并且合金5052和5454分别实现了64%和62%的屈服强度减少。与热处理无关，导电率总体上保持不变。这表明新5xxx铝合金非常适合于高温应用(例如机动车导电体应用)，而在高温应用中强度保留是重要的。
实施例5-冷加工量
将来自上面的合金38、43和48的热轧但未冷轧的部分冷轧30%、50%、65%和83%。合金不接受热处理(试件“a”)或在250°F下退火6小时(试件“b”)。在下面表11的中提供了机械数据。
表11-实施例5合金的机械性能
如图18a-18b中所示，取决于Mg水平，包含大约2wt.%和大约3.25wt.%Mg的合金获得了至少大约35%的导电率和至少大约270 MPa的纵向拉伸屈服强度，甚至具有低量的冷加工。这表明一些合金在可能在高强度电气应用中是有用的，甚至具有低量的冷加工(例如，≥10%CW)。含0.5wt.%Mg的合金(合金43)没有完全获得270MPa的拉伸屈服强度，但是潜在地能够达到270MPa，如上面的实施例3所示。这表明在某些情况下可能需要至少0.75wt.%或1.0wt.%的Mg和/或0.35至0.45wt.%的Cu以获得至少270MPa的拉伸屈服强度。在这些实施例中，可能需要至少50%冷加工。
如下面的表12中所示，还通过长时间暴露于升高的温度下测试了合金的强度保留。如图19a-19b中所示，与冷加工量无关，所有合金都实现了良好的强度。
表12-强度保留性能
实施例6-合金组成的额外测试
对低Mg、不含Mn、含有Sc+Zr且有时候含有Cu的5xxx铝合金开展了额外的铰接式金属型测试。总体上采用与实施例1中描述的操作相同的操作生产了14种额外的实验铰接式金属型。在下面的表13中提供了额外的实验铰接式金属型的组成。实施例6的试件未接受热处理(试件“a”)或者在250°F下退火6小时(试件“b”)。在下面表14的中提供了机械数据和腐蚀数据。
表13-实施例6合金组成
(所有数值以百分比表示)
| 合金 | Mg | Mn | Sc | Zr | Cu | 其他 |
| 49 | 1.96 | -- | 0.15 | 0.14 | 0.21 | -- |
| 50 | 1.95 | -- | 0.15 | 0.11 | 0.21 | 0.088Si；0.10Fe |
| 51 | 1.95 | -- | 0.16 | 0.10 | 0.20 | 0.088Si；0.15Fe |
| 52 | 1.95 | -- | 0.16 | 0.11 | 0.20 | 0.13Si；0.14Fe |
| 53 | 2.00 | -- | 0.16 | 0.12 | 0.21 | 0.17Si；0.20Fe |
| 54 | 1.97 | -- | 0.17 | 0.12 | 0.21 | 0.21Si；0.24Fe |
| 55 | 3.46 | -- | 0.067 | 0.052 | 0.053 | -- |
| 56 | 3.40 | -- | 0.07 | 0.055 | 0.094 | -- |
| 57 | 3.44 | -- | 0.068 | 0.045 | 0.15 | -- |
| 58 | 3.41 | -- | 0.075 | 0.059 | 0.34 | -- |
| 59 | 1.95 | -- | 0.15 | 0.12 | 0.21 | 0.03Cr |
| 60 | 1.95 | -- | 0.14 | 0.12 | 0.21 | 0.06Cr |
| 61 | 2.00 | -- | 0.16 | 0.11 | 0.21 | 0.14Cr |
| 62 | 1.96 | -- | 0.15 | 0.10 | 0.2 | 0.21Cr |
除非另外指明，除了以上列出的成分以外，所有实验合金49-63包含大约0.01wt.%的Ti，不高于0.05wt.%的Si作为杂质，不高于0.10wt.%的Fe作为杂质，不高于0.01wt.%的Zn作为杂质，余量是铝和其他元素，其他元素的量各自不超过0.05wt.%，并且总计不多于0.15wt.%。
表14-实施例6合金的机械性能
如图20a中所示，具有较低水平的硅和铁的合金总体上获得更好的强度和导电率的结合。与具有0.04wt.%Si和0.092wt.%Fe的合金49相比，具有0.21wt.%Si和0.24wt.%Fe的合金54获得低大约20MPa的强度。这些结果表明铁和硅水平应当维持在0.25wt.%以下，例如在发明内容部分所描述的任何Fe和Si的量。
如图20b中所示，具有大约3.5wt.%Mg的合金获得较低的导电率，大约35%IACS。这些高Mg合金随着铜的增加实现了强度的增加，但是导电率相对不受影响。如图20c中所示，这些合金实现较差的耐蚀性，总体上具有大约15mg/cm2的质量损失。这些结果表明Mg应当维持在3.5wt.%以下，例如不高于3.25wt.%，如上面所表明的。为了增加的强度，可以包含至少0.05wt.%或更高量的铜。为了耐蚀性，应当将铜限制到0.50wt.%或更低，例如上面发明内容部分所描述的任何量。预期银(Ag)具有与铜相同的强度影响，而对耐蚀性具有更小的影响，因此能够作为铜的替代品被添加，或者以上述量以及以上面发明内容部分所述的量与铜结合。
如图20d中所示，由于铬对导电率会产生不利影响，所以应当避免铬。与具有更少的铬的合金相比，具有0.21wt.%Cr和大约0.01wt.%Ti的合金62具有更低的导电率。已知钒对导电率具有类似的影响。这些结果表明合金应当包含总计不高于0.30wt.%的Cr、V和Ti (也即，Cr、V和Ti的总组合量不超过0.30wt.%)，例如上面发明内容部分中所述的任何Cr、V和Ti的量。Ti可以有益于晶粒细化，因此在一些情况下新5xxx铝合金可以包含至少0.005wt.%的Ti。已知镍(Ni)和钴(Co)对导电率的影响比铬小，因此在新5xxx铝合金中可以包含总计至多为0.50wt.%的Ni+Co(也即，Ni和Co的总组合量不超过0.50wt.%)，例如上面发明内容部分中所述的任何Ni+Co的量。
尽管在此所描述的新技术的多个实施例已经被详细说明，但对这些实施例的修改和更改对本领域技术人员来说是显而易见。然而，应清楚理解的是，这类修改和更改都将落入本发明公开的技术的精神和范围内。
Claims (63)
1.一种铝合金，包含：
0.50至3.25wt.%的Mg；
0.05至0.20wt.%的Sc；
0.05至0.20wt.%的Zr；
总计至多0.50wt.%的Cu和Ag；
少于0.10wt.%的Mn；
总计至多0.30wt.%的Cr、V和Ti；
总计至多0.50wt.%的Ni和Co；
至多0.25wt.%的Fe；
至多0.25wt.%的Si；
至多0.50wt.%的Zn；
至多0.10wt.%的任何其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.35wt.%；以及
余量是铝。
2.根据权利要求1所述的铝合金，包含0.07至0.18wt.%的Sc和0.07至0.18wt.%的Zr。
3.根据权利要求1-2任一项所述的铝合金，包含总计0.05至0.50wt.%的Cu和Ag。
4.根据权利要求1-2任一项所述的铝合金，包含总计0.10至0.45wt.%的Cu和Ag。
5.根据权利要求1-2任一项所述的铝合金，包含总计0.20至0.40wt.%的Cu和Ag。
6.根据权利要求1-2任一项所述的铝合金，包含总计0.25至0.35wt.%的Cu和Ag。
7.根据权利要求1-6任一项所述的铝合金，其中，所述合金不包含Ag，除非作为其他元素。
8.根据权利要求1-6任一项所述的铝合金，其中，所述合金不包含Cu，除非作为其他元素。
9.根据权利要求1-8任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.07wt.%的Mn。
10.根据权利要求1-8任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.05wt.%的Mn。
11.根据权利要求1-8任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.03wt.%的Mn。
12.根据权利要求1-8任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.01wt.%的Mn。
13.根据权利要求1-12任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.25wt.%的Cr、V和Ti。
14.根据权利要求1-12任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.20wt.%的Cr、V和Ti。
15.根据权利要求1-12任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.15wt.%的Cr、V和Ti。
16.根据权利要求1-12任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.10wt.%的Cr、V和Ti。
17.根据权利要求1-12任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.05wt.%的Cr、V和Ti。
18.根据权利要求1-12任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.03wt.%的Cr、V和Ti。
19.根据权利要求1-18任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含至少0.005wt.%的Ti。
20.根据权利要求1-19任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.35wt.%的Ni和Co。
21.根据权利要求1-19任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.20wt.%的Ni和Co。
22.根据权利要求1-19任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.15wt.%的Ni和Co。
23.根据权利要求1-19任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.10wt.%的Ni和Co。
24.根据权利要求1-19任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.05wt.%的Ni和Co。
25.根据权利要求1-19任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.03wt.%的Ni和Co。
26.根据权利要求1-19任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含总计不高于0.01wt.%的Ni和Co。
27.根据权利要求1-26任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.25wt.%的Fe和0.20wt.%的Si。
28.根据权利要求1-26任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.15wt.%的Fe和0.10wt.%的Si。
29.根据权利要求1-26任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.10wt.%的Fe和0.05wt.%的Si。
30.根据权利要求1-29任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.35wt.%的Zn。
31.根据权利要求1-29任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含不高于0.25wt.%的Zn。
32.根据权利要求1-31任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含各自至多0.05wt.%的任何其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.15wt.%。
33.根据权利要求1-31任一项所述的铝合金，其中，所述合金包含各自至多0.03wt.%的任何其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.10wt.%。
34.一种由权利要求1-33所述的任一种铝合金制成的导电体。
35.根据权利要求34所述的导电体，其中，所述导电体是电连接器。
36.根据权利要求34的所述的导电体，其中，所述导电体是电力输送器。
37.根据权利要求1-36任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金实现至少35%IACS的导电率(EC)和至少270MPa的纵向拉伸屈服强度(TYS-L)，并且其中，EC与TYS-L的组合满足以下的表达式：%IACS≥-0.195*(TYS-L)+96，其中，在将所述导电体在250°F下退火6小时后测试EC和TYS-L性能。
38.根据权利要求37所述的铝合金，其中，所述EC与TYS-L的组合满足以下的表达式%IACS≥-0.195*(TYS-L)+100。
39.根据权利要求37所述的铝合金，其中，所述EC与TYS-L的组合满足以下的表达式%IACS≥-0.195*(TYS-L)+102。
40.根据权利要求37所述的铝合金，其中，所述EC与TYS-L的组合满足以下的表达式%IACS≥-0.195*(TYS-L)+104。
41.根据权利要求37所述的铝合金，其中，所述EC与TYS-L的组合满足以下的表达式%IACS≥-0.195*(TYS-L)+106。
42.根据权利要求37所述的铝合金，其中，所述EC与TYS-L的组合满足以下的表达式%IACS≥-0.195*(TYS-L)+108。
43.根据权利要求37所述的铝合金，其中，所述EC与TYS-L的组合满足以下的表达式%IACS≥-0.195*(TYS-L)+110。
44.根据权利要求37-43任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金实现至少290MPa的纵向拉伸屈服强度(TYS-L)。
45.根据权利要求37-43任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金实现至少310MPa的纵向拉伸屈服强度(TYS-L)。
46.根据权利要求38-43任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金实现至少330MPa的纵向拉伸屈服强度(TYS-L)。
47.根据权利要求40-43任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金实现至少350MPa的纵向拉伸屈服强度(TYS-L)。
48.根据权利要求37-47任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金获得至少37.5%IACS的导电率(EC)。
49.根据权利要求37-47任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金获得至少40.0%IACS的导电率(EC)。
50.根据权利要求37-46任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金获得至少42.5%IACS的导电率(EC)。
51.根据权利要求38-45任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金获得至少45.0%IACS的导电率(EC)。
52.根据权利要求39-44任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金获得至少47.5%IACS的导电率(EC)。
53.根据权利要求40-44任一项所述的铝合金，其中，所述铝合金获得至少50.0%IACS的导电率(EC)。
54.根据权利要求34-53任一项所述的铝合金，其中，相对于所述铝合金的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，所述铝合金的热暴露样本保留其纵向拉伸屈服强度的至少70%。
55.根据权利要求34-53任一项所述的铝合金，其中，相对于所述铝合金的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，所述铝合金的热暴露样本保留其纵向拉伸屈服强度的至少80%。
56.根据权利要求34-53任一项所述的铝合金，其中，相对于所述铝合金的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，所述铝合金的热暴露样本保留其纵向拉伸屈服强度的至少90%。
57.根据权利要求34-53任一项所述的铝合金，其中，相对于所述铝合金的未热暴露样本的纵向拉伸屈服强度，所述铝合金的热暴露样本保留其纵向拉伸屈服强度的至少95%。
58.根据权利要求34-57任一项所述的铝合金，其中，当依照ASTM G67测试时所述铝合金实现不高于15mg/cm2的质量损失。
59.根据权利要求34-57任一项所述的铝合金，其中，当依照ASTM G67测试时所述铝合金实现不高于10mg/cm2的质量损失。
60.根据权利要求34-57任一项所述的铝合金，其中，当依照ASTM G67测试时所述铝合金实现不高于5mg/cm2的质量损失。
61.一种导电体，具有在35.0至39.9%IACS范围内的导电率，其中，所述导电体是由5xxx铝合金生产的，所述5xxx铝合金包括：
2.70-3.25wt.%的Mg；
Sc和Zr的至少之一，并且当包含Sc和Zr的至少之一时，按照如下的量：
0.05-0.20wt.%的Sc；
0.05-0.20wt.%的Zr；
至多0.50wt.%的Cu+Ag；
少于0.10wt.%的Mn；
至多0.50wt.%的Ni+Co；
至多0.30wt.%的Cr+V+Ti；
至多0.50wt.%的Zn；
至多0.25wt.%的Fe；
至多0.25wt.%的Si；
各自至多0.10wt.%的任何其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.35wt.%，
余量是铝。
62.一种导电体，具有在40.0至44.9%IACS范围内的导电率，其中，所述导电体是由5xxx铝合金生产的，所述5xxx铝合金包括：
1.85-2.70wt.%的Mg；
Sc和Zr的至少之一，并且当包含Sc和Zr的至少之一时，按照如下的量：
0.05-0.20wt.%的Sc；
0.05-0.20wt.%的Zr；
至多0.50wt.%的Cu+Ag；
至多0.07wt.%的Mn；
至多0.20wt.%的Ni+Co；
至多0.10wt.%的Cr+V+Ti；
至多0.50wt.%的Zn；
至多0.25wt.%的Fe；
至多0.25wt.%的Si；
各自至多0.10wt.%的任何其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.35wt.%，
余量是铝。
63.一种导电体，具有至少45.0%IACS的导电率，其中，所述导电体是由5xxx铝合金生产的，所述5xxx铝合金包括：
0.5-1.85wt.%的Mg；
Sc和Zr的至少之一，并且当包含Sc和Zr的至少之一时，按照以下的量：
0.05-0.20wt.%的Sc；
0.05-0.20wt.%的Zr；
至多0.50wt.%的Cu+Ag；
至多0.05wt.%的Mn；
至多0.05wt.%的Ni+Co；
至多0.07wt.%的Cr+V+Ti；
至多0.50wt.%的Zn；
至多0.25wt.%的Fe；
至多0.25wt.%的Si；
各自至多0.10wt.%的任何其他元素，并且这些其他元素的总量不超过0.35wt.%，
余量是铝。
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Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106435309A (zh) * | 2016-08-24 | 2017-02-22 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | 一种抗冲击防变形铝合金球棒及其制备方法 |
| CN106521250A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-03-22 | 合肥工业大学 | 一种新型大载流耐热铝合金导线及其制备方法 |
| CN106555083A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-04-05 | 合肥工业大学 | 一种全铝合金架空导线及其制备方法 |
| CN106636808A (zh) * | 2015-10-29 | 2017-05-10 | 比亚迪股份有限公司 | 一种铝合金及其制备方法 |
| CN106756268A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-05-31 | 合肥工业大学 | 一种中高强度铝合金导线材料及其制备方法 |
| CN106811633A (zh) * | 2015-11-27 | 2017-06-09 | 比亚迪股份有限公司 | 一种压铸铝合金及其制备方法及应用 |
| CN106544558B (zh) * | 2017-01-13 | 2017-12-19 | 吴振江 | 一种高强度铝合金铆钉线及其制备方法 |
| CN110042285A (zh) * | 2019-05-23 | 2019-07-23 | 江苏亨通电力特种导线有限公司 | 铆钉用高强度铝镁合金丝及其制备方法 |
| WO2020125553A1 (zh) * | 2018-12-19 | 2020-06-25 | 中车工业研究院有限公司 | 一种可用于3d打印的铝合金粉末及其制备方法和应用 |
| CN111479941A (zh) * | 2017-12-25 | 2020-07-31 | 株式会社自动网络技术研究所 | 端子配件 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2513492C1 (ru) * | 2013-02-21 | 2014-04-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия |
| WO2015027030A1 (en) * | 2013-08-21 | 2015-02-26 | Taheri Mitra Lenore | Selective grain boundary engineering |
| FR3057476B1 (fr) | 2016-10-17 | 2018-10-12 | Constellium Issoire | Toles minces en alliage aluminium-magnesium-scandium pour applications aerospatiales |
| KR102570708B1 (ko) * | 2017-03-27 | 2023-08-24 | 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 | 알루미늄 합금재 그리고 이것을 사용한 도전 부재, 도전 부품, 스프링용 부재, 스프링용 부품, 반도체 모듈용 부재, 반도체 모듈용 부품, 구조용 부재 및 구조용 부품 |
| EP3556875B1 (en) * | 2018-04-18 | 2020-12-16 | Newfrey LLC | Fastener made of aluminium alloy comprising scandium |
| RU2706262C1 (ru) * | 2019-07-16 | 2019-11-15 | ООО "Научно-исследовательский центр металлургии" (ООО "НИЦМЕТ") | Способ получения термически неупрочняемого конструкционного материала из сплава на основе алюминия с содержанием магния |
| CN116419982A (zh) * | 2020-11-19 | 2023-07-11 | 矢崎总业株式会社 | 用于母线的铝-钪合金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3811846A (en) * | 1970-12-01 | 1974-05-21 | Southwire Co | Aluminum alloy electrical conductor |
| US20080299000A1 (en) * | 2002-09-21 | 2008-12-04 | Universal Alloy Corporation | Aluminum-zinc-copper-magnesium-silver alloy wrought product |
| US20100180989A1 (en) * | 2006-06-23 | 2010-07-22 | Zaki Ahmad | Aluminum alloy |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005264174A (ja) * | 2004-03-16 | 2005-09-29 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱伝導率と成形性に優れたアルミニウム合金板材及びその製造方法 |
-
2011
- 2011-10-28 US US13/284,505 patent/US20120103476A1/en not_active Abandoned
- 2011-10-28 EP EP11837160.8A patent/EP2633093A2/en not_active Withdrawn
- 2011-10-28 CN CN2011800527457A patent/CN103328666A/zh active Pending
- 2011-10-28 CA CA2815834A patent/CA2815834A1/en not_active Abandoned
- 2011-10-28 WO PCT/US2011/058293 patent/WO2012058542A2/en active Application Filing
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3811846A (en) * | 1970-12-01 | 1974-05-21 | Southwire Co | Aluminum alloy electrical conductor |
| US20080299000A1 (en) * | 2002-09-21 | 2008-12-04 | Universal Alloy Corporation | Aluminum-zinc-copper-magnesium-silver alloy wrought product |
| US20100180989A1 (en) * | 2006-06-23 | 2010-07-22 | Zaki Ahmad | Aluminum alloy |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106636808A (zh) * | 2015-10-29 | 2017-05-10 | 比亚迪股份有限公司 | 一种铝合金及其制备方法 |
| CN106811633A (zh) * | 2015-11-27 | 2017-06-09 | 比亚迪股份有限公司 | 一种压铸铝合金及其制备方法及应用 |
| CN106435309B (zh) * | 2016-08-24 | 2018-07-31 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | 一种抗冲击防变形铝合金球棒及其制备方法 |
| CN106435309A (zh) * | 2016-08-24 | 2017-02-22 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | 一种抗冲击防变形铝合金球棒及其制备方法 |
| CN106521250A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-03-22 | 合肥工业大学 | 一种新型大载流耐热铝合金导线及其制备方法 |
| CN106555083A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-04-05 | 合肥工业大学 | 一种全铝合金架空导线及其制备方法 |
| CN106756268A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-05-31 | 合肥工业大学 | 一种中高强度铝合金导线材料及其制备方法 |
| CN106555083B (zh) * | 2016-12-05 | 2018-03-20 | 合肥工业大学 | 一种全铝合金架空导线及其制备方法 |
| CN106544558B (zh) * | 2017-01-13 | 2017-12-19 | 吴振江 | 一种高强度铝合金铆钉线及其制备方法 |
| CN111479941A (zh) * | 2017-12-25 | 2020-07-31 | 株式会社自动网络技术研究所 | 端子配件 |
| WO2020125553A1 (zh) * | 2018-12-19 | 2020-06-25 | 中车工业研究院有限公司 | 一种可用于3d打印的铝合金粉末及其制备方法和应用 |
| CN110042285A (zh) * | 2019-05-23 | 2019-07-23 | 江苏亨通电力特种导线有限公司 | 铆钉用高强度铝镁合金丝及其制备方法 |
| CN110042285B (zh) * | 2019-05-23 | 2020-03-24 | 江苏亨通电力特种导线有限公司 | 铆钉用高强度铝镁合金丝及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20120103476A1 (en) | 2012-05-03 |
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| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20130925 |