CN103278015A - 热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法 - Google Patents
热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103278015A CN103278015A CN2013100109531A CN201310010953A CN103278015A CN 103278015 A CN103278015 A CN 103278015A CN 2013100109531 A CN2013100109531 A CN 2013100109531A CN 201310010953 A CN201310010953 A CN 201310010953A CN 103278015 A CN103278015 A CN 103278015A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- hours
- refractory lining
- steps
- hot
- furnace roof
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
本发明公开了一种热风炉炉顶内衬的整体浇注方法，包括内衬浇注料选材、分环安装浇注模具、分环浇注内衬、铺塞保温衬、打排气孔及烘炉等步骤。与现有技术相比，本发明的使用寿命长，预期寿命达20～25年；可实现机械化施工使施工简便、生产效率大大提高同时质量可靠；抗热震性能优良、减小炉顶耐火内衬的开裂剥离并从根本上避免了砖缝的薄弱环节且成本仅为组合砖砌耐火内衬的48～55%。本发明的推广应用将产生十分显著的社会经济效益。
Description
技术领域
本发明涉及热风炉炉顶耐火内衬的施工方法，具体涉及一种热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法。
背景技术
目前市场上热风炉炉顶耐火内衬普遍采用高铝砖、低蠕变高铝砖、红柱石砖、硅砖砌筑。为了便于砌筑，大多按热风炉炉顶形状、尺寸制作成“组合砖”。这种选材和施工方法的主要问题是：生产流程长、投资大、能耗高，因而成本也高；完全依靠手工砌筑，不仅施工效率低，施工质量难以保证，砖缝更是成为炉顶耐火内衬的薄弱环节；耐火内衬是经压制成形整体烧结的耐火砖，抗热震性能较差，开裂剥离的倾向大，内衬寿命较低，难以达到一个炉役设计寿命的要求。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足，提供一种成本较低、施工效率高、质量好、使用寿命长的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法。
本发明的技术方案是：热风炉炉顶由耐火内衬、绝热涂料衬及二者之间的纤维毯保温衬三部分组成。耐火内衬的整体浇注方法包括以下步骤：
步骤1根据热风炉的工作温度选择合适的浇注料；
步骤2在热风炉炉顶钢壳内部喷涂一层绝热涂料衬；
步骤3按预定顺序安装第一环（段）炉顶耐火内衬浇注模具和木质隔板；
步骤4安装完成后浇注耐火内衬；
步骤5浇注完成后带模养护12～24h，待浇注体完全凝固后，脱模并取出木质隔板；
步骤6将浇注体和喷涂层之间的间隙铺满并塞紧纤维毯；
步骤7完成一环浇注和纤维毯铺塞后进行下一环的支模和安装木质隔板，并重复步骤（4）-（6），直至整个炉顶浇注完成为止；
步骤8加工排气孔；
步骤9烘炉并投入使用。
进一步的，浇注料的选择在于：根据不同工作温度要求，选择不同的热风炉炉顶耐火内衬专用耐火浇注料。
进一步的，当热风炉热风温度为1050～1150℃、工作温度为1250～1350℃时，选用GJMLZ莫来石结合铝锆质耐火浇注料；当热风炉热风温度为1150～1250℃，工作温度为1350～1450℃时，选择GJ-MHL莫来石结合红柱石耐火浇注料。
进一步的，分环浇注时，每环（段）高度控制在800mm～900mm，过高导致振动浇注难以到位，增加了铺塞纤维毯的难度。
进一步的，每环浇注分两轮并均采用跳浇法完成，浇注操作与一般浇注料相同；相应的木质隔板也分两轮放置，第一轮浇注完成并初凝后，取出木质隔板，错口地固定好第二轮木质隔板并进行第二轮浇注；木质隔板长度为耐火内衬厚度的46～56%，木质隔板所占空间为耐火内衬的膨胀缝。其中内侧温度较高，木质隔板略长；其厚度按耐火内衬在工作温度下的膨胀系数和凝固收缩确定。
进一步的，浇注的耐火内衬最后一环带模养护24h以上。
进一步的，浇注完成后用冲击钻在浇注体内表层加工排气孔，且排气孔与膨胀缝保持一定距离。
进一步的，浇注体完成后用Φ6mm的冲击钻在浇注体内表层钻孔，深度为10～15㎝、孔间距为15～20㎝，钻孔应离膨胀缝15～20㎝为宜。
进一步的，排气孔也可通过在模具上安装钢条并在浇注体凝固后抽出钢条来实现。
进一步的，整浇耐火内衬的烘烤应严格按以下步骤进行：
第一步0～8小时,将温度从室温升至100℃；
第二步8～24小时，100℃保温16小时；
第三步24～32小时，从100℃均匀升温至180℃；
第四步32～56小时，180℃保温24小时；
第五步56～64小时，从180℃均匀升温至300℃；
第六步64～112小时，300℃保温48小时；
第七步112～120小时，从300℃均匀升温至420℃；
第八步120～168小时，420℃保温48小时；
第九步168～176小时，从420℃均匀升温至540℃；
第十步176～200小时，540℃保温24小时；
第十一步200～208小时，从540℃均匀升温至660℃；
第十二步208～216小时，660℃保温8小时；
第十三步216～224小时，从660℃均匀升温至820℃；
第十四步224～232小时，820℃保温8小时；
第十五步232～240小时，从820℃均匀升温至980℃；
第十六步240~248小时，980℃保温8小时；
第十七步248～256小时，从980℃均匀升温至1140℃；
第十八步256～264小时，1140℃保温8小时；
第十九步264～272小时，从1140℃均匀升温至1300℃；
第二十步272～280小时，保温4小时，将温度调整所需温度，并投入使用。
与现有技术相比，本发明制得的整体浇注耐火内衬炉顶未经任何检修，寿命超过11～16年，预期寿命可达20～25年。另外本发明还具有以下优点：可实现机械化施工使施工简便、生产效率大大提高同时质量可靠；抗热震性能优良、减小炉顶耐火内衬的开裂剥离并从根本上避免了砖缝的薄弱环节；成本仅为组合砖砌耐火内衬的48～55%。本发明的推广应用将产生十分显著的社会经济效益。
附图说明
图1是本发明“跳浇法”和木质隔板的设置示意图。
具体实施方式
实施例1
热风炉热风温度为1150～1250℃，工作温度为1350～1450℃时，，浇注方法如下：
步骤1选择GJ-MHL莫来石结合红柱石耐火浇注料作为热风炉炉顶浇注料；
步骤2在热风炉炉顶钢壳内部喷涂一层绝热涂料衬；
步骤3按从下往上的顺序安装第一环（段）炉顶耐火内衬浇注模具和木质隔板；
步骤4模具安装完成后浇注耐火内衬；
步骤5浇注完成后带模养护24h，待浇注体完全凝固后，脱模并取出木质隔板；
步骤6将浇注体和喷涂层之间的间隙铺满并塞紧纤维毯；
步骤7完成一环浇注和纤维毯铺塞后往上进行下一环支模和安装木质隔板，并重复步骤（4）-（6），直至浇注完整个炉顶为止；
步骤8加工排气孔；
步骤9烘炉并投入使用。
进一步的，分环浇注时，每环（段）高度为900mm。
进一步的，浇注时采用“跳浇法”分两次完成一环耐火内衬的浇注浇注操作与一般浇注料相同。如图1所示，A为耐火内衬，B为保温衬，C为绝热衬，厚度分别为360mm、300mm、200mm，（+）表示第一轮浇注，（-）表示第二轮浇注。浇注时，以预设膨胀缝位置为界，用木质隔板隔断从而实现分段进而实现间隔式的浇注，每段距离为500mm。在第一轮浇注完成并初凝后，取出隔木板所得空间即为耐火内衬的膨胀缝。内侧温度较高膨胀缝长度较长为200mm，外侧为180mm。其厚度按耐火内衬在工作温度下的膨胀系数和凝固收缩确定。
进一步的，浇注的耐火内衬最后一环应带模养护28h。
进一步的，浇注体完成后用Φ6mm的冲击钻在浇注体内表层钻孔，深度为15㎝、孔间距为20㎝、钻孔离膨胀缝20㎝。
进一步的，整浇耐火内衬的烘烤应严格按以下步骤进行：
第一步0～8小时,将温度从室温升至100℃；
第二步8～24小时，100℃保温16小时；
第三步24～32小时，从100℃均匀升温至180℃；
第四步32～56小时，180℃保温24小时；
第五步56～64小时，从180℃均匀升温至300℃；
第六步64～112小时，300℃保温48小时；
第七步112～120小时，从300℃均匀升温至420℃；
第八步120～168小时，420℃保温48小时；
第九步168～176小时，从420℃均匀升温至540℃；
第十步176～200小时，540℃保温24小时；
第十一步200～208小时，从540℃均匀升温至660℃；
第十二步208～216小时，660℃保温8小时；
第十三步216～224小时，从660℃均匀升温至820℃；
第十四步224～232小时，820℃保温8小时；
第十五步232～240小时，从820℃均匀升温至980℃；
第十六步240~248小时，980℃保温8小时；
第十七步248～256小时，从980℃均匀升温至1140℃；
第十八步256～264小时，1140℃保温8小时；
第十九步264～272小时，从1140℃均匀升温至1300℃；
第二十步272～280小时，保温4小时，将温度调整所需温度，并投入使用。
实施例2
热风炉炉顶耐火内衬的工作条件为热风温度为1050～1150℃，工作温度为1250～1350℃时，浇注方法如下：
步骤1选用GJ-MLZ莫来石结合铝锆质耐火浇注料作为热风炉炉顶浇注料；
步骤2在热风炉炉顶钢壳内部喷涂一层绝热涂料衬；
步骤3按从下往上的顺序安装第一环（段）炉顶耐火内衬浇注模具和木质隔板；
步骤4模具安装完成后浇注耐火内衬；
步骤5浇注完成后带模养护12h，待浇注体完全凝固后，脱模并取出木质隔板；
步骤6将浇注体和喷涂层之间的间隙铺满并塞紧纤维毯；
步骤7完成一环浇注和纤维毯铺塞后往上进行下一环支模和安装木质隔板，并重复步骤（4）-（6），直至浇注完整个炉顶为止；
步骤8加工排气孔；
步骤9烘炉并投入使用。
进一步的，分环浇注时，每环（段）高度为800mm。
进一步的，浇注时采用“跳浇法”，即间隔式的分两次进行耐火内衬的浇注。如图1所示，A为耐火内衬，B为保温衬，C为绝热衬，厚度分别为360mm、300mm、200mm，（+）表示第一轮浇注，（-）表示第二轮浇注。浇注时，以预设膨胀缝位置为界，用木质隔板隔断从而实现分段进而实现间隔式的浇注，每段距离为500mm。在第一轮浇注完成并初凝后，取出隔木板所得空间即为耐火内衬的膨胀缝。内侧温度较高膨胀缝长度较长为180mm，外侧为165.6mm。其厚度按耐火内衬在工作温度下的膨胀系数和凝固收缩确定。
进一步的，浇注的耐火内衬最后一环应带模养护28h。
进一步的，排气孔通过在模具上安装深度为10㎝、间距为15㎝、直径为6mm的钢条，并在浇注体凝固后抽出钢条来实现，孔离膨胀缝距离为20㎝。
进一步的，整浇耐火内衬的烘烤应严格按以下步骤进行：
第一步0～8小时,将温度从室温升至100℃；
第二步8～24小时，100℃保温16小时；
第三步24～32小时，从100℃均匀升温至180℃；
第四步32～56小时，180℃保温24小时；
第五步56～64小时，从180℃均匀升温至300℃；
第六步64～112小时，300℃保温48小时；
第七步112～120小时，从300℃均匀升温至420℃；
第八步120～168小时，420℃保温48小时；
第九步168～176小时，从420℃均匀升温至540℃；
第十步176～200小时，540℃保温24小时；
第十一步200～208小时，从540℃均匀升温至660℃；
第十二步208～216小时，660℃保温8小时；
第十三步216～224小时，从660℃均匀升温至820℃；
第十四步224～232小时，820℃保温8小时；
第十五步232～240小时，从820℃均匀升温至980℃；
第十六步240~248小时，980℃保温8小时；
第十七步248～256小时，从980℃均匀升温至1140℃；
第十八步256～264小时，1140℃保温8小时；
第十九步264～272小时，从1140℃均匀升温至1300℃；
第二十步272～280小时，保温4小时，将温度调整所需温度，并投入使用。
发明人采用本发明公开的热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法整浇的几台热风炉炉顶未经任何检修，正常运行已超过11～15年，预期寿命可达20～25年。
上述实施例仅用于对本发明进行说明，并不构成对权利要求范围的限制，本领域技术人员可以想到的其他实质等同手段，均在本发明权利要求范围之内。
Claims (9)
1.一种热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法，其特征在于包括如下步骤：
步骤1 根据热风炉的工作温度选择炉顶耐火内衬专用耐火浇注料；
步骤2 在热风炉炉顶钢壳内部喷涂一层绝热涂料衬；
步骤3 按预定顺序安装第一环（段）炉顶耐火内衬浇注模具和木质隔板；
步骤4 安装完成后浇注耐火内衬；
步骤5 浇注完成后带模养护12～24h，待浇注体完全凝固后，脱模和取出木质隔板；
步骤6 将浇注体和喷涂层之间的间隙铺满并塞紧纤维毯；
步骤7 完成一环浇注和纤维毯铺塞后进行下一环安装模具和木质隔板，并重复步骤4-6，直至整个炉顶浇注完成为止；
步骤8 打排气孔；
步骤9 烘炉并投入使用。
2.根据权利要求1所述的热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法，其特征在于步骤1所述浇注料的选择是当热风温度为1050～1150℃，工作温度为1250～1350℃时，选用GJ-MLZ莫来石结合铝锆质耐火浇注料；当热风温度为1150～1250℃，工作温度为1350～1450℃时，选择GJ-MHL莫来石结合红柱石耐火浇注料。
3.根据权利要求1所述的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法，其特征在于分环浇注时，每环（段）高度控制在800～900mm。
4.根据权利要求1所述的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法，其特征在于所述每环浇注均采用跳浇法并分两轮完成，浇注操作与一般浇注料相同；相应的木质隔板也分两轮放置，第一轮浇注完成并初凝后，取出木质隔板，错口固定好木质隔板，进行第二轮浇注；木质隔板长度为耐火内衬厚度的46～56%，木质隔板所占空间为耐火内衬的膨胀缝。
5.根据权利要求1所述的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法，其特征在于最后一环带模养护24h以上。
6.根据权利要求1所述的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法，其特征在于浇注完成后用冲击钻在浇注体内表层加工排气孔。
7.根据权利要求1所述的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法，其特征在于排气孔也可通过在模具上安装钢条并在浇注体凝固后抽出钢条来实现。
8.根据权利要求6或7所述的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法，其特征在于所述排气孔加工方法是在浇注体完成后用Φ6mm的冲击钻在浇注体内表层加工排气孔，排气孔孔深10～15㎝、孔间距为15～20㎝、离膨胀缝15～20㎝。
9.根据权利要求1所述的热风炉炉顶耐火内衬整体浇注方法，其特征在于整浇耐火内 衬的烘烤应严格按以下步骤进行：
第一步 0～8小时,将温度从室温升至100℃；
第二步 8～24小时，100℃保温16小时；
第三步 24～32小时，从100℃均匀升温至180℃；
第四步 32～56小时，180℃保温24小时；
第五步 56～64小时，从180℃均匀升温至300℃；
第六步 64～112小时，300℃保温48小时；
第七步 112～120小时，从300℃均匀升温至420℃；
第八步 120～168小时，420℃保温48小时；
第九步 168～176小时，从420℃均匀升温至540℃；
第十步 176～200小时，540℃保温24小时；
第十一步 200～208小时，从540℃均匀升温至660℃；
第十二步 208～216小时，660℃保温8小时；
第十三步 216～224小时，从660℃均匀升温至820℃；
第十四步 224～232小时，820℃保温8小时；
第十五步 232～240小时，从820℃均匀升温至980℃；
第十六步 240～248小时，980℃保温8小时；
第十七步 248～256小时，从980℃均匀升温至1140℃；
第十八步 256～264小时，1140℃保温8小时；
第十九步 264～272小时，从1140℃均匀升温至1300℃；
第二十步 272～280小时，保温4小时，将温度调整所需温度，并投入使用。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2013100109531A CN103278015A (zh) | 2013-01-11 | 2013-01-11 | 热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2013100109531A CN103278015A (zh) | 2013-01-11 | 2013-01-11 | 热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103278015A true CN103278015A (zh) | 2013-09-04 |
Family
ID=49060605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN2013100109531A Pending CN103278015A (zh) | 2013-01-11 | 2013-01-11 | 热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103278015A (zh) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103666493A (zh) * | 2013-12-10 | 2014-03-26 | 中国一冶集团有限公司 | 焦炉炉门内衬表面烧制耐火材料保护层方法 |
| CN105174976A (zh) * | 2015-08-05 | 2015-12-23 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 钒铁合金冶炼用直筒炉炉衬的浇筑方法 |
| CN105648129A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-06-08 | 北京首钢股份有限公司 | 热风炉燃烧器抢修的修复方法 |
| CN107305100A (zh) * | 2016-04-18 | 2017-10-31 | 五冶集团上海有限公司 | 用于分格式浇注料内衬施工的模具及其制作和使用方法 |
| CN108300850A (zh) * | 2017-12-30 | 2018-07-20 | 醴陵友立特种陶瓷有限公司 | 一种加热炉用复合出钢炉炕结构及其施工方法 |
| CN111761020A (zh) * | 2020-08-03 | 2020-10-13 | 杭州科远电炉有限公司 | 中频感应加热炉炉体、炉体制造方法以及温度控制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1076218A (zh) * | 1992-01-24 | 1993-09-15 | 胡格温斯·格罗波公司 | 热风炉及其建造方法 |
| CN101475390A (zh) * | 2009-01-16 | 2009-07-08 | 张命荣 | 莫来石结合铝锆质耐火浇注料及其使用方法 |
-
2013
- 2013-01-11 CN CN2013100109531A patent/CN103278015A/zh active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1076218A (zh) * | 1992-01-24 | 1993-09-15 | 胡格温斯·格罗波公司 | 热风炉及其建造方法 |
| CN101475390A (zh) * | 2009-01-16 | 2009-07-08 | 张命荣 | 莫来石结合铝锆质耐火浇注料及其使用方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 中国工程建设标准化协会工业炉砌筑专业委员会: "《筑炉工程手册》", 31 January 2007, 冶金工业出版社 * |
| 崔长柏: "球式热风炉拱顶整体浇注实践", 《炼铁技术通讯》 * |
| 张命荣: "浅析整浇热风炉顶内衬的优势", 《2011全国不定形耐火材料学术会议论文集》 * |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103666493A (zh) * | 2013-12-10 | 2014-03-26 | 中国一冶集团有限公司 | 焦炉炉门内衬表面烧制耐火材料保护层方法 |
| CN103666493B (zh) * | 2013-12-10 | 2014-11-12 | 中国一冶集团有限公司 | 焦炉炉门内衬表面烧制耐火材料保护层方法 |
| CN105174976A (zh) * | 2015-08-05 | 2015-12-23 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 钒铁合金冶炼用直筒炉炉衬的浇筑方法 |
| CN105648129A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-06-08 | 北京首钢股份有限公司 | 热风炉燃烧器抢修的修复方法 |
| CN105648129B (zh) * | 2016-01-20 | 2017-11-28 | 北京首钢股份有限公司 | 热风炉燃烧器抢修的修复方法 |
| CN107305100A (zh) * | 2016-04-18 | 2017-10-31 | 五冶集团上海有限公司 | 用于分格式浇注料内衬施工的模具及其制作和使用方法 |
| CN107305100B (zh) * | 2016-04-18 | 2023-03-03 | 五冶集团上海有限公司 | 用于分格式浇注料内衬施工的模具及其制作和使用方法 |
| CN108300850A (zh) * | 2017-12-30 | 2018-07-20 | 醴陵友立特种陶瓷有限公司 | 一种加热炉用复合出钢炉炕结构及其施工方法 |
| CN108300850B (zh) * | 2017-12-30 | 2019-12-17 | 醴陵友立特种陶瓷有限公司 | 一种加热炉用复合出钢炉炕结构及其施工方法 |
| CN111761020A (zh) * | 2020-08-03 | 2020-10-13 | 杭州科远电炉有限公司 | 中频感应加热炉炉体、炉体制造方法以及温度控制方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103278015A (zh) | 热风炉炉顶耐火内衬的整体浇注方法 | |
| CN204438753U (zh) | 回转窑内衬结构 | |
| CN202062501U (zh) | 住宅烟道自动生产装置 | |
| CN111724951B (zh) | 一种钢化玻璃绝缘子的生产工艺 | |
| CN106435073A (zh) | 一种替代喷涂料和耐火砖的高炉内衬整体浇注施工方法 | |
| CN102424872A (zh) | 一种热态修补损坏的高炉热风管道内衬的方法 | |
| CN108893570A (zh) | 整体浇注的高炉炉缸及其浇注施工方法 | |
| CN100389910C (zh) | 钢包内衬套浇工艺 | |
| CN100491883C (zh) | 炼铅炉的炉体热修补方法 | |
| CN107215876B (zh) | 利用中频炉冶炼工业硅的方法 | |
| CN105135889A (zh) | 一种篦冷机喉部耐火材料的施工方法 | |
| CN102049492B (zh) | 一种全覆盖热镶砖冷却壁的镶砖方法 | |
| CN103788966A (zh) | 一种干熄焦耐高温膨胀节 | |
| CN103157785A (zh) | 一种钢包内衬的砌筑方法 | |
| CN102297595A (zh) | 一种环形加热炉烧嘴砖快速更换方法 | |
| CN201960126U (zh) | 一种钢包底吹氩内装式透气砖 | |
| CN203992353U (zh) | 新型钢包用透气芯安装结构 | |
| CN103523784B (zh) | 一种硅冶炼过程中抬包的烘烤方法 | |
| CN103658577B (zh) | 一种连铸中间包复合式湍流控制器的制备方法 | |
| CN106440815B (zh) | 加热炉炉墙浇筑支模方法 | |
| CN104128596B (zh) | 中小型精炼钢包永久层的打结工艺方法 | |
| CN108193022B (zh) | 依次吹氩以延长底吹整体型透气砖综合寿命的方法 | |
| CN202734561U (zh) | 一种电石炉出液口流槽 | |
| CN205368424U (zh) | 一种防止内衬砖下沉的rh浸渍管结构 | |
| CN201208644Y (zh) | 混铁车圆型炉壳内衬耐火浇注料浇注工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20130904 |