CN103269191A - 一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法 - Google Patents
一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103269191A CN103269191A CN2013101936870A CN201310193687A CN103269191A CN 103269191 A CN103269191 A CN 103269191A CN 2013101936870 A CN2013101936870 A CN 2013101936870A CN 201310193687 A CN201310193687 A CN 201310193687A CN 103269191 A CN103269191 A CN 103269191A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- magnetic linkage
- stator magnetic
- given
- electromagnetic torque
- torque
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Abstract
本发明公开了一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法,通过采集电机三相定子电压与电流,经三相/两相静止坐标变换,得到两相静止坐标系下的电压和电流,据此计算出电磁转矩和定子磁链实际反馈值。由给定与反馈转速之差,经PI控制器得到电磁转矩的初始给定值,经给定电磁转矩与定子磁链计算模块,得到电磁转矩和定子磁链的给定值。再由给定电压计算模块,得到两相静止坐标系αβ轴上的给定电压,最后经空间矢量脉宽调制生成逆变器的开关信号,触发逆变器的开关器件,实现永磁同步电机的直接转矩/磁链控制。本发明实现了永磁同步电动机低、中、高速的宽范围运行,无需旋转坐标变换,具有计算方便、动态响应快、鲁棒性强等优点。
Description
技术领域
本发明属于永磁同步电机控制技术领域,特别是涉及一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法。
背景技术
永磁同步电机相比异步电机具有高效率、高功率因数、体积小、重量轻、温升低等优势,因此受到国内外学者的广泛关注。传统的永磁同步电机直接转矩控制存在弱磁高速运行时转矩会有降落的问题,即在定子磁链弱磁到某个值之后,转矩角超过其限幅值,导致转矩与转矩角的比值由正变负,而无法提供正常转矩,导致电机运行失稳,无法实现高速运行。
而永磁同步电机的矢量控制不存在电机高速运行时失稳的情况,其原因在于矢量控制是在已知转子磁极位置的前提条件下,实现磁场定向控制,转子和转子磁场始终处于同步运行状态,不会失步。然而,矢量控制需要旋转坐标变化,运算复杂,动态性能没有直接转矩控制好。
为了拓宽直接转矩控制方法下的永磁同步电机运行范围,亟需探索一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法,使其同时具备矢量控制的宽范围运行和直接转矩控制的运算方便和动态性能优良的特性。
发明内容
针对上述存在的问题,本发明提供了一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法,实现了永磁同步电机的高速弱磁控制,拓宽了运行范围,保证了电机高速运行的稳定性,具有运算方便、动态响应快、鲁棒性强等优点。
本发明的永磁同步电机驱动系统的直接转矩/磁链控制方法,包括如下步骤:
(1)利用电压电流传感器采集永磁同步电机的三相定子电压信号uaubuc和三相定子电流信号iaibic,通过三相/两相静止坐标变换模块对其进行坐标变换,得到两相静止αβ坐标系中的电压分量uαuβ和电流分量iαiβ。利用速度编码器或无传感器技术得到转子的转速ω。
(2)根据所述的电压分量uαuβ和电流分量iαiβ,通过反馈电磁转矩、定子磁链和电流矢量估计模块,计算出永磁同步电机的反馈电磁转矩Te、反馈定子磁链Ψs和反馈定子磁链相对于α轴的夹角,同时计算出电流矢量的幅值Is和电流矢量相对于α轴的夹角θi。
(3)根据所述的转子永磁体转速ω和给定转速ω*之差,经PI控制器得到电磁转矩的初始给定值Te’。由所述的电磁转矩的初始给定值Te’、反馈定子磁链Ψs、反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ、电流矢量的幅值Is、电流矢量相对于α轴的夹角θi和转速ω,通过给定电磁转矩与定子磁链计算模块,计算出给定电磁转矩Te *和给定定子磁链Ψs *。
(4)给定电磁转矩Te *与反馈电磁转矩Te之差,经PI控制器,得到定子磁链的角度增量Δδ。将所述的角度增量Δδ、给定定子磁链Ψs *、反馈定子磁链Ψs、反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ通过给定电压计算模块,计算出α轴和β轴方向上的电压给定值Vα、Vβ。
(5)根据α轴和β轴方向上的电压给定值Vα、Vβ,利用空间矢量脉宽调制生成PWM信号对逆变器(1)进行控制。
所述的步骤(3)中,给定电磁转矩与定子磁链计算模块的流程为:
a.将反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ、电流矢量的幅值Is和电流矢量相对于α轴的夹角θi,通过iM计算模块,根据公式iM=Is *cos(θi-δ)计算出电流矢量Is在定子磁链方向轴上的投影iM。
b.将反馈定子磁链Ψs、电流矢量Is在定子磁链方向轴上的投影iM、电磁转矩的初始给定值Te’通过给定电磁转矩计算模块,先根据公式,计算给定电磁转矩的限幅值Temax,以保证电机电流维持在最大值Ismax;其中,p是永磁同步电机的极对数,Isamx是定子电流的最大值。然后电磁转矩的初始给定值Te’经过限幅后,得到电磁转矩的给定Te *。
c.将电磁转矩的给定Te *通过查询表查出对应转矩的定子磁链Ψs1 *。其中,查询表是一张根据最大转矩电流比MTPA算法得到的磁链-转矩对应表格,可根据电磁转矩查表得出对应的定子磁链,以获得单位电流下输出最大转矩的特性。
将Ψs1 *和Ψs2 *通过比较模块,取两者中小者作为定子磁链的给定值Ψs *。
本发明的有益效果是,本发明的控制方法是基于定子磁链定向的永磁同步电机直接转矩/磁链控制。相比于传统的直接转矩控制方法,本发明对转矩和定子磁链给定计算方法进行了改进,在计算转矩的限幅值时不再依赖电机参数,而是根据定子电流在定子磁链方向上的分量得到最大转矩电流,从而确定转矩限幅值。而定子磁链给定值是根据MTPA算法和弱磁控制,通过比较得到。本发明的效果在于,克服了传统直接转矩控制存在的高速转矩跌落导致的系统崩溃的问题,拓宽了电机运行范围,能够同时保持电压和电流幅值最大,不需要复杂的旋转坐标变换,具有计算简单、动态响应快、鲁棒性强等优点。
附图说明
图1是本发明的直接转矩/磁链控制方法的控制框图示意图;
图2是本发明的给定电磁转矩和定子磁链计算模块的示意图;
图3是传统永磁同步电机直接转矩控制的电流、转速和转矩波形示意图。
图4是本发明的直接转矩/磁链控制的电流、转速和转矩波形示意图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例详细描述本发明,本发明的目的和效果将变得更加明显。
图1为本发明的永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法的结构框图。其主电路包括逆变器1、直流电压源2和一台永磁同步电机3。控制器根据采集到的永磁同步电机的三相电压信号uaubuc、三相电流信号iaibic、转速信号ω,进行处理计算,得到PWM信号作用于逆变器1,使电机获得优良的运行性能。
本发明的直接转矩/磁链控制方法,其步骤如下:
(1)采集电压电流信号及转速信号。
利用电压电流传感器4采集永磁同步电机的三相定子电压信号uaubuc和三相定子电流信号iaibic,利用速度编码器5得到转子的转速ω。
将采集到的三相定子电压信号uaubuc和三相定子电流信号iaibic经过三相/两相静止坐标变换模块6进行坐标变换,得到两相静止αβ坐标系中的电压分量uαuβ和电流分量iαiβ。
以电压为例,根据恒幅值变换,其三相/两相静止坐标变换为以下公式:
(2)计算反馈电磁转矩、定子磁链和电流矢量。
根据所述的电压分量uαuβ和电流分量iαiβ,通过反馈电磁转矩、定子磁链和电流矢量估计模块7,计算出永磁同步电机的反馈电磁转矩Te、反馈定子磁链Ψs和反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ,同时计算出电流矢量的幅值Is和电流矢量相对于α轴的夹角θi。
反馈电磁转矩、定子磁链和电流矢量估计模块7的计算公式为:
其中,Ψα、Ψβ分别为定子磁链在α、β轴上的分量,uα、uβ分别为定子电压在α、β轴上的分量,iα、iβ分别为定子电流在α、β轴上的分量。R为定子相电阻,p为极对数。
(3)计算给定电磁转矩和给定定子磁链。
将给定转速ω*与转子转速ω相减得Δω,经PI控制器8得到电磁转矩的初始给定值Te’。
将电磁转矩的初始给定值Te’、反馈定子磁链Ψs、反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ、电流矢量的幅值Is、电流矢量相对于α轴的夹角θi和转速ω,通过给定电磁转矩与定子磁链计算模块9,计算出给定电磁转矩Te *和给定定子磁链Ψs *。
给定电磁转矩和定子磁链计算模块9如图2所示,步骤如下:
a.将反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ、电流矢量的幅值Is和电流矢量相对于α轴的夹角θi,通过iM计算模块13,根据以下公式计算出电流矢量Is在定子磁链方向轴上的投影iM。
iM=Is *cos(θi-δ)
b.将反馈定子磁链Ψs、电流矢量Is在定子磁链方向轴上的投影iM、电磁转矩的初始给定值Te’通过给定电磁转矩计算模块14,先根据以下公式计算给定电磁转矩的限幅值Temax,以保证电机电流维持在最大值Ismax;然后电磁转矩的初始给定值Te’再经过限幅后,得到电磁转矩的给定Te *。
其中p为极对数,Ismax为电机允许的定子电流最大值。
c.将电磁转矩的给定Te *通过查询表15查出对应转矩的定子磁链Ψs1 *。其中,查询表15是一张根据最大转矩电流比MTPA算法得到的磁链转矩对应表格,可根据电磁转矩查表得出对应的定子磁链,以获得单位电流下输出最大转矩的特性。
将Ψs1 *和Ψs2 *通过比较模块17,取两者中小者作为定子磁链的给定值Ψs *。
(4)电压指令的生成。
将给定电磁转矩Te *与反馈电磁转矩Te的差经过PI控制器10,得到定子磁链的角度增量Δδ。
将定子磁链的角度增量Δδ、给定定子磁链Ψs *、反馈定子磁链Ψs、反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ通过给定电压计算模块11,计算出α轴和β轴方向上的电压给定值Vα、Vβ。其步骤如下:
a.将定子磁链的角度增量Δδ与反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ相加,得到定子磁链的相对于α轴的夹角的给定δ*。
b.根据定子磁链的给定值Ψs *、给定夹角δ*与反馈定子磁链Ψs、反馈夹角δ,计算出电压矢量给定值Vs在α轴、β轴上的分量Vα、Vβ。
计算公式为:
其中,Ts为系统的采样周期
(5)根据α轴和β轴方向上的电压给定值Vα、Vβ,利用空间矢量脉宽调制12生成PWM信号对逆变器1进行控制。
实施例:
以下,我们对本实施方案进行仿真测试,所采用的永磁同步电机的参数如表1所示:
表1
极对数 | 2 |
定子阻抗 | 18.6Ω |
永磁磁链 | 0.447Wb |
直轴电感 | 0.3885H |
交轴电感 | 0.4755H |
相电压 | 240V |
相电流 | 1.4A |
额定转速 | 1500rpm |
额定转矩 | 1.94Nm |
测试的目标是使电机稳定运行于6000转/分。
图3为传统永磁同步电机直接转矩控制的电流、转速和转矩波形图。可以看出,电机输出转矩在时间t=0.25s时出现严重跌落,电流不稳,系统失去平衡,电机的转速也不再上升。
图4为本发明的永磁同步电机直接转矩/磁链控制的电流、转速和转矩波形图。可以看出,在整个加速阶段,电流幅值维持恒定并为最大限幅值,电机输出转矩在电机端电压达到限幅后开始减小,直到电机转速达到给定转速,转矩快速平稳地降至零,没有出现高速时的转矩跌落现象。
上述实施例用来解释说明本发明,而不是对本发明进行限制,在本发明的精神和权利要求的保护范围内,对本发明作出的任何修改和改变,都落入本发明的保护范围。
Claims (2)
1.一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法,其特征在于,包括如下步骤:
(1)利用电压电流传感器(4)采集永磁同步电机的三相定子电压信号uaubuc和三相定子电流信号iaibic,通过三相/两相静止坐标变换模块(6)对其进行坐标变换,得到两相静止αβ坐标系中的电压分量uαuβ和电流分量iαiβ。利用速度编码器(5)或者无传感器技术得到转子的转速ω。
(2)根据所述的电压分量uαuβ和电流分量iαiβ,通过反馈电磁转矩、定子磁链和电流矢量估计模块(7),计算出永磁同步电机的反馈电磁转矩Te、反馈定子磁链Ψs和反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ,同时计算出电流矢量的幅值Is和电流矢量相对于α轴的夹角θi。
(3)根据所述的转子转速ω和给定转速ω*之差,经PI控制器(8)得到电磁转矩的初始给定值Te’。将电磁转矩的初始给定值Te’、反馈定子磁链Ψs、反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ、电流矢量的幅值Is、电流矢量相对于α轴的夹角θi和转速ω经给定电磁转矩与定子磁链计算模块(9)得到给定电磁转矩Te *和给定定子磁链Ψe *。
(4)给定电磁转矩Te *与反馈电磁转矩Te之差,经PI控制器(10),得到定子磁链的角度增量Δδ。将角度增量Δδ、给定定子磁链Ψs *、反馈定子磁链Ψs、反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ通过给定电压计算模块(11),计算出α轴和β轴方向上的电压给定值Vα、Vβ。
(5)根据α轴和β轴方向上的电压给定值Vα、Vβ,利用空间矢量脉宽调制(12)生成PWM信号对逆变器(1)进行控制。
2.按照权利要求1所述的直接转矩/磁链控制方法,其特征在于,所述步骤(3)中,所述将电磁转矩的初始给定值Te’、反馈定子磁链Ψs、反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ、电流矢量的幅值Is、电流矢量相对于α轴的夹角θi和转速ω经给定电磁转矩与定子磁链计算模块(9)得到给定电磁转矩Te *和给定定子磁链Ψs *通过以下子步骤来实现:
(3.1)将反馈定子磁链相对于α轴的夹角δ、电流矢量的幅值Is和电流矢量相对于α轴的夹角θi,通过iM计算模块(13),根据公式iM=Is*cos(θi-δ)计算出电流矢量Is在定子磁链方向轴上的投影iM。
(3.2)将反馈定子磁链Ψs、电流矢量Is在定子磁链方向轴上的投影iM、电磁转矩的初始给定值Te’通过给定电磁转矩计算模块(14),先根据公式,计算给定电磁转矩的限幅值Temax,以保证电机电流维持在最大值Ismax;其中,p是永磁同步电机的极对数,Isamx是定子电流的最大值。然后电磁转矩的初始给定值Te’经过限幅后,得到电磁转矩的给定Te *。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310193687.0A CN103269191B (zh) | 2013-05-22 | 2013-05-22 | 一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310193687.0A CN103269191B (zh) | 2013-05-22 | 2013-05-22 | 一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103269191A true CN103269191A (zh) | 2013-08-28 |
CN103269191B CN103269191B (zh) | 2015-07-01 |
Family
ID=49012803
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310193687.0A Active CN103269191B (zh) | 2013-05-22 | 2013-05-22 | 一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103269191B (zh) |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103986398A (zh) * | 2014-05-22 | 2014-08-13 | 国家电网公司 | 一种永磁同步发电机直接转矩控制方法 |
CN104796059A (zh) * | 2015-04-20 | 2015-07-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机的电流限幅、直接转矩控制方法、控制系统 |
CN104953918A (zh) * | 2015-06-30 | 2015-09-30 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调系统电网电压跌落时输入电流闭环限幅方法及系统 |
CN104993759A (zh) * | 2015-07-07 | 2015-10-21 | 河南师范大学 | 双馈风力发电机快速弱磁控制方法 |
CN105245135A (zh) * | 2015-10-08 | 2016-01-13 | 江苏科技大学 | 一种永磁同步电机恒功率区运行的弱磁控制方法 |
CN105262380A (zh) * | 2015-10-08 | 2016-01-20 | 江苏科技大学 | 一种永磁同步电机弱磁运行时的定子磁链幅值给定方法 |
CN105610372A (zh) * | 2016-01-21 | 2016-05-25 | 华中科技大学 | 表面式永磁同步电机的直接转矩控制方法及系统 |
WO2016188069A1 (zh) * | 2015-05-27 | 2016-12-01 | 北京金风科创风电设备有限公司 | 风力发电机的振动抑制方法及装置 |
CN106712620A (zh) * | 2015-07-16 | 2017-05-24 | 广州汽车集团股份有限公司 | 永磁同步电机转矩计算方法及装置 |
CN107046386A (zh) * | 2017-04-17 | 2017-08-15 | 南京越博动力系统股份有限公司 | 一种用于纯电动汽车的永磁同步电机控制器弱磁标定的新方法 |
CN108282057A (zh) * | 2018-02-02 | 2018-07-13 | 卧龙电气集团股份有限公司 | 一种基于精确磁链查表法进行恒转矩控制的ecm电机及方法 |
CN108390612A (zh) * | 2018-03-13 | 2018-08-10 | 江西精骏电控技术有限公司 | 一种基于查表方式的永磁同步电机的弱磁控制方法 |
CN109986494A (zh) * | 2019-05-08 | 2019-07-09 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种杆塔螺栓电动扭矩扳手及其控制方法 |
CN111538254A (zh) * | 2020-05-11 | 2020-08-14 | 成都华川电装有限责任公司 | 一种获取永磁同步电机性能map表的仿真电路 |
TWI743850B (zh) * | 2020-06-19 | 2021-10-21 | 盛群半導體股份有限公司 | 馬達轉子位置偵測裝置與偵測方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20070024232A1 (en) * | 2005-07-29 | 2007-02-01 | Takahiro Suzuki | Motor controller, washing machine, air conditioner and electric oil pump |
CN102035456A (zh) * | 2010-12-14 | 2011-04-27 | 长春工业大学 | 基于终端滑模的永磁同步电机直接转矩控制系统 |
CN102611368A (zh) * | 2012-03-14 | 2012-07-25 | 西安交通大学 | 基于分数阶的电动汽车用永磁同步电机直接转矩控制系统及方法 |
-
2013
- 2013-05-22 CN CN201310193687.0A patent/CN103269191B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20070024232A1 (en) * | 2005-07-29 | 2007-02-01 | Takahiro Suzuki | Motor controller, washing machine, air conditioner and electric oil pump |
CN102035456A (zh) * | 2010-12-14 | 2011-04-27 | 长春工业大学 | 基于终端滑模的永磁同步电机直接转矩控制系统 |
CN102611368A (zh) * | 2012-03-14 | 2012-07-25 | 西安交通大学 | 基于分数阶的电动汽车用永磁同步电机直接转矩控制系统及方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
YUKINORI INOUE ET.AL: "Control Method Suitable for Direct-Torque-Control-Based Motor System Satisfying Voltage and Current Limitations", 《IEEE TRANSACTIONS ON INDUSTRY APPLICATIONS》, vol. 48, 30 June 2012 (2012-06-30) * |
孙丹 等: "基于恒定开关频率空间矢量调制的永磁同步电机直接转矩控制", 《中国电机工程学报》, vol. 25, no. 12, 30 June 2005 (2005-06-30) * |
Cited By (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103986398A (zh) * | 2014-05-22 | 2014-08-13 | 国家电网公司 | 一种永磁同步发电机直接转矩控制方法 |
CN104796059B (zh) * | 2015-04-20 | 2017-08-25 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机的电流限幅、直接转矩控制方法、控制系统 |
CN104796059A (zh) * | 2015-04-20 | 2015-07-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机的电流限幅、直接转矩控制方法、控制系统 |
KR102008085B1 (ko) | 2015-05-27 | 2019-08-06 | 베이징 골드윈드 싸이언스 앤 크리에이션 윈드파워 이큅먼트 코.,엘티디. | 풍력 발전기 진동 방지 방법 및 장치 |
KR20180002799A (ko) * | 2015-05-27 | 2018-01-08 | 베이징 골드윈드 싸이언스 앤 크리에이션 윈드파워 이큅먼트 코.,엘티디. | 풍력 발전기 진동 방지 방법 및 장치 |
AU2015396604B2 (en) * | 2015-05-27 | 2019-02-14 | Beijing Goldwind Science and Creation Windpower Equipment Co., Ltd. | Wind power generator vibration inhibition method and device |
US10340831B2 (en) | 2015-05-27 | 2019-07-02 | Beijing Goldwind Science & Creation Windpower Equipment Co., Ltd. | Wind power generator vibration inhibition method and device |
WO2016188069A1 (zh) * | 2015-05-27 | 2016-12-01 | 北京金风科创风电设备有限公司 | 风力发电机的振动抑制方法及装置 |
CN104953918B (zh) * | 2015-06-30 | 2017-07-07 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调系统电网电压跌落时输入电流闭环限幅方法及系统 |
CN104953918A (zh) * | 2015-06-30 | 2015-09-30 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调系统电网电压跌落时输入电流闭环限幅方法及系统 |
CN104993759B (zh) * | 2015-07-07 | 2017-08-25 | 河南师范大学 | 双馈风力发电机快速弱磁控制方法 |
CN104993759A (zh) * | 2015-07-07 | 2015-10-21 | 河南师范大学 | 双馈风力发电机快速弱磁控制方法 |
CN106712620A (zh) * | 2015-07-16 | 2017-05-24 | 广州汽车集团股份有限公司 | 永磁同步电机转矩计算方法及装置 |
CN106712620B (zh) * | 2015-07-16 | 2019-05-03 | 广州汽车集团股份有限公司 | 永磁同步电机转矩计算方法及装置 |
CN105245135A (zh) * | 2015-10-08 | 2016-01-13 | 江苏科技大学 | 一种永磁同步电机恒功率区运行的弱磁控制方法 |
CN105262380A (zh) * | 2015-10-08 | 2016-01-20 | 江苏科技大学 | 一种永磁同步电机弱磁运行时的定子磁链幅值给定方法 |
CN105610372B (zh) * | 2016-01-21 | 2018-02-23 | 华中科技大学 | 表面式永磁同步电机的直接转矩控制方法及系统 |
CN105610372A (zh) * | 2016-01-21 | 2016-05-25 | 华中科技大学 | 表面式永磁同步电机的直接转矩控制方法及系统 |
CN107046386B (zh) * | 2017-04-17 | 2020-04-07 | 南京越博动力系统股份有限公司 | 一种用于纯电动汽车的永磁同步电机控制器弱磁标定的新方法 |
CN107046386A (zh) * | 2017-04-17 | 2017-08-15 | 南京越博动力系统股份有限公司 | 一种用于纯电动汽车的永磁同步电机控制器弱磁标定的新方法 |
CN108282057A (zh) * | 2018-02-02 | 2018-07-13 | 卧龙电气集团股份有限公司 | 一种基于精确磁链查表法进行恒转矩控制的ecm电机及方法 |
CN108282057B (zh) * | 2018-02-02 | 2023-07-25 | 卧龙电气驱动集团股份有限公司 | 一种基于精确磁链查表法进行恒转矩控制的ecm电机及方法 |
CN108390612A (zh) * | 2018-03-13 | 2018-08-10 | 江西精骏电控技术有限公司 | 一种基于查表方式的永磁同步电机的弱磁控制方法 |
CN108390612B (zh) * | 2018-03-13 | 2022-03-11 | 江西精骏电控技术有限公司 | 一种基于查表方式的永磁同步电机的弱磁控制方法 |
CN109986494A (zh) * | 2019-05-08 | 2019-07-09 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种杆塔螺栓电动扭矩扳手及其控制方法 |
CN109986494B (zh) * | 2019-05-08 | 2024-04-16 | 国网河南省电力公司电力科学研究院 | 一种杆塔螺栓电动扭矩扳手及其控制方法 |
CN111538254A (zh) * | 2020-05-11 | 2020-08-14 | 成都华川电装有限责任公司 | 一种获取永磁同步电机性能map表的仿真电路 |
CN111538254B (zh) * | 2020-05-11 | 2023-04-07 | 成都华川电装有限责任公司 | 一种获取永磁同步电机性能map表的仿真电路 |
TWI743850B (zh) * | 2020-06-19 | 2021-10-21 | 盛群半導體股份有限公司 | 馬達轉子位置偵測裝置與偵測方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103269191B (zh) | 2015-07-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103269191B (zh) | 一种永磁同步电机直接转矩/磁链控制方法 | |
CN103281026B (zh) | 一种混合逆变器开绕组永磁同步电机系统的控制方法 | |
Inoue et al. | Control method suitable for direct-torque-control-based motor drive system satisfying voltage and current limitations | |
CN102710206B (zh) | 一种变速永磁交流发电机系统及其双端口稳压控制方法 | |
CN104796050B (zh) | 一种抑制无刷直流电机转矩脉动的延迟控制方法 | |
WO2022134772A1 (zh) | 一种永磁辅助同步磁阻电机的控制方法 | |
CN106788026A (zh) | 一种空间矢量信号注入永磁同步电机最大转矩电流比控制方法 | |
US11522480B2 (en) | SPMSM sensorless composite control method with dual sliding-mode observers | |
CN107947669B (zh) | 一种混合励磁同步电机非线性逆推跟踪控制方法 | |
Liu et al. | Active-flux-based super-twisting sliding mode observer for sensorless vector control of synchronous reluctance motor drives | |
CN202696533U (zh) | 一种变速永磁交流发电机系统 | |
Chen et al. | Sensorless control for permanent magnet synchronous motor in rail transit application using segmented synchronous modulation | |
Sun et al. | Control winding current-oriented control for stand-alone brushless doubly fed power generation system | |
Qian et al. | Research on the application of flux-weakening control in PMSM with wide range speed variation | |
Jin et al. | Improved sliding-mode observer for sensorless control of high speed permanent magnet synchronous motor | |
Zhou et al. | An improved flux-weakening strategy for field-oriented-controlled PMSM drives | |
Zhang et al. | A discrete-time direct-torque and flux control for direct-drive PMSG wind turbines | |
Su et al. | Stator flux trajectory control with optimized pulse patterns based on voltage command feed-forward | |
Hussien et al. | Fictitious power based MRAS observer for sensorless control of stand-alone brushless doubly-fed induction generators | |
CN103532461A (zh) | 一种用于平稳控制永磁同步电机低速小转矩状态切换的装置 | |
Zhang et al. | Research on a sensorless SVM-DTC strategy for induction motors based on modified stator model | |
CN203206173U (zh) | 具有容错功能的三相四桥臂永磁同步电动机控制系统 | |
Korlinchak et al. | Discrete time integration of observers with continuous feedback based on Tustin's method with variable prewarping | |
CN104935233A (zh) | 永磁直驱风力发电机电磁扭矩控制方法及装置 | |
Senjyu et al. | Position sensorless control for interior permanent magnet synchronous motors using H∞ flux observer |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |