CN103196673A

CN103196673A - 一种确定电厂汽轮机排汽压力对机组经济性影响的现场测算方法

Info

Publication number: CN103196673A
Application number: CN2013101104592A
Authority: CN
Inventors: 杨海生
Original assignee: State Grid Corp of China SGCC; Electric Power Research Institute of State Grid Hebei Electric Power Co Ltd; Hebei Electric Power Construction Adjustment Test Institute
Current assignee: State Grid Corp of China SGCC; Electric Power Research Institute of State Grid Hebei Electric Power Co Ltd; Hebei Electric Power Construction Adjustment Test Institute
Priority date: 2013-04-01
Filing date: 2013-04-01
Publication date: 2013-07-10
Anticipated expiration: 2033-04-01
Also published as: CN103196673B

Abstract

本发明涉及一种确定电厂汽轮机排汽压力对机组经济性影响的现场测算方法，本方法基于DCS的实时计算功能，排除机组运行时汽轮机进汽流量、汽轮机主汽进汽压力、主汽进汽温度、热再热进汽压力、热再热进汽温度变化的影响，仅计算汽轮机排汽压力对机组热耗率影响值。本发明解决了电厂节能优化运行或技术改进中采用的汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数的准确性问题，并且方法简单，现场使用方便。

Description

一种确定电厂汽轮机排汽压力对机组经济性影响的现场测算方法

技术领域

本发明涉及一种确定电厂汽轮机排汽压力对机组经济性影响的现场测算方法。

背景技术

随着国家节能及减排的压力加大，提高现有运行机组，尤其是大型汽轮发电机组的运行经济性，得到了电厂越来越多的重视。而影响发电机组运行经济性的参数中，汽轮机排汽压力的变化对机组热耗率的影响最为明显。对于一般大型机组，排汽压力变化1kPa，将直接影响机组热耗率近0.5%至1%。但此项数据对于不同类型的机组也存在较大的差异，如空冷机组与湿冷机组、低压缸配置型式不同的机组等。确定电厂汽轮机排汽压力对机组热耗率影响的特性系数，对于电厂进行节能优化运行或技术改进具有特别重要的意义。

目前，电厂汽轮机排汽压力对机组热耗率影响的特性系数，电厂一般都直接采用汽轮机制造商提供的修正曲线来获得，现场缺少一种简便直接的验证手段。

发明内容

本发明专利要解决的技术问题是提供一种方法简单，现场使用方便，能够准确确定电厂汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数的现场试验方法。

为解决上述技术问题，本发明专利所采取的技术方案是：

本发明基于DCS的实时计算功能，排除机组运行时汽轮机进汽流量、汽轮机主汽进汽压力、主汽进汽温度、热再热进汽压力、热再热进汽温度变化的影响，仅计算汽轮机排汽压力对机组热耗率影响值；其包括下述具体步骤：

步骤一：机组在基本运行方式下，解除机组一次调频及AGC功能，并保持机组汽轮机进汽阀位一定，机组运行稳定后采集机组在这一稳定状态下的汽轮机排汽压力p _x1、机组发电功率P _g1、汽轮机主汽进汽压力P _ms1、进汽温度T _ms1、再热蒸汽进汽温度T _rh1、高压加热器进口蒸汽压力p _s1、高压加热器出口给水温度T _o1、高压加热器进口给水温度T _i1、高压加热器进口蒸汽温度T _s1、高压加热器出口疏水温度T _d1、给水压力p _fw及高压加热器进口给水流量F _fw；

步骤二：在运行条件允许的条件下，大幅度调整汽轮机排汽压力，采集机组在汽轮机排汽压力变化后运行至稳定运行状态后的汽轮机排汽压力p _x2、机组发电功率P _g2、汽轮机主汽进汽压力P _ms2、进汽温度T _ms2及再热蒸汽进汽温度T _rh2；

步骤三：依据步骤一和步骤二所获得的数据，根据公式（1~5）计算末级高加的抽汽流量F _c1；

h _o1= f（p _fw, T _o1） (1)

h _i1= f（p _fw, T _i1） (2)

h _s1= f（p _s1, T _s1） (3)

h _d1= f（p _s1, T _d1） (4)

F _c1= F _fw×(h _o1 －h _i1)／(h _s1－h _d1) （5）

其中h _o1为高压加热器出口给水焓值，单位为kJ/kg；

h _i1为高压加热器进口给水焓值，单位为kJ/kg；

h _s1为高压加热器进口蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

h _d1为高压加热器出口疏水焓值，单位为kJ/kg；

求解介质焓h的函数f根据国际标准IFC97中提供的公式选取；

p _fw为给水压力，单位为MPa；

p _s1为高压加热器进口蒸汽压力，单位为MPa；

T _o1为高压加热器出口给水温度，单位为℃；

T _i1为高压加热器进口给水温度，单位为℃ ；

T _s1为高压加热器进口蒸汽温度，单位为℃；

T _d1为高压加热器出口疏水温度，单位为℃；

F _c1为高压加热器进口蒸汽流量，单位为t/h；

F _fw为高压加热器进口给水流量，单位为t/h；

步骤四，根据步骤一、二和步骤三所得出的数据，根据公式（6~12）分别计算步骤一和步骤二的机组机组热耗率HR _g；

F _ms= F _fw（6）

F _rh= F _ms－F _c1（7）

h _ms= f ( p _ms, T _ms) （8）

h _fw= f (p _fw, T _fw) （9）

h _hrh= f (p _hrh, T _hrh) （10）

h _crh= f (p _crh, T _crh) （11）

HR _g=[ F _ms×（h _ms－h _fw)＋F _rh×（h _hrh－h _crh)]／P （12）

其中F _ms为主蒸汽流量，单位为 t/h；

F _fw为高压加热器进口给水流量，单位为t/h；

F _rh为再热蒸汽流量，单位为t/h；

F _c1为高压加热器进口蒸汽流量，单位为t/h；

H _ms为主蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

H _fw为给水焓值，单位为kJ/kg ；

h _hrh为热再热蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

h _crh为冷再热蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

其中求解介质焓h的函数f根据国际标准IFC97中提供的公式选取；

p _ms为主蒸汽压力，单位为MPa；

T _ms为主蒸汽温度，单位为℃；

p _fw为给水压力，单位为MPa；

T _fw为最终给水温度，单位为℃；

p _hrh为热再热蒸汽压力，单位为MPa；

T _hrh为热再热蒸汽温度，单位为℃；

p _crh为冷再热蒸汽压力，单位为MPa；

T _crh为冷再热蒸汽温度，单位为℃；

HR _g为机组热耗率，单位为kJ/kW.h；

P为机组发电功率，单位为KW；

步骤五：依据步骤一和步骤二所获得的数据，根据公式（13~15）分别计算在汽轮机主汽进汽压力p _ms、主汽进汽温度T _ms、再热蒸汽进汽温度T _rh变化下机组热耗率HR _g的变化值△HR _g；

△HR _gpms = k _pms×△p _ms ×HR _g1 = k _pms×(p _ms2－p _ms1) ×HR _g1（13）

△HR _gTms=k _Tms×△T _ms×HR _g1 = k _Tms×(T _ms2－T _ms1) ×HR _g1（14）

△HR _gTrh= k _Trh×△T _rh×HR _g1 = k _Trh×(T _rh2－T _rh1) ×HR _g1（15）

其中△HR _gpms为汽轮机主汽进汽压力改变下的机组热耗率的变化值，单位为kJ/kW.h；

△HR _gTms为主汽进汽温度改变下的机组热耗率的变化值，单位为kJ/kW.h；

△HR _gTrh为再热蒸汽进汽温度改变下的机组热耗率的变化值，单位为kJ/kW.h；

K _pms为厂家提供的汽轮机主汽进汽压力修正系数，单位为%/MPa；

k _Tms为厂家提供的主汽进汽温度修正系数，单位为%/℃；

k _Trh为厂家提供的再热蒸汽进汽温度修正系数，单位为%/℃；

△p _ms为步骤二与步骤一汽轮机主汽进汽压力的差值，单位为MPa；

△T _ms为步骤二与步骤一主汽进汽温度的差值，单位为℃；

△T _rh为步骤二与步骤一再热蒸汽进汽温度的差值，单位为℃；

p _ms1为步骤一的汽轮机主汽进汽压力，单位为MPa；

p _ms2为步骤二的汽轮机主汽进汽压力，单位为MPa；

T _ms1为步骤一的主汽进汽温度，单位为℃；

T _ms2为步骤二的主汽进汽温度，单位为℃；

T _rh1为步骤一的再热蒸汽进汽温度，单位为℃；

T _rh2为步骤二的再热蒸汽进汽温度，单位为℃；

HR _g1为步骤四计算的步骤一的机组热耗率指标，单位为kJ/kW.h；

步骤六：依据步骤四和步骤五所得的数值，根据公式（16），以与步骤一相同的汽轮机主汽进汽压力p _ms、主汽进汽温度T _ms、再热蒸汽进汽温度T _rh，计算修正后的步骤二的机组热耗率HR _g2c；

HR _g2c= HR _g2－△HR _gpms－△HR _gTms－△HR _gTrh（16）

其中HR _g2c为经修正后的步骤二的机组热耗率，单位为kJ/kW.h；

HR _g2为步骤二得到的机组热耗率，单位为kJ/kW.h；

△HR _gpms为汽轮机主汽进汽压力改变下的机组热耗率变化值，单位为kJ/kW.h；

△HR _gTms为主汽进汽温度改变下的机组热耗率变化值，单位为kJ/kW.h；

△HR _gTrh为再热蒸汽进汽温度改变下的机组热耗率变化值，单位为kJ/kW.h；

步骤七：依据步骤一、步骤二、步骤五和步骤六所得的数值，根据公式（17），计算汽轮机排汽压力p _x变化对机组热耗率HR _g的影响系数k；

k =△HR _g／△p _x= （HR _g2c－HR _g1）／（p _x2－p _x1）（17）

其中k为汽轮机排汽压力对机组热耗率的影响系数，单位为(kJ/kW.h)/kPa；

△HR _g为经修正后的步骤二的机组热耗率与步骤一的机组热耗率的差值，单位为kJ/kW.h；

△p _x为步骤二与步骤一的汽轮机排汽压力的差值，单位为 kPa；

HR _g2c为经修正后的步骤二的机组热耗率，单位为kJ/kW.h；

p _x1为步骤一的汽轮机排汽压力，单位为kPa；

p _x2为步骤二的汽轮机排汽压力，单位为kPa。

本发明采用的技术原理及计算如下：

汽轮机组的热耗率与汽轮机排汽压力参数的变化密切相关，在汽轮机进汽阀位一定、及进汽参数一定的条件下，机组热耗率变化与汽轮机排汽压力变化之间的关系可表示为：

△HR _g= f （△p _x）

△HR _g——不同工况下机组热耗率的差值， kJ/kW.h；

△p _x——不同工况下汽轮机排汽压力的差值，单位为 kPa；

f——机组热耗率变化与汽轮机排汽压力变化之间的函数系数。

px大于机组运行阻塞背压时，上述函数关系一般为近似线性关系，可表示为：

△HR _g = f（△p _x）= k×△p _x

△HR _g——不同工况下机组热耗率的差值， kJ/kW.h；

△p _x——不同工况下汽轮机排汽压力的差值，单位为 kPa；

k——机组热耗率变化与汽轮机排汽压力变化之间的线性系数，(kJ/kW.h)/kPa，在本发明中主要通过现场试验及修正的方法获得。

考虑两个稳定的试验工况步骤一及步骤二，步骤一及步骤二的运行方式是相同的，均为基本运行方式，且汽轮机进汽阀位不变。由此，可确定步骤一及步骤二的工况下汽轮机设备性能如缸效率等未发生变化，则影响机组热耗率的因素仅包括运行参数，如汽轮机进汽流量F、汽轮机主汽进汽压力pms、进汽温度Tms、再热蒸汽进汽温度Trh、汽轮机排汽压力px。以下公式中，角标为“1”的均代表步骤一的数据，角标为“2”的均代表步骤二的数据。

首先将两个试验工况下获得的主要运行数据计算机组热耗率指标，热耗率的指标计算采用下列公式：

HR _g=[ F _ms×（h _ms－h _fw)＋F _rh×（h _hrh－h _crh)]／P

F _ms= F _fw

F _rh= F _ms－F _c1

h _ms= f ( p _ms, T _ms)

h _fw= f (p _fw, T _fw)

h _hrh= f (p _hrh, T _hrh)

h _crh= f (p _crh, T _crh)

F _ms——主蒸汽流量，t/h；

F _fw—— 高压加热器进口给水流量， t/h；

F _rh——再热蒸汽流量， t/h；

F _c1——高压加热器进口蒸汽流量， t/h；

H _ms——主蒸汽焓值， kJ/kg；

H _fw——给水焓值， kJ/kg ；

h _hrh——热再热蒸汽焓值， kJ/kg；

h _crh——冷再热蒸汽焓值， kJ/kg；

p _ms——主蒸汽压力， MPa；

T _ms——主蒸汽温度，℃；

p _fw——给水压力， MPa；

T _fw——最终给水温度，℃；

p _hrh——热再热蒸汽压力， MPa；

T _hrh——热再热蒸汽温度，℃；

p _crh——冷再热蒸汽压力， MPa；

T _crh——冷再热蒸汽温度，℃；

HR _g——机组机组热耗率， kJ/kW.h；

P——机组发电功率， KW。

其中末级高加的抽汽流量Fc1采用下式进行计算：

F _c1= F _fw×(h _o1 －h _i1)／(h _s1－h _d1)

h _o1= f（p _fw, T _o1）

h _i1= f（p _fw, T _i1）

h _s1= f（p _s1, T _s1）

h _d1= f（p _s1, T _d1）

h _o1——高压加热器出口给水焓值， kJ/kg；

h _i1——高压加热器进口给水焓值， kJ/kg；

h _s1——高压加热器进口蒸汽焓值， kJ/kg；

h _d1——高压加热器出口疏水焓值， kJ/kg；

求解介质焓h的函数f根据国际标准IFC97中提供的公式选取；

p _fw——给水压力， MPa；

p _s1——高压加热器进口蒸汽压力， MPa；

T _o1——高压加热器出口给水温度，℃；

T _i1——高压加热器进口给水温度，℃ ；

T _s1——高压加热器进口蒸汽温度，℃；

T _d1——高压加热器出口疏水温度，℃；

F _c1——高压加热器进口蒸汽流量， t/h；

F _fw——高压加热器进口给水流量， t/h。

其中角标为“ms”的均代表汽轮机主汽数据，角标为“fw”的均代表最终给水数据，角标为“rh”的均代表再热蒸汽数据，角标为“crh”的均代表冷再热蒸汽数据，角标为“hrh”的均代表热再热蒸汽数据。

由于两个试验工况其它运行参数(汽轮机主汽进汽压力pms、进汽温度Tms、再热蒸汽进汽温度Trh)的变化，导致的机组热耗率变化可以表示为：

△HR _gpms = k _pms×△p _ms ×HR _g1 = k _pms×(p _ms2－p _ms1) ×HR _g1

△HR _gTms=k _Tms×△T _ms×HR _g1 = k _Tms×(T _ms2－T _ms1) ×HR _g1

△HR _gTrh= k _Trh×△T _rh×HR _g1 = k _Trh×(T _rh2－T _rh1) ×HR _g1

△HR _gpms——汽轮机主汽进汽压力改变下的机组热耗率的变化值， kJ/kW.h；

△HR _gTms——主汽进汽温度改变下的机组热耗率的变化值， kJ/kW.h；

△HR _gTrh——再热蒸汽进汽温度改变下的机组热耗率的变化值， kJ/kW.h；

K _pms——厂家提供的汽轮机主汽进汽压力修正系数， %/MPa；

k _Tms——厂家提供的主汽进汽温度修正系数， %/℃；

k _Trh——厂家提供的再热蒸汽进汽温度修正系数， %/℃；

△p _ms——步骤二与步骤一汽轮机主汽进汽压力的差值， MPa；

△T _ms——步骤二与步骤一主汽进汽温度的差值，℃；

△T _rh——步骤二与步骤一再热蒸汽进汽温度的差值，℃；

p _ms1——步骤一的汽轮机主汽进汽压力， MPa；

p _ms2——步骤二的汽轮机主汽进汽压力， MPa；

T _ms1——步骤一的主汽进汽温度，℃；

T _ms2——步骤二的主汽进汽温度，℃；

T _rh1——步骤一的再热蒸汽进汽温度，℃；

T _rh2——步骤二的再热蒸汽进汽温度，℃；

HR _g1——经计算的步骤一的机组热耗率指标， kJ/kW.h。

则步骤二修正至与步骤一相同汽轮机主汽进汽压力、主汽进汽温度、再热蒸汽进汽温度后的机组热耗率为：

HR _g2c= HR _g2－△HR _gpms－△HR _gTms－△HR _gTrh

HR _g2c——经修正后的步骤二的机组热耗率， kJ/kW.h；

HR _g2——步骤二得到的机组热耗率， kJ/kW.h；

△HR _gpms——汽轮机主汽进汽压力改变下的机组热耗率变化值， kJ/kW.h；

△HR _gTms——主汽进汽温度改变下的机组热耗率变化值， kJ/kW.h；

△HR _gTrh——再热蒸汽进汽温度改变下的机组热耗率变化值， kJ/kW.h。

则汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数k可采用下式计算：

k =△HR _g／△p _x= （HR _g2c－HR _g1）／（p _x2－p _x1）

k——汽轮机排汽压力对机组热耗率的影响系数， (kJ/kW.h)/kPa；

△HR _g——经修正后的步骤二的机组热耗率与步骤一的机组热耗率的差值， kJ/kW.h；

△p_x——步骤二与步骤一的汽轮机排汽压力的差值， kPa；

HR _g2c——经修正后的步骤二的机组热耗率， kJ/kW.h；

HR _g1——步骤四计算的步骤一的机组热耗率指标， kJ/kW.h；

p_x1——步骤一的汽轮机排汽压力， kPa；

p _x2——步骤二的汽轮机排汽压力， kPa。

采用上述技术方案所产生的有益效果在于：

本发明方法主要是现场测算方法，通过控制机组的运行方式并获取试验数据，进行计算后最终可以获得汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数，其解决了电厂节能优化运行或技术改进中采用的汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数的准确性问题，不仅方法简单，现场使用方便,可以为准确获得汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数提供准确的数据。

本发明方法是基于DCS的实时计算功能，排除机组运行时汽轮机进汽流量、汽轮机主汽进汽压力、主汽进汽温度、热再热进汽压力、热再热进汽温度变化的影响，仅计算汽轮机排汽压力对机组热耗率影响值。

附图说明

图1为本发明实施例1所测算的典型热力系统示意图；

在附图中，1锅炉、 2高压缸、3中压缸、4高压加热器、5除氧器、6给水泵、7凝汽器、8凝结水泵、9发电机。

具体实施方式

实施例1：

如附图1所示的某660MW汽轮发电机组，其中1为锅炉、 2为高压缸、3为中压缸、4为高压加热器、5为除氧器、6为给水泵、7为凝汽器、8为凝结水泵、9 为发电机。机组在基本运行方式下，解除机组一次调频及AGC功能，并保持机组汽轮机进汽阀位一定，机组运行稳定后采集机组在这一稳定状态下的汽轮机排汽压力p _x1、机组发电功率P _g1、汽轮机主汽进汽压力P _ms1、进汽温度T _ms1、再热蒸汽进汽温度T _rh1等相关运行数据，此为步骤一所获得的数据；在运行条件允许的条件下，大幅度调整汽轮机排汽压力，采集机组在汽轮机排汽压力变化后运行至稳定运行状态后的汽轮机排汽压力p _x2、机组发电功率P _g2、汽轮机主汽进汽压力P _ms2、进汽温度T _ms2、再热蒸汽进汽温度T _rh2等相关运行数据，此为步骤二所获得的数据；所采集的数据如表1所示。

表1 现场采集的步骤一及步骤二的试验数据

Figure 2013101104592100002DEST_PATH_IMAGE001

根据公式（1）~（12）计算高压加热器进汽流量，再热蒸汽流量，进而计算出机组的发电热耗率，计算结果如表2所示。

表2 公式（1）~（12）计算所得的数据

Figure 2013101104592100002DEST_PATH_IMAGE002

根据汽轮机厂家提供的运行参数修正曲线，可以获得如下的修正系数：

k _pms为厂家提供的汽轮机主汽进汽压力修正系数，为-0.6%/MPa；

k _Tms为厂家提供的主汽进汽温度修正系数，为-0.0333%/℃；

k _Trh为厂家提供的再热蒸汽进汽温度修正系数，为-0.0273%/℃。

根据公式（13）至（15），计算步骤二相对于步骤一，由于运行参数变化引起的机组发电热耗率变化量：

△HR _gpms = k _pms×(p _ms2－p _ms1) ×HR _g1=-0.156×-0.6%×7778.95= -7.266 kJ/kW.h

△HR _gTms= k _Tms×(T _ms2－T _ms1) ×HR _g1=1.401×-0.0333%×7778.95= -3.632 kJ/kW.h

△HR _gTrh= k _Trh×(T _rh2－T _rh1) ×HR _g1=1.435×-0.0273%×7778.95= -3.044 kJ/kW.h。

根据公式（16），计算得到步骤二修正后的机组发电功率：

HR _g2c HR _g2－△HR _gpms－△HR _gTms－△HR _gTrh= 8085.02-（-7.266-3.632-3.044）=8098.97 kJ/kW.h。

根据公式（17），计算汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数k：

k =△HRg／△px = （HRg2c－HRg1）／（px2－px1）= （ 8098.97－7778.95）／（11.23－5.67）= 57.558 (kJ/kW.h)/kPa 。

据此，得到该机组计算汽轮机排汽压力变化对机组热耗率的影响值为57.558(kJ/kW.h)/kPa，试验数据准确可靠，并排除了机组主要运行参数：汽轮机主汽进汽压力、主汽进汽温度、热再热进汽压力、热再热进汽温度的影响。本发明解决了电厂节能优化运行或技术改进中采用的汽轮机排汽压力变化对机组热耗率影响系数的准确性问题，并且方法简单，现场使用方便。

Claims

1.一种确定电厂汽轮机排汽压力对机组经济性影响的现场测算方法，其特征在于基于DCS的实时计算功能，排除机组运行时汽轮机进汽流量、汽轮机主汽进汽压力、主汽进汽温度、热再热进汽压力、热再热进汽温度变化的影响，仅计算汽轮机排汽压力对机组热耗率影响值；其包括下述具体步骤：

h _o1= f（p _fw, T _o1） (1)

h _i1= f（p _fw, T _i1） (2)

h _s1= f（p _s1, T _s1） (3)

h _d1= f（p _s1, T _d1） (4)

F _c1= F _fw×(h _o1 －h _i1)／(h _s1－h _d1) （5）

其中h _o1为高压加热器出口给水焓值，单位为kJ/kg；

h _i1为高压加热器进口给水焓值，单位为kJ/kg；

h _s1为高压加热器进口蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

h _d1为高压加热器出口疏水焓值，单位为kJ/kg；

求解介质焓h的函数f根据国际标准IFC97中提供的公式选取；

p _fw为给水压力，单位为MPa；

p _s1为高压加热器进口蒸汽压力，单位为MPa；

T _o1为高压加热器出口给水温度，单位为℃；

T _i1为高压加热器进口给水温度，单位为℃ ；

T _s1为高压加热器进口蒸汽温度，单位为℃；

T _d1为高压加热器出口疏水温度，单位为℃；

F _c1为高压加热器进口蒸汽流量，单位为t/h；

F _fw为高压加热器进口给水流量，单位为t/h；

F _ms= F _fw（6）

F _rh= F _ms－F _c1（7）

h _ms= f ( p _ms, T _ms) （8）

h _fw= f (p _fw, T _fw) （9）

h _hrh= f (p _hrh, T _hrh) （10）

h _crh= f (p _crh, T _crh) （11）

HR _g=[ F _ms×（h _ms－h _fw)＋F _rh×（h _hrh－h _crh)]／P （12）

其中F _ms为主蒸汽流量，单位为 t/h；

F _fw为高压加热器进口给水流量，单位为t/h；

F _rh为再热蒸汽流量，单位为t/h；

F _c1为高压加热器进口蒸汽流量，单位为t/h；

h _ms为主蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

h _fw为给水焓值，单位为kJ/kg ；

h _hrh为热再热蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

h _crh为冷再热蒸汽焓值，单位为kJ/kg；

p _ms为主蒸汽压力，单位为MPa；

T _ms为主蒸汽温度，单位为℃；

p _fw为给水压力，单位为MPa；

T _fw为最终给水温度，单位为℃；

p _hrh为热再热蒸汽压力，单位为MPa；

T _hrh为热再热蒸汽温度，单位为℃；

p _crh为冷再热蒸汽压力，单位为MPa；

T _crh为冷再热蒸汽温度，单位为℃；

HR _g为机组热耗率，单位为kJ/kW.h；

P为机组发电功率，单位为KW；

k _Tms为厂家提供的主汽进汽温度修正系数，单位为%/℃；

△T _ms为步骤二与步骤一主汽进汽温度的差值，单位为℃；

p _ms1为步骤一的汽轮机主汽进汽压力，单位为MPa；

p _ms2为步骤二的汽轮机主汽进汽压力，单位为MPa；

T _ms1为步骤一的主汽进汽温度，单位为℃；

T _ms2为步骤二的主汽进汽温度，单位为℃；

T _rh1为步骤一的再热蒸汽进汽温度，单位为℃；

T _rh2为步骤二的再热蒸汽进汽温度，单位为℃；

HR _g2c= HR _g2－△HR _gpms－△HR _gTms－△HR _gTrh（16）

HR _g2为步骤二得到的机组热耗率，单位为kJ/kW.h；

k =△HR _g／△p _x= （HR _g2c－HR _g1）／（p _x2－p _x1）（17）

HR _g2c为经修正后的步骤二的机组热耗率，单位为kJ/kW.h；

p _x1为步骤一的汽轮机排汽压力，单位为kPa；

p _x2为步骤二的汽轮机排汽压力，单位为kPa。