CN107368680A - 一种汽轮机最佳真空实时计算方法 - Google Patents
一种汽轮机最佳真空实时计算方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了属于火电机组运行优化领域的一种汽轮机冷端系统最佳真空实时优化计算方法。该优化计算方法包括汽轮机末级排汽焓计算、汽轮机末级排汽量计算、凝汽器变工况计算以及变频循环水泵变工况计算。通过计算得出当前机组运行工况下凝汽器传热系数，进而根据机组变频循环水泵的可调节范围，计算不同循环水流量下汽轮机末级排汽焓、汽轮机末级排汽量、汽轮机功率增量、循环水泵耗功增量，同时以机组收益最大化作为目标函数得到在变频循环水泵可调范围内的机组最佳运行真空和循环水泵最佳运行频率，为机组优化运行提供指导，提升机组的整体经济效益。
Description
技术领域
本发明属于火电机组冷端系统参数优化技术领域，特别涉及一种汽轮机最佳真空实时计算方法。
背景技术
汽轮机冷端系统是火电机组的重要辅助系统，其运行状态的好坏直接关系到机组的安全、经济运行。
而在现有的火电机组运行方式中，汽轮机冷端系统真空优化中，一般都是采用离线计算结果，根据设定工况下凝汽器的换热系数、汽轮机背压修正曲线，结合机组设定工况下参数和给定的环境温度进行计算得到。由于机组运行过程中特性会发生改变，基于设定工况数据的真空优化计算脱离了实际运行机组特性，且由于环境温度和机组负荷不断的进行改变，之前的离线计算方式很难保证精度，因此本发明专利提供了一种汽轮机最佳真空实时计算方法，结合机组当前运行工况数据和环境参数，进行变工况计算，更具有实际指导意义。
发明内容
为了克服上述现有技术的缺点，本发明的目的在于提供一种汽轮机最佳真空实时计算方法，尤其是针对循环水流量连续可调的汽轮机，通过分析汽轮机冷端系统的换热机理，通过对汽轮机末级变工况计算模型、凝汽器换热变工况计算模型以及变频循环水泵变工况特性分析，建立汽轮机冷端系统最佳真空稳态计算模型，并以机组收益最大化作为目标函数，计算机组在不同边界条件下的最佳运行真空，实时指导机组现场运行的方式和参数，提高机组的运行经济性。
为了实现上述目的，本发明采用的技术方案是：
一种汽轮机最佳真空实时计算方法，根据汽轮机末级变工况特性、凝汽器变工况特性以及循环水泵变工况特性，分别对汽轮机末级排汽焓、汽轮机末级排气量、凝汽器换热系数以及变频循环水泵进行变工况计算。
首先通过计算当前工况下汽轮机末级排汽量、排汽焓和变频循环水泵流量确定当前工况下凝汽器传热系数；
进而根据变工况下循环水泵转速或者频率，计算变工况后机组循环冷却水流量，确定变工况后凝汽器的换热系数；
结合变工况后凝汽器换热系数、变工况后循环水流量以及当前工况下汽轮机末级排气量和排汽焓，对汽轮机真空进行重新计算；
根据变工况后的汽轮机背压，对汽轮机末级重新进行变工况计算，确定循环水流量变化之后汽轮机末级排汽焓和末级排汽量；
根据新计算得到的末级排汽焓和末级排汽量进行循环迭代，直至收敛后确认变工况后机组净功率增量；
根据当前循环水泵频率可调范围，进行遍历计算，确定在循环水泵频率可调范围内，当机组净功率增量取得最大值时的汽轮机最佳真空。
与现有技术相比，本发明可以根据机组实际运行参数，结合汽轮机末级变工况计算、凝汽器变工况计算以及循环水泵变工况计算，确定机组在当前运行参数下的最佳运行真空，指导机组的实时运行，提供当前机组的运行效率，增加电厂净收益。
附图说明
图1为汽轮机最佳真空循环迭代计算示意图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例详细说明本发明的实施方式。
本发明一种汽轮机最佳真空实时计算方法，包括以下步骤：
A：从机组分布控制系统(DCS)中选取优化计算过程中所需测点的实时值，所述测点包括：主蒸汽流量、主蒸汽温度、主蒸汽压力、高压缸排汽温度、高压缸排汽压力、再热蒸汽温度、再热蒸汽压力、汽轮机各级抽汽压力、汽轮机各级抽汽温度、汽轮机各级加热器出口水温、汽轮机各级加热器出口水压、凝汽器真空、凝汽器热井温度、循环水泵变频器频率、循环水入口水温；如果测点信息均准确可靠则进行步骤B；
B：根据所选测点信息构建汽轮机热经济性状态方程，计算机组当前运行工况下汽轮机末级排汽量、汽轮机内部功；根据汽轮机末级变工计算方法，计算汽轮机末级排汽焓；根据循环水泵运行工况点确定方法，计算当前频率下凝汽器循环水流量及耗功；
具体地，步骤如下：
S1.汽轮机末级排汽量和汽轮机内部功为：
根据汽轮机和各级回热加热器结构，以8级汽轮机回热抽汽结构为例，构建汽轮机热经济性状态方程：
[A][Di]＝D0[τi] (1)
定义：
(1)抽汽放热量qi：疏水自流面式加热器qi＝hi-hdi，汇集式加热器qi＝hi-hwi+1；
(2)给水焓升τi：τi＝hwi-hwi+1；
(3)疏水放热量γi：疏水自流面式加热器γi＝hdi-1-hdi，汇集式加热器γi＝hdi-1-hwi+1。
其中：[A]为热经济性状态矩阵，[Di]为各级抽汽量组成的列向量；[τi]为各级给水焓升组成的列向量；D0为主蒸汽流量；hi为各级抽汽焓值；hdi为各级加热器疏水焓值；hwi为各级加热器出口水焓值，各焓值均可以根据IFC97水蒸气热力计算利用温度、压力计算得到。
根据公式(1)，汽轮机各级抽汽量可以求解为：
[Di]＝D0[A]-1[τi] (2)
则当前工况下汽轮机末级排汽量可以表示为：
S2.汽轮机内部功可以表示为：
式中：h0为主蒸汽焓值；hc为汽轮机末级排汽焓；σ为再热蒸汽焓升；a为高压加热器级数；m为加热器总级数；上标0表示当前工况；上标1表示变工况。
汽轮机末级排汽焓hc为：
从汽轮机最后一级抽汽开始推算，根据最后一级抽汽与末级排汽级间效率，计算汽轮机末级排汽焓，公式如下：
式中：hi、hi+1分别为第i、(i+1)级抽汽焓，ηi,i+1为第(i+1)级抽汽效率；为第(i+1)级理想抽汽焓。其中，ηi,i+1可以根据各工况设计参数拟合汽轮机级间效率与压比之间的关系；为理想焓值，认为蒸汽在汽轮机末级做功为等熵过程，根据i级的熵值并结合i+1压力，结合IFC97水蒸气热力特性求得。
S3.当前频率下凝汽器循环水流量及循环水泵耗功为：
循环水泵特性曲线可以根据泵的工作点进行拟合，其为二次函数关系曲线，可以拟合为：
式中：Dw为机组循环水流量；转速比α＝n/n0；n为当前泵频率；n0为泵的额定频率；△p为循环水泵压头；f1、f2、f3为方程拟合系数。
凝汽器管道的阻力特性曲线一般为抛物线，其可以根据典型工况下泵的工作点进行拟合得到，其可以表示为：
式中：△ps为管道压损；f1s、f2s、f3s为方程拟合系数。
联立公式(6)和公式(7)，当△p＝△ps时，根据当前工况下循环水泵频率即可计算得出变频后机组循环水流量
变频后循环水泵耗功可以根据泵的相似原理计算进行，其耗功可以表示为：
式中：Pf0为泵的额定功率；为频率为n时泵的耗功。
则循环水泵的耗功增量可以表示为：
式中：Pf0为泵的额定功率；为频率为n时泵的耗功。
C：根据步骤B中的计算结果，进而根据凝汽器换热方程，计算当前工况下凝汽器传热系数KF0如下：
式中：为当前工况循环水入口水温；为当前工况循环水出口水温；为当前排汽压力下对应的饱和温度；Cpw为循环水比热容，NTU为换热能效系数。
D：以变频循环水泵变频器频率可调范围作为寻优区间，根据不同循环水泵频率计算机组循环水流量，进而根据循环水流量及循环水入口水温计算变工况下凝汽器传热系数KF1如下：
式中：为变工况下循环水入口水温，为变工况后机组循环水流量，为当前工况下循环水入口水温，为当前工况下机组循环水流量。
E：根据变工况下凝汽器传热系数，结合步骤B中计算所得的当前工况下汽轮机末级排汽量、汽轮机末级排汽焓、步骤D中变工况下循环水流量，计算变工况后凝汽器压力凝汽器热井温度公式如下；
式中：为循环水流量变化后汽轮机背压；为变工况后凝汽器饱和水温度；为初始汽轮机末级排汽量；为初始汽轮机末级排汽焓；为变工况后循环水入口水温；Cpw为水的比热容；NTU1为变工后换热能效。
F：根据步骤E中计算所得凝汽器压力、凝汽器热井温度，其他输入参数保持不变，返回至步骤B重新计算变工况后汽轮机末级排汽量、汽轮机末级排汽焓，对汽轮机末级排汽量和排汽焓进行迭代计算，直至收敛后进入步骤G；
具体迭代过程如图1所示，步骤S1-S6的计算过程，对汽轮机末级排汽焓和汽轮机末级排气量进行循环迭代，直至其收敛位置，确定最终变工况后汽轮机末级排汽量和排汽焓的稳态值。
判断收敛通过如下公式：
如果成立，则完成收敛，确定变工况后机组功率，如不成立，则继续返回至步骤B，其中为变工况后汽轮机末级排汽焓，为当前工况下汽轮机排汽焓，δ为误差系数，可取5，为变工况后汽轮机末级排汽量，为当前工况下汽轮机末级排汽量，ε为误差系数，可取5。
G：根据收敛后计算所得的汽轮机末级排汽量、排汽焓、以及变工况后循环水泵频率，计算变工况后汽轮机内部功和变频后循环水泵耗功，并与初始工况下汽轮机内部功和循环水泵耗功做比较，得到汽轮机功率增量和循环水泵耗功增量；
H：以机组净收益最大化△Nnet作为目标函数，公式如下：
△Nnet＝△Ptb-△Pf (17)
式中：△Ptb为汽轮机功率增量；△Pf为循环水泵功率增量。
在循环水泵频率可调范围内进行遍历寻优，当机组净收益取得最大值时此时机组真空为最佳运行真空，循环水泵频率为最佳频率。
综上所述，本发明专利可以根据机组实际运行参数，结合汽轮机末级变工况计算、凝汽器变工况计算以及循环水泵变工况计算，确定机组在当前运行参数下的最佳运行真空，指导机组的实时运行，提供当前机组的运行效率，增加电厂净收益。
Claims (10)
1.一种汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，包括以下步骤：
A：从机组分布控制系统(DCS)中选取优化计算过程中所需测点的实时值，所述测点包括：主蒸汽流量、主蒸汽温度、主蒸汽压力、高压缸排汽温度、高压缸排汽压力、再热蒸汽温度、再热蒸汽压力、汽轮机各级抽汽压力、汽轮机各级抽汽温度、汽轮机各级加热器出口水温、汽轮机各级加热器出口水压、凝汽器真空、凝汽器热井温度、循环水泵变频器频率、循环水入口水温；如果测点信息均准确可靠则进行步骤B；
B：根据所选测点信息构建汽轮机热经济性状态方程，计算机组当前运行工况下汽轮机末级排汽量、汽轮机内部功；根据汽轮机末级变工计算方法，计算汽轮机末级排汽焓；根据循环水泵运行工况点确定方法，计算当前频率下凝汽器循环水流量及耗功；
C：根据步骤B中的计算结果以及凝汽器换热方程，计算当前工况下凝汽器传热系数；
D：以变频循环水泵变频器频率可调范围作为寻优区间，根据不同循环水泵频率计算机组循环水流量，进而根据循环水流量及循环水入口水温计算变工况下凝汽器传热系数；
E：根据变工况下凝汽器传热系数，结合步骤B中计算所得的当前工况下汽轮机末级排汽量、汽轮机末级排汽焓、步骤D中变工况下循环水流量，计算变工况后凝汽器压力、凝汽器热井温度；
F：根据步骤E中计算所得凝汽器压力、凝汽器热井温度，其他输入参数保持不变，返回至步骤B重新计算变工况后汽轮机末级排汽量、汽轮机末级排汽焓，对汽轮机末级排汽量和排汽焓进行迭代计算，直至收敛后进入步骤G；
G：根据收敛后计算所得的汽轮机末级排汽量、排汽焓、以及变工况后循环水泵频率，计算变工况后汽轮机内部功和变频后循环水泵耗功，并与初始工况下汽轮机内部功和循环水泵耗功做比较，得到汽轮机功率增量和循环水泵耗功增量；
H：以机组净收益最大化作为目标函数，遍历循环水泵频率可调区间进行寻优，得到机组净收益最大时循环水泵最佳运行频率及机组最佳运行真空，所述机组净收益为汽轮机功率增量减去循环水泵耗功增量。
2.根据权利要求1所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述汽轮机为8级，步骤B中汽轮机末级排汽量和汽轮机内部功的计算过程为：
根据汽轮机和各级回热加热器结构，构建汽轮机热经济性状态方程：
[A][Di]＝D0[τi] (1)
定义：
(1)抽汽放热量qi：疏水自流面式加热器，qi＝hi-hdi；汇集式加热器，qi＝hi-hwi+1；
(2)给水焓升τi：τi＝hwi-hwi+1；
(3)疏水放热量γi：疏水自流面式加热器，γi＝hdi-1-hdi；汇集式加热器，γi＝hdi-1-hwi+1；
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其中：[A]为热经济性状态矩阵，[Di]为各级抽汽量组成的列向量；[τi]为各级给水焓升组成的列向量；D0为主蒸汽流量；hi为各级抽汽焓值；hdi为各级加热器疏水焓值；hwi为各级加热器出口水焓值，各焓值均可以根据IFC97水蒸气热力计算利用温度、压力计算得到；
根据公式(1)，汽轮机各级抽汽量求解为：
[Di]＝D0[A]-1[τi] (2)
则当前工况下汽轮机末级排汽量表示为：
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<mo>-</mo>
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<mrow>
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<mo>=</mo>
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<mn>1</mn>
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<mi>c</mi>
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</mrow>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>4</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：h0为主蒸汽焓值；hc为汽轮机末级排汽焓；σ为再热蒸汽焓升；a为高压加热器级数；m为加热器总级数；上标0表示当前工况；上标1表示变工况。
3.根据权利要求1或2所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述步骤B中汽轮机末级排汽焓hc的计算过程为：
从汽轮机最后一级抽汽开始推算，根据最后一级抽汽与末级排汽级间效率，计算汽轮机末级排汽焓，公式如下：
<mrow>
<msub>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mo>+</mo>
<mn>1</mn>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
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<mi>h</mi>
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<mo>-</mo>
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<mrow>
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<mo>,</mo>
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<mo>+</mo>
<mn>1</mn>
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<mo>+</mo>
<mn>1</mn>
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<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>5</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：hi、hi+1分别为第i、(i+1)级抽汽焓，ηi,i+1为第(i+1)级抽汽效率，根据各工况设计参数拟合汽轮机级间效率与压比之间的关系获取；为第(i+1)级理想抽汽焓，认为蒸汽在汽轮机末级做功为等熵过程，根据i级的熵值并结合i+1压力，结合IFC97水蒸气热力特性求得。
4.根据权利要求1或2所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述步骤B中当前频率下凝汽器循环水流量及循环水泵耗功的计算过程为：
循环水泵特性曲线根据泵的工作点进行拟合，其为二次函数关系曲线，拟合为：
<mrow>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>p</mi>
<mo>=</mo>
<msub>
<mi>f</mi>
<mn>3</mn>
</msub>
<msubsup>
<mi>D</mi>
<mi>w</mi>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mi>&alpha;</mi>
<mo>&CenterDot;</mo>
<msub>
<mi>f</mi>
<mn>2</mn>
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<mi>D</mi>
<mi>w</mi>
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<mo>+</mo>
<msup>
<mi>&alpha;</mi>
<mn>2</mn>
</msup>
<mo>&CenterDot;</mo>
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<mi>f</mi>
<mn>1</mn>
</msub>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>6</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：Dw为机组循环水流量；转速比α＝n/n0；n为当前泵频率；n0为泵的额定频率；△p为循环水泵压头；f1、f2、f3为方程拟合系数；
凝汽器管道的阻力特性曲线一般为抛物线，其可以根据典型工况下泵的工作点进行拟合得到，其表示为：
<mrow>
<msub>
<mi>&Delta;p</mi>
<mi>s</mi>
</msub>
<mo>=</mo>
<msub>
<mi>f</mi>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mi>s</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>D</mi>
<mi>w</mi>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
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<mi>f</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>s</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>D</mi>
<mi>w</mi>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>f</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>s</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>7</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：△ps为管道压损；f1s、f2s、f3s为方程拟合系数；
联立公式(6)和公式(7)，当△p＝△ps时，根据当前工况下循环水泵频率即可计算得出变频后机组循环水流量
变频后循环水泵耗功根据泵的相似原理计算进行，其耗功表示为：
<mrow>
<msubsup>
<mi>P</mi>
<mi>f</mi>
<mn>1</mn>
</msubsup>
<mo>=</mo>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mfrac>
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<msub>
<mi>n</mi>
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</msub>
</mfrac>
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<mn>3</mn>
</msup>
<mo>&CenterDot;</mo>
<msub>
<mi>P</mi>
<mrow>
<mi>f</mi>
<mn>0</mn>
</mrow>
</msub>
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<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>8</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
则循环水泵的耗功增量表示为：
<mrow>
<msub>
<mi>&Delta;P</mi>
<mi>f</mi>
</msub>
<mo>=</mo>
<msubsup>
<mi>P</mi>
<mi>f</mi>
<mn>1</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>P</mi>
<mi>f</mi>
<mn>0</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>9</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：Pf0为泵的额定功率；为频率为n时泵的耗功。
5.根据权利要求1所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述步骤C中当前工况下凝汽器传热系数KF0计算方法如下：
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>-</mo>
<msup>
<mi>e</mi>
<mrow>
<mo>-</mo>
<mi>N</mi>
<mi>T</mi>
<mi>U</mi>
</mrow>
</msup>
<mo>=</mo>
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<mrow>
<msubsup>
<mi>t</mi>
<mrow>
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<mn>2</mn>
</mrow>
<mn>0</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
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<mrow>
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<mn>1</mn>
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<mn>0</mn>
</msubsup>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
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<mi>n</mi>
<mn>0</mn>
</msubsup>
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<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>a</mi>
<mn>1</mn>
</mrow>
<mn>0</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
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<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
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<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msup>
<mi>KF</mi>
<mn>0</mn>
</msup>
<mo>=</mo>
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<msubsup>
<mi>D</mi>
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<mn>0</mn>
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<mrow>
<mi>p</mi>
<mi>w</mi>
</mrow>
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</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>12</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：为当前工况循环水入口水温；为当前工况循环水出口水温；为当前排汽压力下对应的饱和温度；Cpw为循环水比热容，NTU为换热能效系数。
6.根据权利要求5所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述步骤D中变工况下凝汽器传热系数KF1的计算公式如下：
<mrow>
<msup>
<mi>KF</mi>
<mn>1</mn>
</msup>
<mo>=</mo>
<msup>
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</msup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>a</mi>
<mn>1</mn>
</mrow>
<mn>1</mn>
</msubsup>
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</mrow>
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</msup>
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<msup>
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<msubsup>
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<mrow>
<mi>a</mi>
<mn>1</mn>
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<mn>1</mn>
</msubsup>
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</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
<mo>+</mo>
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<msubsup>
<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>a</mi>
<mn>1</mn>
</mrow>
<mn>1</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
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<mrow>
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<mo>&times;</mo>
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<mrow>
<mo>-</mo>
<mn>5</mn>
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</msup>
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<mrow>
<mo>(</mo>
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<mn>1</mn>
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<mn>0</mn>
</msubsup>
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</mrow>
<mn>3</mn>
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<mn>0.0016</mn>
<msup>
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<mi>t</mi>
<mrow>
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<mn>1</mn>
</mrow>
<mn>0</mn>
</msubsup>
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</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
<mo>+</mo>
<mn>0.05</mn>
<msubsup>
<mi>t</mi>
<mrow>
<mi>a</mi>
<mn>1</mn>
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<mn>0</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>0.468</mn>
</mrow>
</mfrac>
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<mi>w</mi>
<mn>1</mn>
</msubsup>
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<mi>w</mi>
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</msubsup>
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</msqrt>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>13</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：为变工况下循环水入口水温，为变工况后机组循环水流量，为当前工况下循环水入口水温，为当前工况下机组循环水流量。
7.根据权利要求1所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述步骤E中变工况后凝汽器压力凝汽器热井温度的计算公式如下：
<mrow>
<msup>
<mi>NTU</mi>
<mn>1</mn>
</msup>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<msup>
<mi>KF</mi>
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<mrow>
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<mi>w</mi>
<mn>1</mn>
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<mrow>
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<mn>1</mn>
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<mn>1</mn>
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</mfrac>
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<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mo>-</mo>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>16</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
式中：NTU1为变工后换热能效，为循环水流量变化后汽轮机背压；为变工况后凝汽器饱和水温度；为初始汽轮机末级排汽量；为初始汽轮机末级排汽焓；为变工况后循环水入口水温；Cpw为水的比热容。
8.根据权利要求1所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述步骤F,G的迭代过程中，判断下式是否成立：
<mfenced open = "{" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mo>|</mo>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mi>c</mi>
<mn>1</mn>
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<mi>h</mi>
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<mo>|</mo>
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<mi>h</mi>
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<mn>0</mn>
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<mtd>
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</mtr>
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如果成立，则完成收敛，确定变工况后机组功率，如不成立，则继续返回至步骤B，其中为变工况后汽轮机末级排汽焓，为当前工况下汽轮机排汽焓，δ为误差系数，为变工况后汽轮机末级排汽量，为当前工况下汽轮机末级排汽量，ε为误差系数。
9.根据权利要求8所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，δ和ε取值均为5。
10.根据权利要求1所述汽轮机最佳真空实时计算方法，其特征在于，所述步骤H以机组净收益最大化△Nnet作为目标函数，其表示为：
△Nnet＝△Ptb-△Pf (17)
式中：△Ptb为汽轮机功率增量；△Pf为循环水泵功率增量。
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|---|---|
| CN (1) | CN107368680A (zh) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107780982A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-03-09 | 华电郑州机械设计研究院有限公司 | 一种在线的间接空冷高背压供热机组背压控制系统及方法 |
| CN108412558A (zh) * | 2018-02-11 | 2018-08-17 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 一种汽轮发电机组智能经济运行系统 |
| CN109187036A (zh) * | 2018-08-06 | 2019-01-11 | 大唐东北电力试验研究院有限公司 | 一种母管制背压式汽轮机主蒸汽流量计算方法 |
| CN109298690A (zh) * | 2018-09-25 | 2019-02-01 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种开式循环水冷端系统优化控制方法 |
| CN109325255A (zh) * | 2018-08-15 | 2019-02-12 | 华电电力科学研究院有限公司 | 基于定功率的湿冷汽轮机最佳真空在线指导系统 |
| CN110108134A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-08-09 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 凝汽器抽真空设备的抽吸能力影响真空值的测评方法 |
| CN110288135A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-09-27 | 华北电力大学 | 一种高压加热系统疏水水位节能优化方法 |
| CN110486097A (zh) * | 2019-08-26 | 2019-11-22 | 浙江中控技术股份有限公司 | 一种蒸汽透平的调速与抽汽的协调控制方法及系统 |
| CN111914389A (zh) * | 2020-06-18 | 2020-11-10 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种基于曲线拟合的冷端系统运行点确定方法 |
| CN112069677A (zh) * | 2020-09-03 | 2020-12-11 | 润电能源科学技术有限公司 | 电厂冷端循泵运行方式确定方法、装置、设备及存储介质 |
| CN113095545A (zh) * | 2021-03-12 | 2021-07-09 | 国网河北能源技术服务有限公司 | 空冷凝汽器冷却风机最优运行频率确定方法、装置及终端 |
| CN113685797A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-23 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种余热锅炉省煤器变工况热力计算方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004092408A (ja) * | 2002-08-29 | 2004-03-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 蒸気タービンプラント |
| CN104573170A (zh) * | 2014-10-13 | 2015-04-29 | 芜湖扬宇机电技术开发有限公司 | 汽轮机最优运行初压的确定方法 |
| CN106703904A (zh) * | 2016-11-18 | 2017-05-24 | 华能国际电力开发公司铜川照金电厂 | 一种基于数据挖掘技术的汽轮机配汽曲线优化方法 |
-
2017
- 2017-07-14 CN CN201710573854.2A patent/CN107368680A/zh active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004092408A (ja) * | 2002-08-29 | 2004-03-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 蒸気タービンプラント |
| CN104573170A (zh) * | 2014-10-13 | 2015-04-29 | 芜湖扬宇机电技术开发有限公司 | 汽轮机最优运行初压的确定方法 |
| CN106703904A (zh) * | 2016-11-18 | 2017-05-24 | 华能国际电力开发公司铜川照金电厂 | 一种基于数据挖掘技术的汽轮机配汽曲线优化方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 刘志巍: "600MW火电机组冷端系统优化运行研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》 * |
| 王玮，等: "基于凝汽器压力估计算法的循环水泵最优运行", 《中国电机工程学报》 * |
| 胡勇: "基于汽轮机蓄能特性的大型火电机组快速变负荷控制研究", 《中国优秀博士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》 * |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107780982A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-03-09 | 华电郑州机械设计研究院有限公司 | 一种在线的间接空冷高背压供热机组背压控制系统及方法 |
| CN107780982B (zh) * | 2017-12-07 | 2024-05-14 | 华电郑州机械设计研究院有限公司 | 一种在线的间接空冷高背压供热机组背压控制系统及方法 |
| CN108412558B (zh) * | 2018-02-11 | 2020-03-17 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 一种汽轮发电机组智能经济运行系统 |
| CN108412558A (zh) * | 2018-02-11 | 2018-08-17 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 一种汽轮发电机组智能经济运行系统 |
| CN109187036A (zh) * | 2018-08-06 | 2019-01-11 | 大唐东北电力试验研究院有限公司 | 一种母管制背压式汽轮机主蒸汽流量计算方法 |
| CN109325255A (zh) * | 2018-08-15 | 2019-02-12 | 华电电力科学研究院有限公司 | 基于定功率的湿冷汽轮机最佳真空在线指导系统 |
| CN109325255B (zh) * | 2018-08-15 | 2023-04-28 | 华电电力科学研究院有限公司 | 基于定功率的湿冷汽轮机最佳真空在线指导系统 |
| CN109298690A (zh) * | 2018-09-25 | 2019-02-01 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种开式循环水冷端系统优化控制方法 |
| CN109298690B (zh) * | 2018-09-25 | 2020-09-01 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种开式循环水冷端系统优化控制方法 |
| CN110108134A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-08-09 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 凝汽器抽真空设备的抽吸能力影响真空值的测评方法 |
| CN110108134B (zh) * | 2019-05-28 | 2020-02-07 | 国电南京电力试验研究有限公司 | 凝汽器抽真空设备的抽吸能力影响真空值的测评方法 |
| CN110288135B (zh) * | 2019-06-10 | 2022-10-18 | 华北电力大学 | 一种高压加热系统疏水水位节能优化方法 |
| CN110288135A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-09-27 | 华北电力大学 | 一种高压加热系统疏水水位节能优化方法 |
| CN110486097A (zh) * | 2019-08-26 | 2019-11-22 | 浙江中控技术股份有限公司 | 一种蒸汽透平的调速与抽汽的协调控制方法及系统 |
| CN111914389A (zh) * | 2020-06-18 | 2020-11-10 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种基于曲线拟合的冷端系统运行点确定方法 |
| CN111914389B (zh) * | 2020-06-18 | 2023-06-16 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种基于曲线拟合的冷端系统运行点确定方法 |
| CN112069677A (zh) * | 2020-09-03 | 2020-12-11 | 润电能源科学技术有限公司 | 电厂冷端循泵运行方式确定方法、装置、设备及存储介质 |
| CN113095545A (zh) * | 2021-03-12 | 2021-07-09 | 国网河北能源技术服务有限公司 | 空冷凝汽器冷却风机最优运行频率确定方法、装置及终端 |
| CN113685797A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-23 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种余热锅炉省煤器变工况热力计算方法 |
| CN113685797B (zh) * | 2021-08-26 | 2023-08-15 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种余热锅炉省煤器变工况热力计算方法 |
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