CN103487272A - 直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法 - Google Patents

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CN103487272A CN201310443244.2A CN201310443244A CN103487272A CN 103487272 A CN103487272 A CN 103487272A CN 201310443244 A CN201310443244 A CN 201310443244A CN 103487272 A CN103487272 A CN 103487272A
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Abstract

本发明公开了直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，具体步骤：一：测量进除氧器的凝结水流量，高、中压缸前后轴封漏汽流量，低压缸轴封进汽流量，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量，以及进入给水泵的密封水流量；二：根据高压加热器和除氧器的能量平衡和质量平衡，计算一至四段抽汽流量、给水流量、主蒸汽流量、高压缸排汽流量和再热蒸汽流量；三：根据低压加热器的热平衡和质量平衡，计算五至七段抽汽流量，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算汽轮机低压缸排汽能量和排汽流量。四：计算低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓，作为计算空冷凝汽器热负荷的基准。测量结果更加准确。

Description

直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法
技术领域
本发明涉及直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法。
背景技术
目前，在我国“三北”地区，空冷机组发展迅速，由于早期投产的空冷机组的空冷凝汽器大多采用国外的技术和产品，国内空冷凝汽器的验收试验基本上是按照国外VGB-R131Me导则进行。国内针对空冷凝汽器的试验标准及规范，主要是行业标准DL/T552-1995《火力发电厂空冷塔及空冷凝汽器试验方法》，其中包括对空冷塔、空冷凝汽器试验的具体要求。
以上两种试验标准都利用低压缸回热抽汽状态点作出蒸汽在低压缸内的膨胀过程线来确定低压缸的排汽焓，以此作为计算进入空冷凝汽器热负荷的基础。但低压缸上只有三段抽汽，前两段抽汽在过热区，通过测量的压力和温度可以确定状态点，第三段抽汽在湿蒸汽区，状态点不能直接确定，因此，基于以上方法确定的低压缸排汽焓受蒸汽在低压缸内膨胀过程线的线性关系影响。
以上两种空冷凝汽器试验标准，都以凝结水泵出口的凝水流量作为计算基准，但从几台空冷凝汽器性能试验数据来看，此位置测量出的凝结水流量不准确，从根本上影响空冷凝汽器性能试验结果的准确性。
汽轮机热力系统非常复杂，本体轴封系统部分漏汽引至高、低压抽汽管道，轴封漏汽量的大小以及引入点会影响抽汽参数的测量；汽轮机本体内部通流部分的加工偏差、安装间隙、内缸结合面漏汽等也会影响抽汽状态点的测量。以上两种因素会导致蒸汽实际膨胀过程与设计膨胀过程存在差别，从而引起低压缸内蒸汽膨胀过程线呈现非线性关系，带来所确定的低压缸排汽焓即凝汽器进汽焓存在较大偏差，最终影响到凝汽器性能计算结果的准确性。
发明内容
为解决现有技术存在的不足，本发明公开了一种直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，本方法利用空冷汽轮机组性能试验数据，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算给出空冷凝汽器进汽焓，所计算出的结果精确。
为实现上述目的，本发明的具体方案如下：
直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，包括以下步骤：
步骤一：测量进除氧器的凝结水流量，高、中压缸前后轴封漏汽流量，低压缸轴封进汽流量，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量，以及进入给水泵的密封水流量；
步骤二：根据高压加热器和除氧器的能量平衡和质量平衡，计算一至四段抽汽流量、给水流量、主蒸汽流量、高压缸排汽流量和再热蒸汽流量；
步骤三：根据低压加热器的热平衡和质量平衡，计算五至七段抽汽流量，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算汽轮机低压缸排汽能量和排汽流量。
步骤四：计算低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓，作为计算空冷凝汽器热负荷的基准。
所述步骤一的具体步骤为：
（1-1）测量进除氧器的凝结水压力p1，高、中压缸前后轴封漏汽压力p2，低压缸轴封进汽压力p3，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽压力p4，给水泵密封水进水压力p5；
（1-2）测量进除氧器的凝结水密度ρ1，高、中压缸前后轴封漏汽密度ρ2，低压缸轴封进汽密度ρ3，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽密度ρ4，给水泵密封水进水密度ρ5；
（1-3）由公式dt＝d20×λd×（t-20）计算得到测量元件在工作温度下的开孔直径，单位为mm，式中：dt测量元件在工作温度下的开孔直径，λd为测量元件的线性膨胀系数，λd为已知，d20为测量元件在设计温度20℃下的开孔直径，d20为已知，t为所测量元件在工作时的温度；
其中
除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径：
dt1＝d201×λd1×(t1-20)
dt1除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径，d201除氧器凝结水流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd1除氧器凝结水流量节流装置线性膨胀系数，t1除氧器凝结水流量节流装置工作温度；
高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径：
dt2＝d202×λd2×(t2-20)
dt2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径，d202高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的线性膨胀系数，t2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的工作温度；
低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径：
dt3＝d203×λd3×(t3-20)
dt3低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径，d203低压缸轴封进汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd3低压缸轴封进汽流量节流装置线性膨胀系数，t3低压缸轴封进汽流量节流装置的工作温度；
高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的开孔直径：
dt4＝d204×λd4×(t4-20)
dt4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的开孔直径，d204高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置线性膨胀系数，t4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的工作温度；
给水泵密封水进水流量节流装置的开孔直径：
dt5＝d205×λd5×(t5-20)
dt5给水泵密封水进水流量节流装置的开孔直径，d205给水泵密封水进水流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd5给水泵密封水进水流量节流装置线性膨胀系数，t5给水泵密封水进水流量节流装置的工作温度；
（1-4）利用G＝0.126446×α×dt 2×ε×(ΔP×ρ)1/2计算测量元件在工作时的流量，其中：G为测量元件在试验时的流量，α为测量元件的流量系数，为已知量；dt为测量元件在工作温度下的开孔直径mm；ΔP为测量元件试验时所测量的流量差压,kPa；ε为所测量介质的膨胀系数，为已知量，ρ测量元件所对应的密度。
利用公式计算进除氧器的凝结水流量Gc：
Gc＝0.126446×α1×dt1 2×ε1×(ΔP1×ρ1)1/2
利用公式计算高、中压缸前后轴封漏汽流量Gzf：
Gzf＝0.126446×α2×dt2 2×ε2×(ΔP2×ρ2)1/2
利用公式计算低压缸轴封进汽流量Gdzf：
Gdzf＝0.126446×α3×dt3 2×ε3×(ΔP3×ρ3)1/2
利用公式计算高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量Gmg：
Gmg＝0.126446×α4×dt4 2×ε4×(ΔP4×ρ4)1/2
利用公式计算给水泵密封水进水流量Gmf1：
Gmf1＝0.126446×α5×dt5 2×ε5×(ΔP5×ρ5)1/2
其中：α1～α5为所测流量节流装置的流量系数，为已知量；ΔP1～ΔP5为试验时节流装置所测量流量的差压,单位kPa；ε1～ε5为所测量介质的膨胀系数，为已知量，给水泵密封水回水流量Gmf2由容积法测量，即测量整个试验期间单位时间内的密封水回水的质量。
（1-5）进入给水泵的密封水量Gmf由公式Gmf＝Gmf1-Gmf2计算得到。
所述步骤二的具体方法为：
（2-1）测量主蒸汽焓ims、再热蒸汽焓irh、最终给水焓ifw、冷再热蒸汽焓ich、过热器减温水焓iss、再热器减温水焓irs、#1高加进汽焓in1、#1高加疏水焓is1、#2高加进汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加进汽焓in3、#3高加疏水焓is3、除氧器进汽焓in4、除氧器下水焓ixs、除氧器进口凝结水焓ic，#1高加进水焓i11、#1高加出水焓i12、#2高加进水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加进水焓i31、#3高加出水焓i32、发电机输出功率Pe；
（2-2）测量锅炉汽包水位变化的当前流量Gbl、过热器减温水流量Gss、再热器减温水流量Grs；
（2-3）根据测量的凝结水流量Gc,设定给水流量Gfw＝1.2×Gc，根据高压加热器和除氧器能量平衡和质量平衡，计算出#1高加进汽流量Ge1、#2高加进汽流量Ge2、#3高加进汽流量Ge3及除氧器进汽流量Ge4，高加即高压加热器：
#1高加进汽流量由公式Ge1＝Gfw×（i32-i31）/（in3-is3）计算得到；
#2高加进汽流量由公式Ge2＝[Gfw×（i22-i21）-Ge1（is3-is2）]/（in2-is2）计算得到；
#3高加进汽流量由公式Ge3＝[Gfw×（i12-i11）-（Ge1+Ge2）×（is2-is1）]/（in1-is1）计算得到；
除氧器进汽量由公式
Ge4＝[(Gfw+Gss+Grs-Gmf)×（ixs-ic）-（Ge1+Ge2+Ge3）×（is1-ixs）]/（in4-ixs）计算得到；
新的凝结水流量由公式Gc1＝Gfw+Gss+Grs-Gmf-Ge1-Ge2-Ge3-Ge4计算得到；
将以上计算得到的Gc1与实际测量的凝结水流量Gc进行比较，若差值大于1kg/h，假设新的给水流量Gfw1＝Gfw+（Gc1-Gc），重复迭代以上的计算，直至Gc1与Gc差值小于1kg/h，最后迭代计算的给水流量Gfw1作为最终给水流量,并得到最终迭代计算的汽轮机一段抽汽量Ge1z、二段抽汽量Ge2z，三段抽汽量Ge3z，四段抽汽量Ge4z；
（2-4）利用公式Gms＝Gfw+Gbl+Gss计算主汽流量Gms；
（2-5）根据公式Gch＝Gms-Gmg-Gzf-Ge1z-Ge2z计算冷再热蒸汽流量Gch；
（2-6）根据公式Grh＝Gch+Grs计算再热蒸汽流量Grh。
所述步骤三的具体方法为：
（3-1）测量#5低加进汽焓in5、#5低加疏水焓is5、#6低加进汽焓in6、#6低加疏水焓is6、#7低加进汽焓in7、#7低加疏水焓is7、#5低加进水焓i51、#5低加出水焓i52、#6低加进水焓i61、#6低加出水焓i62、#7低加进水焓i71、#7低加出水焓i72；
（3-2）汽轮机#5低加进汽量Ge5、#6低加进汽量Ge6、#7低加进汽量Ge7由低压加热器热平衡计算得到；
#5低加进汽量由公式Ge5＝Gc×（i52-i51）/（in5-is5）；
#6低加进汽量由公式Ge6＝[Gc×（i62-i61）-Ge5（is5-is6）]/（in6-is6）计算得到；
#7低加进汽量由公式Ge7＝[Gc×（i72-i71）-（Ge5+Ge6）×（is6-is7）]/（in7-is7）计算得到；
（3-3）汽轮机低压缸排汽流量由公式Gex＝Grh-Ge3z-Ge4z-Ge5-Ge6-Ge7-Gdzf计算得到，低压缸排汽能量由公式
Qex＝Gms×ims+Grh×irh-Gch×ich-Ge1z×in1-Ge2z×in2-Ge3z×in3-Ge4z×in4-Ge5×in5-Ge6×in6-Ge7×in7-Gzf×izf-Gdzf×idzf-Pe×3600/0.985计算得到。
所述步骤四的具体步骤为：
（4-1）直接空冷机组低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓由公式iex＝Qex/Gex计算得到。
本发明的有益效果：
1，对于直接空冷汽轮机组，空冷凝汽器的性能考核试验与汽轮机组性能考核试验同步进行，利用汽轮机组的能量平衡和质量平衡计算得到低压缸的排汽流量和排汽焓，作为计算空冷凝汽器热负荷的基准，克服了利用空冷汽轮机组低压缸内蒸汽膨胀过程线线性不佳导致的空冷凝汽器进汽焓不精确的缺点。
2，对于直接空冷汽轮机组空冷凝汽器的性能试验，利用低β值喉部取压长颈喷嘴测量进入除氧器的凝结水流量，流量测量更加准确，克服了利用凝泵出口凝结水流量测量不准确而导致空冷凝汽器进汽流量不准确的缺点。
附图说明
图1汽轮机组热力系统测点布置图。
具体实施方式：
下面结合附图对本发明进行详细说明：
图1为汽轮机组热力系统测点布置图。直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，包括以下步骤：
步骤一：测量进除氧器的凝结水流量，高、中压缸前后轴封漏汽流量，低压缸轴封进汽流量，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量，以及进入给水泵的密封水流量；
步骤二：根据高压加热器和除氧器的能量平衡和质量平衡，计算一至四段抽汽流量、给水流量、主蒸汽流量、高压缸排汽流量和再热蒸汽流量；
步骤三：根据低压加热器的热平衡和质量平衡，计算五至七段抽汽流量，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算汽轮机低压缸排汽能量和排汽流量。
步骤四：计算低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓，作为计算空冷凝汽器热负荷的基准。
所述步骤一的具体步骤为：
（1-1）测量进除氧器的凝结水压力p1，高、中压缸前后轴封漏汽压力p2，低压缸轴封进汽压力p3，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽压力p4，给水泵密封水进水压力p5；
（1-2）测量进除氧器的凝结水密度ρ1，高、中压缸前后轴封漏汽密度ρ2，低压缸轴封进汽密度ρ3，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽密度ρ4，给水泵密封水进水密度ρ5；
（1-3）由公式dt＝d20×λd×（t-20）计算得到测量元件在工作温度下的开孔直径，单位为mm，式中：dt测量元件在工作温度下的开孔直径，λd为测量元件的线性膨胀系数，λd为已知，d20为测量元件在设计温度20℃下的开孔直径，d20为已知，t为所测量元件在工作时的温度；
其中
除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径：
dt1＝d201×λd1×(t1-20)
dt1除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径，d201除氧器凝结水流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd1除氧器凝结水流量节流装置线性膨胀系数，t1除氧器凝结水流量节流装置工作温度；
高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径：
dt2＝d202×λd2×(t2-20)
dt2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径，d202高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的线性膨胀系数，t2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的工作温度；
低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径：
dt3＝d203×λd3×(t3-20)
dt3低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径，d203低压缸轴封进汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd3低压缸轴封进汽流量节流装置线性膨胀系数，t3低压缸轴封进汽流量节流装置的工作温度；
高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的开孔直径：
dt4＝d204×λd4×(t4-20)
dt4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的开孔直径，d204高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置线性膨胀系数，t4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的工作温度；
给水泵密封水进水流量节流装置的开孔直径：
dt5＝d205×λd5×(t5-20)
dt5给水泵密封水进水流量节流装置的开孔直径，d205给水泵密封水进水流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd5给水泵密封水进水流量节流装置线性膨胀系数，t5给水泵密封水进水流量节流装置的工作温度；
（1-4）利用G＝0.126446×α×dt 2×ε×(ΔP×ρ)1/2计算测量元件在工作时的流量，其中：G为测量元件在试验时的流量，α为测量元件的流量系数，为已知量；dt为测量元件在工作温度下的开孔直径mm；ΔP为测量元件试验时所测量的流量差压,kPa；ε为所测量介质的膨胀系数，为已知量，ρ测量元件所对应的密度。
利用公式计算进除氧器的凝结水流量Gc：
Gc＝0.126446×α1×dt1 2×ε1×(ΔP1×ρ1)1/2
利用公式计算高、中压缸前后轴封漏汽流量Gzf：
Gzf＝0.126446×α2×dt2 2×ε2×(ΔP2×ρ2)1/2
利用公式计算低压缸轴封进汽流量Gdzf：
Gdzf＝0.126446×α3×dt3 2×ε3×(ΔP3×ρ3)1/2
利用公式计算高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量Gmg：
Gmg＝0.126446×α4×dt4 2×ε4×(ΔP4×ρ4)1/2
利用公式计算给水泵密封水进水流量Gmf1：
Gmf1＝0.126446×α5×dt5 2×ε5×(ΔP5×ρ5)1/2
其中：α1～α5为所测流量节流装置的流量系数，为已知量；ΔP1～ΔP5为试验时节流装置所测量流量的差压,单位kPa；ε1～ε5为所测量介质的膨胀系数，为已知量，给水泵密封水回水流量Gmf2由容积法测量，即测量整个试验期间单位时间内的密封水回水的质量。
（1-5）进入给水泵的密封水量Gmf由公式Gmf＝Gmf1-Gmf2计算得到。
所述步骤二的具体方法为：
（2-1）测量主蒸汽焓ims、再热蒸汽焓irh、最终给水焓ifw、冷再热蒸汽焓ich、过热器减温水焓iss、再热器减温水焓irs、#1高加进汽焓in1、#1高加疏水焓is1、#2高加进汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加进汽焓in3、#3高加疏水焓is3、除氧器进汽焓in4、除氧器下水焓ixs、除氧器进口凝结水焓ic，#1高加进水焓i11、#1高加出水焓i12、#2高加进水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加进水焓i31、#3高加出水焓i32、发电机输出功率Pe；
（2-2）测量锅炉汽包水位变化的当前流量Gbl、过热器减温水流量Gss、再热器减温水流量Grs；
（2-3）根据测量的凝结水流量Gc,设定给水流量Gfw＝1.2×Gc，根据高压加热器和除氧器能量平衡和质量平衡，计算出#1高加进汽流量Ge1、#2高加进汽流量Ge2、#3高加进汽流量Ge3及除氧器进汽流量Ge4，高加即高压加热器：
#1高加进汽流量由公式Ge1＝Gfw×（i32-i31）/（in3-is3）计算得到；
#2高加进汽流量由公式Ge2＝[Gfw×（i22-i21）-Ge1（is3-is2）]/（in2-is2）计算得到；
#3高加进汽流量由公式Ge3＝[Gfw×（i12-i11）-（Ge1+Ge2）×（is2-is1）]/（in1-is1）计算得到；
除氧器进汽量由公式
Ge4＝[(Gfw+Gss+Grs-Gmf)×（ixs-ic）-（Ge1+Ge2+Ge3）×（is1-ixs）]/（in4-ixs）计算得到；
新的凝结水流量由公式Gc1＝Gfw+Gss+Grs-Gmf-Ge1-Ge2-Ge3-Ge4计算得到；
将以上计算得到的Gc1与实际测量的凝结水流量Gc进行比较，若差值大于1kg/h，假设新的给水流量Gfw1＝Gfw+（Gc1-Gc），重复迭代以上的计算，直至Gc1与Gc差值小于1kg/h，最后迭代计算的给水流量Gfw1作为最终给水流量,并得到最终迭代计算的汽轮机一段抽汽量Ge1z、二段抽汽量Ge2z，三段抽汽量Ge3z，四段抽汽量Ge4z；
（2-4）利用公式Gms＝Gfw+Gbl+Gss计算主汽流量Gms；
（2-5）根据公式Gch＝Gms-Gmg-Gzf-Ge1z-Ge2z计算冷再热蒸汽流量Gch；
（2-6）根据公式Grh＝Gch+Grs计算再热蒸汽流量Grh。
所述步骤三的具体方法为：
（3-1）测量#5低加进汽焓in5、#5低加疏水焓is5、#6低加进汽焓in6、#6低加疏水焓is6、#7低加进汽焓in7、#7低加疏水焓is7、#5低加进水焓i51、#5低加出水焓i52、#6低加进水焓i61、#6低加出水焓i62、#7低加进水焓i71、#7低加出水焓i72；
（3-2）汽轮机#5低加进汽量Ge5、#6低加进汽量Ge6、#7低加进汽量Ge7由低压加热器热平衡计算得到；
#5低加进汽量由公式Ge5＝Gc×（i52-i51）/（in5-is5）；
#6低加进汽量由公式Ge6＝[Gc×（i62-i61）-Ge5（is5-is6）]/（in6-is6）计算得到；
#7低加进汽量由公式Ge7＝[Gc×（i72-i71）-（Ge5+Ge6）×（is6-is7）]/（in7-is7）计算得到；
（3-3）汽轮机低压缸排汽流量由公式Gex＝Grh-Ge3z-Ge4z-Ge5-Ge6-Ge7-Gdzf计算得到，低压缸排汽能量由公式
Qex＝Gms×ims+Grh×irh-Gch×ich-Ge1z×in1-Ge2z×in2-Ge3z×in3-Ge4z×in4-Ge5×in5-Ge6×in6-Ge7×in7-Gzf×izf-Gdzf×idzf-Pe×3600/0.985计算得到。
所述步骤四的具体步骤为：
（4-1）直接空冷机组低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓由公式iex＝Qex/Gex计算得到。
某发电公司#3机组为超超临界参数直接空冷凝汽式发电机组，汽轮机为东方汽轮机厂设计制造的1000MW超超临界、中间再热、单轴、四缸四排汽直接空冷凝汽式汽轮机。汽轮机排汽采用直接空气冷却技术进行冷却，直接空冷系统管束由中电科技和哈尔滨空调股份有限公司联合生产，空冷散热器管型为钢基管、铝翅片单排管散热器。
空冷平台上总共安装有80组空冷凝汽器，分为10列冷却单元垂直A列布置，每列有8组空冷凝汽器，其中6组为顺流凝汽器，2组为逆流凝汽器。
汽轮机组投产后，按照ASME PTC6-2004《汽轮机性能试验规程》和国外VGB-R131Me导则、国内行业标准DL/T552-1995《火力发电厂空冷塔及空冷凝汽器试验方法》进行汽轮机组和空冷凝汽器的性能试验，试验测点的布置按照如图1所示。
试验测点及仪表：（1）电功率测量：发电机功率在发电机的出线端接校验合格的0.02级WT3000功率变送器测量。（2）流量测量：凝结水流量采用标准的喉部取压长颈喷嘴及0.075级3051差压变送器测量，凝结水流量喷嘴装在#5低加出口和除氧器进口之间的水平管路上，且事先经过有资质的检测中心标定；过热器、再热器减温水流量用标准孔板测量；高、中压缸轴封漏汽流量利用标准孔板测量；低压缸轴封供汽流量用标准孔板测量。（3）压力测量：所有压力测点用0.1级3051压力变送器测量。（4）温度测量：所有温度测点用工业一级E分度铠装热电偶测量。（5）空冷岛测点布置：空冷岛进风温度，在每一单元的轴流机进风口，布置进气温度测点；在每一冷却单元凝水管上和总凝水管上布置空冷凝汽器下水温度测点；空冷风速和风向：风速和风向用转杯风速仪进行测量，测点布置于厂房外30米处；风机电耗：80台轴流风机电耗在400V空冷风机控制室用手持式电流、电压卡表测量，计算时扣除从控制柜至电机端的线损。
所有数据采用施伦伯杰公司生产的IMP分散式数据采集器，配用便携式电脑进行采集，采集周期为30秒。对采集得到的试验原始数据按工况相对稳定的一段连续记录时间进行算术平均值计算，压力测点进行标高和大气压力修正。试验中同一参数多重测点的测量值，取其算术平均值。
表1中列出超超临界1000MW汽轮机组空冷凝汽器性能试验原始数据，表2中列出机组三阀点工况下的试验计算结果。
表1超超临界1000MW机组空冷凝汽器试验原始数据
序号 参数 单位 3VWO工况1 3VWO工况2
1 发电机功率 MW 969.021 969.838
2 主汽压力A MPa 25.389 25.4425
3 主汽压力B MPa 25.399 25.4528
4 主汽温度A ℃ 594.936 593.027
5 主汽温度B ℃ 593.403 591.493
6 主汽温度C ℃ 594.110 590.680
7 调节级后压力 MPa 19.3147 19.3485
8 再热汽压力A MPa 4.4039 4.4138
9 再热汽压力B MPa 4.3973 4.406
10 再热汽温度A1 ℃ 593.380 591.294
11 再热汽温度A2 ℃ 593.028 590.904
序号 参数 单位 3VWO工况1 3VWO工况2
12 再热汽温度B ℃ 599.404 597.572
13 高压缸排汽压力A MPa 4.6336 4.7453
14 高压缸排汽压力B MPa 4.7413 4.7502
15 高压缸排汽温度A ℃ 346.338 344.037
16 高压缸排汽温度B ℃ 345.347 343.036
17 中压缸排汽压力A MPa 0.9745 0.9764
18 中压缸排汽压力B MPa 0.9728 0.9747
19 中压缸排汽温度A ℃ 374.389 372.925
20 中压缸排汽温度B ℃ 374.159 372.624
21 低压缸进汽压力A MPa 0.9699 0.9716
22 低压缸进汽压力B MPa 0.9683 0.970
23 低压缸进汽温度A ℃ 372.372 370.865
24 低压缸进汽温度B ℃ 373.386 371.905
25 低压缸排汽压力A kPa 13.0 12.736
26 低压缸排汽压力B kPa 12.992 12.521
27 低压缸排汽压力C kPa 12.192 12.0
28 低压缸排汽压力D kPa 12.0 12.0
29 大气压力 kPa 88.755 88.802
30 给水温度 ℃ 298.549 298.458
31 给水压力 MPa 30.081 29.9579
32 一抽温度 ℃ 429.274 426.767
33 一抽压力 MPa 8.4677 8.4805
34 #1高加进汽温度A ℃ 426.688 423.738
35 #1高加进汽温度B ℃ 427.717 425.122
36 #1高加进汽压力A MPa 8.239 8.2498
37 #1高加进汽压力B MPa 8.2209 8.2316
38 #2高加进汽温度A ℃ 343.983 341.678
39 #2高加进汽温度B ℃ 343.924 341.608
40 #2高加进汽压力A MPa 4.5954 4.6038
41 #2高加进汽压力B MPa 4.5884 4.5968
42 三抽温度 ℃ 501.744 500.339
43 三抽压力 MPa 2.281 2.2848
44 #3高加进汽温度A ℃ 500.282 499.098
序号 参数 单位 3VWO工况1 3VWO工况2
45 #3高加进汽温度B ℃ 500.686 499.498
46 #3高加进汽压力A MPa 2.1984 2.2025
47 #3高加进汽压力B MPa 2.199 2.2029
48 四抽温度 ℃ 369.759 368.237
49 四抽压力 MPa 0.9812 0.9831
50 除氧器进汽温度 ℃ 370.716 369.481
51 除氧器进汽压力 MPa 0.9572 0.9589
52 五抽温度 ℃ 315.702 315.014
53 五抽压力 MPa 0.5328 0.5396
54 #5低加进汽温度 ℃ 313.979 313.487
55 #5低加进汽压力 MPa 0.6104 0.6104
56 六抽温度 ℃ 246.630 246.006
57 六抽压力 MPa 0.2387 0.2391
58 #6低加进汽温度 ℃ 247.231 246.679
59 #6低加进汽压力 MPa 0.2336 0.2338
60 七抽压力A MPa 0.1495 0.1495
61 七抽压力B MPa 0.1455 0.1455
62 #7低加进汽温度A ℃ 141.154 140.804
63 #7低加进汽温度B ℃ 148.898 147.939
64 #1高加出水温度A ℃ 299.124 299.079
65 #1高加出水温度B ℃ 299.420 299.403
66 #1高加疏水温度A ℃ 274.641 274.680
67 #1高加疏水温度B ℃ 269.506 269.603
68 #1高加进水温度A ℃ 257.589 257.601
69 #1高加进水温度B ℃ 258.059 258.069
70 #2高加疏水温度A ℃ 223.231 223.304
71 #2高加疏水温度B ℃ 223.034 223.141
72 #2高加进水温度A ℃ 217.118 217.148
73 #2高加进水温度B ℃ 217.857 217.880
74 #3高加疏水温度A ℃ 192.596 190.992
75 #3高加疏水温度B ℃ 189.914 190.028
76 #3高加进水温度A ℃ 183.052 183.122
77 #3高加进水温度B ℃ 182.881 182.952
序号 参数 单位 3VWO工况1 3VWO工况2
78 给水泵出口压力 MPa 30.9015 30.7767
79 除氧器下水温度A ℃ 177.239 177.322
80 除氧器下水温度B ℃ 175.854 177.417
81 除氧器进水温度 ℃ 151.60 151.644
82 #5低加出水温度 ℃ 151.528 151.602
83 #5低加疏水温度 ℃ 125.653 125.703
84 #6低加出水温度 ℃ 123.573 123.591
85 #6低加疏水温度 ℃ 102.381 102.399
86 #6低加进水温度 ℃ 99.728 99.730
87 #7低加进水温度A ℃ 49.707 49.436
88 #7低加进水温度B ℃ 49.459 49.203
89 #7低加疏水温度A ℃ 57.208 56.949
90 #7低加疏水温度B ℃ 57.689 57.371
91 凝结水母管压力 MPa 2.7249 2.6351
92 轴加进水温度 ℃ 47.677 47.444
93 轴加出水温度 ℃ 48.767 48.507
94 主凝结水流量差压2 kPa 97.666 98.358
95 主凝结水流量差压1 kPa 99.079 99.725
96 主凝结水流量差压4 kPa 94.905 95.573
97 主凝结水流量差压3 kPa 92.854 93.519
98 主凝结水压力A MPa 1.2407 1.2432
99 主凝结水压力B MPa 1.2417 1.2441
100 四抽至小机进汽压力 MPa 0.9273 0.9245
101 四抽至小机进汽温度 ℃ 372.245 370.882
102 小机进汽压力 MPa 0.9088 0.9577
103 小机进汽流量差压 kPa 65.033 65.067
104 A小机进汽温度 ℃ 370.995 369.560
105 B小机进汽温度 ℃ 371.168 369.595
106 再热器减温水流量 t／h 0 0
107 高压缸轴封至四抽漏汽压力 kPa 0.8725 0.8963
108 高压缸轴封至四抽漏汽温度 ℃ 419.611 413.079
109 高压缸轴封至四抽漏汽流量差压 kPa 36.358 36.453
110 高中压轴封至低压轴封漏汽压力 MPa 0.1007 0.1005
Figure BDA0000386950480000141
本试验以凝结水流量作为计算基准，根据#1、#2、#3高加和除氧器的热平衡和质量平衡计算得到一至四段抽汽流量、给水流量，然后计算得到主蒸汽流量、再热蒸汽流量、高压缸排汽流量（冷再热蒸汽流量）；根据#5、#6、#7低压加热器的热平衡计算五至七段抽汽流量；根据汽轮机的能量平衡和质量平衡计算低压缸的排汽流量和排汽焓，确定空冷凝汽器的进汽流量和进汽焓，如表2所示。
表2超超临界1()(]0MW机组空冷凝汽器试验计算结果
序号 名称 单位 3VWO1工况 3VWO2工况
1 发电机功率 MW 969.021 969.838
2 主汽温度 ℃ 594.15 591.733
3 主汽压力 MPa 25.394 25.4477
4 主汽焓 kJ／kg 3468.855 3461.121
5 主汽流量 kg／h 2921667 2937376
6 再热温度 ℃ 596.304 594.336
7 再热压力 MPa 4.4006 4.4099
8 再热蒸汽焓 kJ／kg 3660.947 3656.343
9 再热蒸汽流量 kg／h 2393538.4 2404866.3
10 高排温度 ℃ 345.843 343.537
11 高排压力 MPa 4.6875 4.7478
12 高排汽焓 kJ／kg 3067.873 3060.221
13 高排汽流量 kg／h 2393538.4 2404866.1
14 给水温度 ℃ 298.549 298.458
15 给水压力 MPa 30.081 29.9579
16 给水焓 kJ／kg 1321.303 1320.892
17 计算给水流量 kg／h 2928898 2943882.1
18 一抽温度 ℃ 429.274 426.767
19 一抽压力 MPa 8.4677 8.4805
20 一抽焓 kJ／kg 3212.845 3205.911
21 一抽流量 kg／h 290980.5 293417.2
22 二抽流量 kg／h 220984.6 222688
23 三抽温度 ℃ 501.744 500.339
24 ：抽压力 MPa 2.281 2.2848
25 三抽焓 kJ／kg 3468.018 3464.876
26 ：抽流量 kg／h 137923 137600.2
27 四抽温度 ℃ 369.759 368.237
28 四抽压力 MPa 0.9812 0.9831
29 四抽焓 kJ／kg 3203.131 3200.498
30 四抽流量 kg／h 72622.7 73785.1
Figure BDA0000386950480000161
通过计算机计算后，由表2试验计算结果得知，空冷汽轮机和空冷凝汽器的联合性能试验，两个三阀点工况，得到的汽轮机低压缸排汽焓为2454.9kJ/kW.h、2455.6kJ/kW.h，低压缸排汽流量为1670774.9kg/h、1674125.9kg/h，数据接近、准确，以此作为空冷凝汽器热负荷计算的基准，能够准确计算空冷凝汽器的性能指标。
上述虽然结合附图对本发明的具体实施方式进行了描述，但并非对本发明保护范围的限制，所属领域技术人员应该明白，在本发明的技术方案的基础上，本领域技术人员不需要付出创造性劳动即可做出的各种修改或变形仍在本发明的保护范围以内。

Claims (10)

1.直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，包括以下步骤：
步骤一：测量进除氧器的凝结水流量，高、中压缸前后轴封漏汽流量，低压缸轴封进汽流量，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量，以及进入给水泵的密封水流量；
步骤二：根据高压加热器和除氧器的能量平衡和质量平衡，计算一至四段抽汽流量、给水流量、主蒸汽流量、高压缸排汽流量和再热蒸汽流量；
步骤三：根据低压加热器的热平衡和质量平衡，计算五至七段抽汽流量，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算汽轮机低压缸排汽能量和排汽流量；
步骤四：计算低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓，作为计算空冷凝汽器热负荷的基准。
2.如权利要求1所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述步骤一的测量包括：
（1-1）测量进除氧器的凝结水压力p1，高、中压缸前后轴封漏汽压力p2，低压缸轴封进汽压力p3，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽压力p4，给水泵密封水进水压力p5；
（1-2）测量进除氧器的凝结水密度ρ1，高、中压缸前后轴封漏汽密度ρ2，低压缸轴封进汽密度ρ3，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽密度ρ4，给水泵密封水进水密度ρ5。
3.如权利要求2所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述步骤一中测量流量时还需要由公式dt＝d20×λd×（t-20）计算得到测量元件在工作温度下的开孔直径，单位为mm，式中：dt测量元件在工作温度下的开孔直径，λd为测量元件的线性膨胀系数，λd为已知，d20为测量元件在设计温度20℃下的开孔直径，d20为已知，t为所测量元件在工作时的温度。
4.如权利要求3所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述测量元件在工作温度下的开孔直径具体包括：
a，除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径：
dt1＝d201×λd1×(t1-20)
dt1除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径，d201除氧器凝结水流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd1除氧器凝结水流量节流装置线性膨胀系数，t1除氧器凝结水流量节流装置工作温度；
b，高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径：
dt2＝d202×λd2×(t2-20)
dt2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径，d202高、中压缸前后轴封漏汽流量节
流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的线性膨胀系数，t2高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的工作温度；
c，低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径：
dt3＝d203×λd3×(t3-20)
dt3低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径，d203低压缸轴封进汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd3低压缸轴封进汽流量节流装置线性膨胀系数，t3低压缸轴封进汽流量节流装置的工作温度；
d，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的开孔直径：
dt4＝d204×λd4×(t4-20)
dt4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的开孔直径，d204高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置线性膨胀系数，t4高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量节流装置的工作温度；
e，给水泵密封水进水流量节流装置的开孔直径：
dt5＝d205×λd5×(t5-20)
dt5给水泵密封水进水流量节流装置的开孔直径，d205给水泵密封水进水流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λd5给水泵密封水进水流量节流装置线性膨胀系数，t5给水泵密封水进水流量节流装置的工作温度。
5.如权利要求4所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述步骤一中流量利用G＝0.126446×α×dt 2×ε×(ΔP×ρ)1/2计算，其中：G为测量元件在试验时的流量，α为测量元件的流量系数，为已知量；dt为测量元件在工作温度下的开孔直径mm；ΔP为测量元件试验时所测量的流量差压,kPa；ε为所测量介质的膨胀系数，为已知量，ρ测量元件所对应的密度。
6.如权利要求5所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述测量元件在试验时的流量具体计算包括：
利用公式计算进除氧器的凝结水流量Gc：
Gc＝0.126446×α1×dt1 2×ε1×(ΔP1×ρ1)1/2
利用公式计算高、中压缸前后轴封漏汽流量Gzf：
Gzf＝0.126446×α2×dt2 2×ε2×(ΔP2×ρ2)1/2
利用公式计算低压缸轴封进汽流量Gdzf：
Gdzf＝0.126446×α3×dt3 2×ε3×(ΔP3×ρ3)1/2
利用公式计算高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量Gmg：
Gmg＝0.126446×α4×dt4 2×ε4×(ΔP4×ρ4)1/2
利用公式计算给水泵密封水进水流量Gmf1：
Gmf1＝0.126446×α5×dt5 2×ε5×(ΔP5×ρ5)1/2
其中：α1～α5为所测流量节流装置的流量系数，为已知量；ΔP1～ΔP5为试验时节流装置所测量流量的差压,单位kPa；ε1～ε5为所测量介质的膨胀系数，为已知量，给水泵密封水回水流量Gmf2由容积法测量，即测量整个试验期间单位时间内的密封水回水的质量；
（1-5）进入给水泵的密封水量Gmf由公式Gmf＝Gmf1-Gmf2计算得到。
7.如权利要求1所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述步骤二中需要测量的量包括：
（2-1）测量主蒸汽焓ims、再热蒸汽焓irh、最终给水焓ifw、冷再热蒸汽焓ich、过热器减温水焓iss、再热器减温水焓irs、#1高加进汽焓in1、#1高加疏水焓is1、#2高加进汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加进汽焓in3、#3高加疏水焓is3、除氧器进汽焓in4、除氧器下水焓ixs、除氧器进口凝结水焓ic，#1高加进水焓i11、#1高加出水焓i12、#2高加进水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加进水焓i31、#3高加出水焓i32、发电机输出功率Pe；
（2-2）测量锅炉汽包水位变化的当前流量Gbl、过热器减温水流量Gss、再热器减温水流量Grs。
8.如权利要求7所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述步骤二还包括：
（2-3）根据测量的凝结水流量Gc,设定给水流量Gfw＝1.2×Gc，根据高压加热器和除氧器能量平衡和质量平衡，计算出#1高加进汽流量Ge1、#2高加进汽流量Ge2、#3高加进汽流量Ge3及除氧器进汽流量Ge4，高加即高压加热器：
#1高加进汽流量由公式Ge1＝Gfw×（i32-i31）/（in3-is3）计算得到；
#2高加进汽流量由公式Ge2＝[Gfw×（i22-i21）-Ge1（is3-is2）]/（in2-is2）计算得到；
#3高加进汽流量由公式Ge3＝[Gfw×（i12-i11）-（Ge1+Ge2）×（is2-is1）]/（in1-is1）计算得到；
除氧器进汽量由公式
Ge4＝[(Gfw+Gss+Grs-Gmf)×（ixs-ic）-（Ge1+Ge2+Ge3）×（is1-ixs）]/（in4-ixs）计算得到；
新的凝结水流量由公式Gc1＝Gfw+Gss+Grs-Gmf-Ge1-Ge2-Ge3-Ge4计算得到；
将以上计算得到的Gc1与实际测量的凝结水流量Gc进行比较，若差值大于1kg/h，假设新的给水流量Gfw1＝Gfw+（Gc1-Gc），重复迭代以上的计算，直至Gc1与Gc差值小于1kg/h，最后迭代计算的给水流量Gfw1作为最终给水流量,并得到最终迭代计算的汽轮机一段抽汽量Ge1z、二段抽汽量Ge2z，三段抽汽量Ge3z，四段抽汽量Ge4z；
（2-4）利用公式Gms＝Gfw+Gbl+Gss计算主汽流量Gms；
（2-5）根据公式Gch＝Gms-Gmg-Gzf-Ge1z-Ge2z计算冷再热蒸汽流量Gch；
（2-6）根据公式Grh＝Gch+Grs计算再热蒸汽流量Grh。
9.如权利要求1所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述步骤三的具体方法为：
（3-1）测量#5低加进汽焓in5、#5低加疏水焓is5、#6低加进汽焓in6、#6低加疏水焓is6、#7低加进汽焓in7、#7低加疏水焓is7、#5低加进水焓i51、#5低加出水焓i52、#6低加进水焓i61、#6低加出水焓i62、#7低加进水焓i71、#7低加出水焓i72；
（3-2）汽轮机#5低加进汽量Ge5、#6低加进汽量Ge6、#7低加进汽量Ge7由低压加热器热平衡计算得到；
#5低加进汽量由公式Ge5＝Gc×（i52-i51）/（in5-is5）；
#6低加进汽量由公式Ge6＝[Gc×（i62-i61）-Ge5（is5-is6）]/（in6-is6）计算得到；
#7低加进汽量由公式Ge7＝[Gc×（i72-i71）-（Ge5+Ge6）×（is6-is7）]/（in7-is7）计算得到；
（3-3）汽轮机低压缸排汽流量由公式Gex＝Grh-Ge3z-Ge4z-Ge5-Ge6-Ge7-Gdzf计算得到，低压缸排汽能量由公式
Qex＝Gms×ims+Grh×irh-Gch×ich-Ge1z×in1-Ge2z×in2-Ge3z×in3-Ge4z×in4-Ge5×in5-Ge6×in6-Ge7×in7-Gzf×izf-Gdzf×idzf-Pe×3600/0.985计算得到。
10.如权利要求1所述的直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，其特征是，所述步骤四的具体步骤为：
（4-1）直接空冷机组低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓由公式iex＝Qex/Gex计算得到。
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Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103776652A (zh) * 2014-01-23 2014-05-07 国家电网公司 一种高压加热器性能检测方法及系统
CN104459542A (zh) * 2014-12-19 2015-03-25 东南大学 再热回热复合循环机组的热耗率测定方法
CN105787195A (zh) * 2016-03-17 2016-07-20 国网山东省电力公司电力科学研究院 给水加热系统中外置式蒸汽冷却器进汽流量的计算方法
CN105865586A (zh) * 2016-04-26 2016-08-17 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东分公司 一种汽轮机中排供热蒸汽流量在线标定方法
CN107543733A (zh) * 2017-03-10 2018-01-05 国电科学技术研究院 一种凝汽器热负荷在线监测系统及测量方法
CN106248411B (zh) * 2016-07-20 2018-05-11 浙江浙能技术研究院有限公司 一种基于运行数据统计分析的凝汽器换热性能评价方法
CN108474721A (zh) * 2015-10-27 2018-08-31 林德股份公司 具有带可变压力水平的液体容器的、用于冷却设备的测试旁路
CN108827406A (zh) * 2018-04-11 2018-11-16 赖菲 一种给水流量的软测量方法
CN111079302A (zh) * 2019-12-25 2020-04-28 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 一种低压缸效率测算系统及方法
CN112326252A (zh) * 2020-10-28 2021-02-05 西安热工研究院有限公司 一种降低汽轮机性能试验不确定度的方法
CN112525501A (zh) * 2020-11-03 2021-03-19 华电电力科学研究院有限公司 一种汽轮机轴封蒸汽泄漏量测量方法
CN113076632A (zh) * 2021-03-24 2021-07-06 中冶华天工程技术有限公司 饱和蒸汽发电机组汽轮机排汽焓软测量方法
CN113218595A (zh) * 2021-04-29 2021-08-06 中电华创电力技术研究有限公司 一种汽轮机低压加热器管侧泄漏检测方法、装置及系统
CN113310715A (zh) * 2021-04-28 2021-08-27 国网河北能源技术服务有限公司 一种风机非额定频率下空冷凝汽器的性能测算方法及装置
CN114635763A (zh) * 2022-03-30 2022-06-17 西安热工研究院有限公司 一种凝汽式汽轮机低压缸效率的在线计算方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101813562A (zh) * 2010-03-18 2010-08-25 华北电力大学 一种实时估计汽轮机低压缸排汽焓的方法
CN202024886U (zh) * 2011-01-21 2011-11-02 安徽泰坦联成能源技术有限公司 一种汽轮机低压缸效率测量装置
US20120285227A1 (en) * 2011-05-10 2012-11-15 General Electric Company Method for determining steampath efficiency of a steam turbine section with internal leakage
CN102867113A (zh) * 2012-08-23 2013-01-09 山东电力集团公司电力科学研究院 通过除氧器入口凝结水流量确定给水流量的方法
CN102967464A (zh) * 2012-12-07 2013-03-13 山东电力集团公司电力科学研究院 凝汽式汽轮机高背压改造后的性能评价方法
CN103196523A (zh) * 2013-04-01 2013-07-10 国家电网公司 基于辅助流量测量的汽轮机性能试验基准流量的校验方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101813562A (zh) * 2010-03-18 2010-08-25 华北电力大学 一种实时估计汽轮机低压缸排汽焓的方法
CN202024886U (zh) * 2011-01-21 2011-11-02 安徽泰坦联成能源技术有限公司 一种汽轮机低压缸效率测量装置
US20120285227A1 (en) * 2011-05-10 2012-11-15 General Electric Company Method for determining steampath efficiency of a steam turbine section with internal leakage
CN102867113A (zh) * 2012-08-23 2013-01-09 山东电力集团公司电力科学研究院 通过除氧器入口凝结水流量确定给水流量的方法
CN102967464A (zh) * 2012-12-07 2013-03-13 山东电力集团公司电力科学研究院 凝汽式汽轮机高背压改造后的性能评价方法
CN103196523A (zh) * 2013-04-01 2013-07-10 国家电网公司 基于辅助流量测量的汽轮机性能试验基准流量的校验方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
徐凤: "《中国优秀硕士学位论文全文数据库工程科技II辑》", 15 December 2009 *
徐凤: "《中国优秀硕士学位论文全文数据库工程科技II辑》", 15 December 2009, article "100MW汽轮机热力性能试验及计算分析", pages: 38-39 *

Cited By (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103776652A (zh) * 2014-01-23 2014-05-07 国家电网公司 一种高压加热器性能检测方法及系统
CN104459542A (zh) * 2014-12-19 2015-03-25 东南大学 再热回热复合循环机组的热耗率测定方法
CN108474721A (zh) * 2015-10-27 2018-08-31 林德股份公司 具有带可变压力水平的液体容器的、用于冷却设备的测试旁路
CN108474721B (zh) * 2015-10-27 2021-05-04 林德股份公司 具有带可变压力水平的液体容器的、用于冷却设备的测试旁路
CN105787195A (zh) * 2016-03-17 2016-07-20 国网山东省电力公司电力科学研究院 给水加热系统中外置式蒸汽冷却器进汽流量的计算方法
CN105865586A (zh) * 2016-04-26 2016-08-17 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东分公司 一种汽轮机中排供热蒸汽流量在线标定方法
CN105865586B (zh) * 2016-04-26 2018-12-28 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东分公司 一种汽轮机中排供热蒸汽流量在线标定方法
CN106248411B (zh) * 2016-07-20 2018-05-11 浙江浙能技术研究院有限公司 一种基于运行数据统计分析的凝汽器换热性能评价方法
CN107543733A (zh) * 2017-03-10 2018-01-05 国电科学技术研究院 一种凝汽器热负荷在线监测系统及测量方法
CN108827406B (zh) * 2018-04-11 2020-06-16 赖菲 一种给水流量的软测量方法
CN108827406A (zh) * 2018-04-11 2018-11-16 赖菲 一种给水流量的软测量方法
CN111079302A (zh) * 2019-12-25 2020-04-28 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 一种低压缸效率测算系统及方法
CN112326252A (zh) * 2020-10-28 2021-02-05 西安热工研究院有限公司 一种降低汽轮机性能试验不确定度的方法
CN112326252B (zh) * 2020-10-28 2023-03-14 西安热工研究院有限公司 一种降低汽轮机性能试验不确定度的方法
CN112525501B (zh) * 2020-11-03 2022-10-28 华电电力科学研究院有限公司 一种汽轮机轴封蒸汽泄漏量测量方法
CN112525501A (zh) * 2020-11-03 2021-03-19 华电电力科学研究院有限公司 一种汽轮机轴封蒸汽泄漏量测量方法
CN113076632A (zh) * 2021-03-24 2021-07-06 中冶华天工程技术有限公司 饱和蒸汽发电机组汽轮机排汽焓软测量方法
CN113076632B (zh) * 2021-03-24 2024-01-12 中冶华天工程技术有限公司 饱和蒸汽发电机组汽轮机排汽焓软测量方法
CN113310715A (zh) * 2021-04-28 2021-08-27 国网河北能源技术服务有限公司 一种风机非额定频率下空冷凝汽器的性能测算方法及装置
CN113310715B (zh) * 2021-04-28 2023-02-28 国网河北能源技术服务有限公司 一种风机非额定频率下空冷凝汽器的性能测算方法及装置
CN113218595B (zh) * 2021-04-29 2023-06-30 中电华创电力技术研究有限公司 一种汽轮机低压加热器管侧泄漏检测方法、装置及系统
CN113218595A (zh) * 2021-04-29 2021-08-06 中电华创电力技术研究有限公司 一种汽轮机低压加热器管侧泄漏检测方法、装置及系统
CN114635763A (zh) * 2022-03-30 2022-06-17 西安热工研究院有限公司 一种凝汽式汽轮机低压缸效率的在线计算方法

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