CN106960113B - 一种单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任划分方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任划分方法，通过建立三压、再热和无补燃的余热锅炉的性能模型和无中间抽汽的汽轮机的性能模型，模拟出余热锅炉边界条件对余热锅炉出力的影响，模拟了边界条件对汽轮机功率和热耗率的影响，并提供了余热锅炉的修正曲线和汽轮机的修正曲线，即可以修正余热锅炉的出力，也可以修正汽轮机的功率和热耗率，结合厂家提供的燃气轮机修正曲线，可以获得联合循环的各个分设备和整个联合循环的外部特性。本发明利用上述得到的修正曲线，科学地划分出机岛和炉岛的性能偏差责任。

Description

一种单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任划 分方法

技术领域

本发明属于电力领域，涉及余热锅炉的性能和汽轮机的性能，具体涉及一种单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任划分。

背景技术

联合循环发电技术具有发电效率高，启停速度快，污染排放少的特点，越来越受到我国电力工业的青睐，尤其是我国的电网峰谷差相当大，联合循环启停速度快、调峰性能好的特点恰恰能够弥补我国电网发展的不足。我国近年建造的大型联合循环发电机组多为单轴结构，为了减少投资成本和吸收国外先进技术，联合循环发电机组的采购合同中，机岛(燃气轮机和汽轮机)和炉岛(余热锅炉)按照不同的采购合同在不同的供货商中采购，机组建设投运后，往往需要对联合循环的设备性能指标考核，已验证是否达到合同保证值。在实际性能的实验中，很有可能会遇到性能指标达不到合同保证值的情况，这时我们要建立划分联合循环发电机组性能偏差责任的标准，弄清楚是机岛的责任问题还是炉岛的责任问题，或者机岛和炉岛的共同问题，并确定机岛和炉岛承担的责任大小；对于无法分别测量燃气轮机和汽轮机的功率的单轴联合循环发电机组，由于机岛性能和炉岛性能的相互影响，因此，无法通过分别对燃气轮机和汽轮机的性能试验划分出单轴联合循环发电机组性能偏差的责任。

发明内容

基于单轴联合发电机组性能验收中机岛与炉岛责任难以划分的问题，本发明提供了一种单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任划分方法，本发明能够科学地划分出机岛和炉岛的性能偏差责任，如果联合循环机组的性能不能满足合同值，根据本方法的研究，可以追究相关供货商的赔偿责任。。

为了实现上述目的，本发明采用的技术方案是，一种单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任划分方法，具体包括以下步骤：

步骤1)获取沿锅炉宽度方向的各换热面模块的组成、模块内锅炉换热面的组成和换热面的结构参数；

步骤2)获取蒸发器的节点温差和省煤器的接近点温差、换热面的压损系数和汽轮机侧的通流面积；

步骤3)建立三压、再热和无补燃的余热锅炉性能模型，计算在不同边界条件下余热锅炉的修正曲线；

步骤4)在一定的联合循环边界条件下，计算出汽轮机的有用能终点焓和膨胀线终点焓；

步骤5)由已知汽轮机的有用能终点焓和膨胀线终点焓以及试验参数，计算出汽轮机容积流量与汽轮机效率的关系曲线；

步骤6)建立汽轮机的性能模型，计算在不同边界条件下汽轮机的修正曲线；

步骤7)使用ASME PTC 4.4-2008规程，采用能量平衡方程计算得出余热锅炉进口的烟气的质量流量；

步骤8)修正试验的性能数据，划分单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任偏差份额。

所述步骤1)中，锅炉换热面模块包括：模块1中的再热器2和高压过热器2，模块2中的再热器1和高压过热器1，模块3中的高压蒸发器和高压省煤器2B，模块4中的高压省煤器2A、中压过热器、中压蒸发器和低压过热器，模块5中的高压省煤器1、中压省煤器和低压蒸发器，模块6中的给水加热器2和给水加热器1；

所述步骤1)中换热面的结构参数包括：管子侧的管子外径、管子壁厚和管子材质；鳍片侧的鳍片高度、鳍片厚度、鳍片材质和鳍片节距；管束类的管束布置形式、管束横向节距、管束纵向节距、管束横向排数和管束纵向排数。

所述步骤2)中节点温差包括：高压蒸发器节点温差Δt_h-pin、中压蒸发器节点温差Δt_m-pin和低压蒸发器节点温差Δt_l-pin；

所述步骤2)中接近点温差包括：高压省煤器2接近点温差Δt_h2-app、高压省煤器1接近点温差Δt_h1-app、中压省煤器接近点温差Δt_m-app、给水加热器2接近点温差Δt_l2-app和给水加热器1接近点温差Δt_l1-app；

所述步骤2)中的压损系数：

其中：σ为压损系数，m为工质质量流量；Δp为工质进出口压降；步骤2)中的通流面积：

其中：A为汽轮机的通流面积，p为工质侧压力，v为工质侧比容。

步骤3)采用能量平衡公式和换热器的换热计算建立三压、再热和无不燃的余热锅炉性能模型，公式如下：

m(h_in-h_out)＝m_g(h_gin-h_gout)＝kAΔt

式中，m为工质的质量流量，h_in为工质侧出口焓，h_out为工质侧的入口焓，m_g为烟气的质量流量，h_gin为烟气入口的焓，h_gout为烟气出口的焓，k为受热面的换热系数，A为受热面面积，Δt为平均温压。

所述步骤4)在联合循环发电机组依据联合循环发电机组整体的能量平衡方程，求出有用能终点焓，依据ASME公式和汽轮机排汽损失曲线，即可求出汽轮机的膨胀线终点焓，公式如下:

m_airh_air+m_fuelh_fuel+m_fuelh_che+w₀＝w+m_exhh_UEEP+Q

式中，m_air为压气机进气空气的质量流量，h_air为压气机进气空气的显热，m_fuel为燃烧室燃料的质量流量，h_fuel为燃烧室燃料的显热，h_che为燃料的化学能，w₀为辅机功耗，w为轴功率，m_exh为汽轮机排汽的质量流量，h_UEEP为汽轮机排汽的有用能终点焓，Q为余热锅炉的散热损失；

h_ELEP＝h_UEEP-0.87(1-Y)×h_EL

式中，h_ELEP为膨胀线终点焓，Y为膨胀线终点焓对应的蒸汽湿度，h_EL汽轮机排汽损失。

所述步骤5)建立汽轮机容积流量与缸效率的关系式，相应的公式如下：

汽轮机缸效率的公式：

式中，h₀为高中低压缸工质进口焓值，h₁′为高中低压缸工质出口焓值，h₁为高中低压缸工质等熵出口焓值；

容积流量的关系式：V＝m×v

式中，V为容积流量，m为质量流量，v为比容。

步骤6)依据划分好的汽轮机的边界条件计算在不同边界条件下汽轮机的修正曲线，其中边界条件包括：主蒸汽流量、主蒸汽温度、主蒸汽压力；高压缸排汽流量、高压缸排汽温度、高压缸排汽压力；热再热蒸汽流量、热再热蒸汽温度、热再热蒸汽压力；低压主蒸汽流量、低压主蒸汽温度、低压主蒸汽压力；低压缸排汽流量、低压缸排汽压力；任意改变其中一项参数的数值，采用能量平衡方程，结合步骤4)和步骤5)中计算的结果，即可计算得到各个边界条件下的修正曲线。

所述步骤(7)计算余热锅炉进口烟气质量流量的公式如下:

式中，m_ex为燃气轮机排气流量，m_rh为热再热蒸汽的流量，h_rh为热再热蒸汽的焓，m_hp为高压主蒸汽的流量，h_hp为高压主蒸汽的焓，m_lp为低压主蒸汽的流量，h_lp为低压主蒸汽的焓，P_fw为辅机功耗，m_fw为给水的流量，h_fw为给水的焓，m_hp′为高压缸排汽的流量，h_hp′为高压缸排汽的焓。

步骤8)中划分单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任偏差份额的方法：

在性能保证工况下，炉岛的性能偏差取决于炉岛的保证性能与实际的炉岛的性能保证值的不同，反应在做功能力上就是炉岛的保证性能的做功能力与修正到保证值条件下的实际炉岛性能的做功能力的不同，即余热锅炉的各等级压力下的蒸汽流量、温度和压力与保证值边界偏差对汽轮机功率的影响和余热锅炉的烟气阻力与保证值偏差对燃机功率的影响这就应该是炉岛应当承担的性能偏差责任；

整体的性能偏差减去炉岛性能的偏差就是机岛应当承担的责任，划分采用的公式如下：

w₀＝w_G-w

w_HR＝w_HRG-w_HRR

w_tur＝w₀-w_HR

w_t＝w_m-w_EPC

式中，w_G为整体的性能保证功率，w为修正到边界条件下的联合循环的功率，w₀为整体联合循环的功率偏差值，w_HRG为余热锅炉的性能保证值下的做功能力，w_HRR为修正到边界条件下的余热锅炉的做功能力，w_HR为余热锅炉的做功能力偏差值，w_tur为机岛的做功能力偏差值，w_t为试验工况下联合循环输出功率，w_m为发电机端输出功率测量值，w_EPC为机组励磁功率，α₁为环境温度对功率的修正系数，α₂为大气压力对功率的修正系数，α₃为相对湿度对功率的修正系数，α₄为汽轮机背压对功率的修正系数，α₅为燃料LHV对功率的修正系数，α₆为补水率对功率的修正系数，α₇为频率对功率的修正系数，α₈为发电机功率因素对功率的修正系数，α₉为发电机氢压对功率的修正系数，α₁₀为老化对功率的修正系数；

式中，β为余热锅炉的试验参数，β_HRR为余热锅炉修正后的参数，σ₁为燃气轮机排气流量，σ₂为燃气轮机排气组分，σ₃为燃气轮机排气温度，σ₄为燃气轮机排气压力，σ₅为余热锅炉排烟质量，σ₆为余热锅炉排烟组分，σ₇为余热锅炉排烟温度，σ₈为余热锅炉的排烟压力，σ₉为给水的流量，σ₁₀为给水的温度，σ₁₁为给水的压力，σ₁₂为低压主蒸汽的流量，σ₁₃为低压主蒸汽的温度，σ₁₄为低压主蒸汽的压力，σ₁₅为高压缸排汽的流量，σ₁₆为高压缸排汽的温度，σ₁₇为高压缸排汽的压力，σ₁₈为热再热蒸汽的流量，σ₁₉为热再热蒸汽的温度，σ₂₀为热再热蒸汽的压力，σ₂₁为高压主蒸汽的流量，所属σ₂₂为高压主蒸汽的温度，σ₂₃为高压主蒸汽的压力；

简化后的余热锅炉修正公式：

式中，σ₂′燃气轮机排气水份的比重。

步骤1)中的参数从余热锅炉设计说明书中获取，步骤2)中的参数从厂家提供的热平衡图中获取。

与现有技术相比，本发明至少具有以下有益效果，本发明建立了三压、再热和无补燃的余热锅炉的性能模型和无中间抽汽的汽轮机的性能模型，模拟出余热锅炉边界条件对余热锅炉出力的影响，模拟了边界条件对汽轮机功率和热耗率的影响，并提供了余热锅炉的修正曲线和汽轮机的修正曲线，即可以修正余热锅炉的出力，也可以修正汽轮机的功率和热耗率，模拟的余热锅炉的出力和汽轮机性能模型，可以为电厂运行人员提供运行参考，结合厂家提供的燃气轮机修正曲线，可以获得联合循环的各个分设备和整个联合循环的外部特性，本发明利用上述得到的修正曲线，科学地划分出机岛和炉岛的性能偏差责任，如果联合循环机组的性能不能满足合同值，根据本方法的研究，可以追究相关供货商的赔偿责任。

附图说明

图1为本发明方法的逻辑框图。

具体实施方式

下面结合附图对本实用新型做进一步说明。

参见图1，本发明包括以下步骤：

步骤1)阅读余热锅炉设计说明书，获取沿锅炉宽度方向的各换热面模块的组成、模块内锅炉换热面的组成和换热面的结构参数；

其中，锅炉换热面模块具体包括：模块1中的再热器2和高压过热器2；模块2中的再热器1和高压过热器1；模块3中的高压蒸发器和高压省煤器2B；模块4中的高压省煤器2A、中压过热器、中压蒸发器和低压过热器；模块5中的高压省煤器1、中压省煤器和低压蒸发器；模块6中的给水加热器2和给水加热器1。所述步骤1)中换热面的结构参数：管子侧的管子外径、管子壁厚和管子材质；鳍片侧的鳍片高度、鳍片厚度、鳍片材质和鳍片节距；管束类的管束布置形式、管束横向节距、管束纵向节距、管束横向排数和管束纵向排数。

步骤2)从厂家提供的热平衡图中，获取蒸发器的节点温差和省煤器的接近点温差、受热面的压损系数和汽轮机侧的通流面积。

其中，获取的参数具体包括：高压蒸发器节点温差Δt_h-pin、中压蒸发器节点温差Δt_m-pin和低压蒸发器节点温差Δt_l-pin。所述步骤2)中接近点温差包括：高压省煤器2接近点温差Δt_h2-app、高压省煤器1接近点温差Δt_h1-app、中压省煤器接近点温差Δt_m-app、给水加热器2接近点温差Δt_l2-app和给水加热器1接近点温差Δt_l1-app。所述步骤2)中的压损系数：

其中：所述σ为压损系数；所述m为工质质量流量；所述Δp为工质进出口压降。所述步骤2)中的通流面积：

其中：所述A为汽轮机的通流面积；所述p为工质侧压力；所述v为工质侧比容。

步骤3)建立三压、再热和无补燃的余热锅炉的性能模型，计算在不同边界条件下余热锅炉的修正曲线。

其中，采用能量平衡公式和换热器的换热计算建立三压、再热和无不燃的余热锅炉性能模型，相应的公式如下：

m(h_in-h_out)＝m_g(h_gin-h_gout)＝kAΔt

式中，所述m为工质的质量流量，所述h_in为工质侧出口焓，所述h_out为工质侧的入口焓，所述m_g为烟气的质量流量，所述h_gin为烟气入口的焓，所述h_gout为烟气出口的焓，所述k为受热面的换热系数，所述A为受热面面积，所述Δt为平均温压。

步骤4)在一定的联合循环边界条件下，计算出汽轮机的有用能终点焓和膨胀线终点焓。

在联合循环发电机组依据联合循环发电机组整体的能量平衡方程，求出有用能终点焓，依据ASME公式和汽轮机排汽损失曲线，即可求出汽轮机的膨胀线终点焓，相应公式如下:

m_airh_air+m_fuelh_fuel+m_fuelh_che+w₀＝w+m_exhh_UEEP+Q

式中，所述m_air为压气机进气空气的质量流量，所述h_air为压气机进气空气的显热，所述m_fuel为燃烧室燃料的质量流量，所述h_fuel为燃烧室燃料的显热，所述h_che为燃料的化学能，所述w₀为辅机功耗，所述w为轴功率，所述m_exh为汽轮机排汽的质量流量，所述h_UEEP为汽轮机排汽的有用能终点焓，所述Q为余热锅炉的散热损失。

h_ELEP＝h_UEEP-0.87(1-Y)×h_EL

式中，所述h_ELEP为膨胀线终点焓，所述Y为膨胀线终点焓对应的蒸汽湿度，所述h_EL汽轮机排汽损失。

步骤5)由已知汽轮机的有用能终点焓和膨胀线终点焓以及试验参数，计算出汽轮机容积流量与汽轮机效率的关系曲线。

其中，而且所述步骤5)建立汽轮机容积流量与缸效率的关系式，相应的公式如下：

汽轮机缸效率的公式：

式中，所述h₀为高中低压缸工质进口焓值，所述h₁′为高中低压缸工质出口焓值，所述h₁为高中低压缸工质等熵出口焓值。

容积流量的关系式：

V＝m×v

式中，所述V为容积流量，所述m为质量流量，所述v为比容。

步骤6)建立汽轮机的性能模型，计算在不同边界条件下汽轮机的修正曲线。

其中，依据划分好的汽轮机的边界条件，其中边界条件包括：主蒸汽流量、主蒸汽温度、主蒸汽压力；高压缸排汽流量、高压缸排汽温度、高压缸排汽压力；热再热蒸汽流量、热再热蒸汽温度、热再热蒸汽压力；低压主蒸汽流量、低压主蒸汽温度、低压主蒸汽压力；低压缸排汽流量、低压缸排汽压力。任意改变其中一项参数的数值，采用能量平衡方程、所述步骤4)和所述步骤5)中方法，即可计算得到各个边界条件下的修正曲线。

步骤7)参考ASME PTC 4.4-2008规程，采用能量平衡方程计算得出余热锅炉进口的烟气的质量流量。、

其中，计算余热锅炉进口烟气质量流量的公式如下:

式中，所述m_ex燃气轮机排气流量，所述m_rh热再热蒸汽的流量，所述h_rh热再热蒸汽的焓，所述m_hp高压主蒸汽的流量，所述h_hp高压主蒸汽的焓，所述m_lp低压主蒸汽的流量，所述h_lp低压主蒸汽的焓，所述P_fw辅机功耗，所述m_fw给水的流量，所述h_fw给水的焓，所述m_hp′高压缸排汽的流量，所述h_hp′高压缸排汽的焓。

步骤8)修正试验的性能数据，划分单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任偏差份额。

其中，在性能保证工况下，炉岛的性能偏差取决于炉岛的保证性能与实际的炉岛的性能保证值的不同，反应在做功能力上就是炉岛的保证性能的做功能力与修正到保证值条件下的实际炉岛性能的做功能力的不同，即余热锅炉的各等级压力下的蒸汽流量、温度和压力与保证值边界偏差对汽轮机功率的影响和余热锅炉的烟气阻力与保证值偏差对燃机功率的影响这就应该是炉岛应当承担的性能偏差责任。

整体的性能偏差减去炉岛性能的偏差就是机岛应当承担的责任，划分采用的公式如下：

w₀＝w_G-w

w_HR＝w_HRG-w_HRR

w_tur＝w₀-w_HR

w_t＝w_m-w_EPC

式中，所述w_G为整体的性能保证功率，所述w为修正到边界条件下的联合循环的功率，所述w₀为整体联合循环的功率偏差值，所述w_HRG余热锅炉的性能保证值下的做功能力，所述w_HRR修正到边界条件下的余热锅炉的做功能力，所述w_HR余热锅炉的做功能力偏差值，所述w_tur机岛的做功能力偏差值，所述w_t试验工况下联合循环输出功率，所述w_m发电机端输出功率测量值，所述w_EPC机组励磁功率，所述α₁环境温度对功率的修正系数，所述α₂大气压力对功率的修正系数，所述α₃相对湿度对功率的修正系数，所述α₄汽轮机背压对功率的修正系数，所述α₅燃料LHV对功率的修正系数，所述α₆补水率对功率的修正系数，所述α₇频率对功率的修正系数，所述α₈发电机功率因素对功率的修正系数，所述α₉发电机氢压对功率的修正系数，所述α₁₀老化对功率的修正系数。

式中，所述β余热锅炉的试验参数，所述β_HRR余热锅炉修正后的参数，所述σ₁为燃气轮机排气流量，所述σ₂为燃气轮机排气组分，所述σ₃为燃气轮机排气温度，所述σ₄为燃气轮机排气压力，所述σ₅为余热锅炉排烟质量，所述σ₆余热锅炉排烟组分，所述σ₇余热锅炉排烟温度，所述σ₈为余热锅炉的排烟压力所述σ₉为给水的流量，所述σ₁₀为给水的温度，所述σ₁₁为给水的压力，所述σ₁₂为低压主蒸汽的流量，所述σ₁₃为低压主蒸汽的温度，所述σ₁₄为低压主蒸汽的压力，所述σ₁₅高压缸排汽的流量，所述σ₁₆高压缸排汽的温度，所述σ₁₇高压缸排汽的压力，所述σ₁₈为热再热蒸汽的流量，所述σ₁₉为热再热蒸汽的温度，σ₂₀热再热蒸汽的压力，所述σ₂₁为高压主蒸汽的流量，所属σ₂₂为高压主蒸汽的温度，所述σ₂₃为高压主蒸汽的压力。

简化后的余热锅炉修正公式：

式中，所述σ₂′燃气轮机排气水份的比重。

本发明建立了三压、再热和无补燃的余热锅炉的性能模型和无中间抽汽的汽轮机的性能模型，模拟出余热锅炉边界条件对余热锅炉出力的影响，模拟了边界条件对汽轮机功率和热耗率的影响，并提供了余热锅炉的修正曲线和汽轮机的修正曲线，即可以修正余热锅炉的出力，也可以修正汽轮机的功率和热耗率，模拟的余热锅炉的出力和汽轮机性能模型，可以为电厂运行人员提供运行参考，结合厂家提供的燃气轮机修正曲线，可以获得联合循环的各个分设备和整个联合循环的外部特性，本发明利用上述得到的修正曲线，科学地划分出机岛和炉岛的性能偏差责任，如果联合循环机组的性能不能满足合同值，根据本方法的研究，可以追究相关供货商的赔偿责任。

Claims (8)

1.一种单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任划分方法，其特征在于，具体包括以下步骤：

步骤1)获取沿锅炉宽度方向的各换热面模块的组成、模块内锅炉换热面的组成和换热面的结构参数；

步骤2)获取蒸发器的节点温差和省煤器的接近点温差、换热面的压损系数和汽轮机侧的通流面积；

步骤3)建立三压、再热和无补燃的余热锅炉性能模型，计算在不同边界条件下余热锅炉的修正曲线；

步骤4)在一定的联合循环边界条件下，计算出汽轮机的有用能终点焓和膨胀线终点焓；

步骤5)由已知汽轮机的有用能终点焓和膨胀线终点焓以及试验参数，计算出汽轮机容积流量与汽轮机效率的关系曲线；

步骤6)建立汽轮机的性能模型，计算在不同边界条件下汽轮机的修正曲线；

步骤7)使用ASME PTC 4.4-2008规程，采用能量平衡方程计算得出余热锅炉进口的烟气的质量流量；

步骤8)修正试验的性能数据，划分单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任偏差份额；

步骤3)采用能量平衡公式和换热器的换热计算建立三压、再热和无不燃的余热锅炉性能模型，公式如下：

m(h_in-h_out)＝m_g(h_gin-h_gout)＝kAΔt

式中，m为工质的质量流量，h_in为工质侧出口焓，h_out为工质侧的入口焓，m_g为烟气的质量流量，h_gin为烟气入口的焓，h_gout为烟气出口的焓，k为受热面的换热系数，A为受热面面积，Δt为平均温压；

步骤8)中划分单轴联合循环发电机组性能验收中机岛与炉岛的责任偏差份额的方法：

在性能保证工况下，炉岛的性能偏差取决于炉岛的保证性能与实际的炉岛的性能保证值的不同，反应在做功能力上就是炉岛的保证性能的做功能力与修正到保证值条件下的实际炉岛性能的做功能力的不同，即余热锅炉的各等级压力下的蒸汽流量、温度和压力与保证值边界偏差对汽轮机功率的影响和余热锅炉的烟气阻力与保证值偏差对燃机功率的影响，这就应该是炉岛应当承担的性能偏差责任；

整体的性能偏差减去炉岛性能的偏差就是机岛应当承担的责任，划分采用的公式如下：

w₀＝w_G-w

w_HR＝w_HRG-w_HRR

w_tur＝w₀-w_HR

w_t＝w_m-w_EPC

式中，w_G为整体的性能保证功率，w为修正到边界条件下的联合循环的功率，w₀为整体联合循环的功率偏差值，w_HRG为余热锅炉的性能保证值下的做功能力，w_HRR为修正到边界条件下的余热锅炉的做功能力，w_HR为余热锅炉的做功能力偏差值，w_tur为机岛的做功能力偏差值，w_t为试验工况下联合循环输出功率，w_m为发电机端输出功率测量值，w_EPC为机组励磁功率，α₁为环境温度对功率的修正系数，α₂为大气压力对功率的修正系数，α₃为相对湿度对功率的修正系数，α₄为汽轮机背压对功率的修正系数，α₅为燃料LHV对功率的修正系数，α₆为补水率对功率的修正系数，α₇为频率对功率的修正系数，α₈为发电机功率因素对功率的修正系数，α₉为发电机氢压对功率的修正系数，α₁₀为老化对功率的修正系数；

式中，β为余热锅炉的试验参数，β_HRR为余热锅炉修正后的参数，σ₁为燃气轮机排气流量，σ₂为燃气轮机排气组分，σ₃为燃气轮机排气温度，σ₄为燃气轮机排气压力，σ₅为余热锅炉排烟质量，σ₆为余热锅炉排烟组分，σ₇为余热锅炉排烟温度，σ₈为余热锅炉的排烟压力，σ₉为给水的流量，σ₁₀为给水的温度，σ₁₁为给水的压力，σ₁₂为低压主蒸汽的流量，σ₁₃为低压主蒸汽的温度，σ₁₄为低压主蒸汽的压力，σ₁₅为高压缸排汽的流量，σ₁₆为高压缸排汽的温度，σ₁₇为高压缸排汽的压力，σ₁₈为热再热蒸汽的流量，σ₁₉为热再热蒸汽的温度，σ₂₀为热再热蒸汽的压力，σ₂₁为高压主蒸汽的流量，所属σ₂₂为高压主蒸汽的温度，σ₂₃为高压主蒸汽的压力；

简化后的余热锅炉修正公式：

式中，σ′₂燃气轮机排气水份的比重。

2.根据权利要求1所述的责任划分方法，其特征在于：所述步骤1)中，锅炉换热面模块包括：模块1中的再热器2和高压过热器2，模块2中的再热器1和高压过热器1，模块3中的高压蒸发器和高压省煤器2B，模块4中的高压省煤器2A、中压过热器、中压蒸发器和低压过热器，模块5中的高压省煤器1、中压省煤器和低压蒸发器，模块6中的给水加热器2和给水加热器1；

所述步骤1)中换热面的结构参数包括：管子侧的管子外径、管子壁厚和管子材质；鳍片侧的鳍片高度、鳍片厚度、鳍片材质和鳍片节距；管束类的管束布置形式、管束横向节距、管束纵向节距、管束横向排数和管束纵向排数。

3.根据权利要求1所述的责任划分方法，其特征在于：所述步骤2)中节点温差包括：高压蒸发器节点温差Δt_h-pin、中压蒸发器节点温差Δt_m-pin和低压蒸发器节点温差Δt_l-pin；

所述步骤2)中接近点温差包括：高压省煤器2接近点温差Δt_h2-app、高压省煤器1接近点温差Δt_h1-app、中压省煤器接近点温差Δt_m-app、给水加热器2接近点温差Δt_l2-app和给水加热器1接近点温差Δt_l1-app；

所述步骤2)中的压损系数：

其中：σ为压损系数，m为工质质量流量；Δp为工质进出口压降；步骤2)中的通流面积：

其中：A为汽轮机的通流面积，p为工质侧压力，v为工质侧比容。

4.根据权利要求1所述的责任划分方法，其特征在于：所述步骤4)在联合循环发电机组依据联合循环发电机组整体的能量平衡方程，求出有用能终点焓，依据ASME公式和汽轮机排汽损失曲线，即可求出汽轮机的膨胀线终点焓，公式如下:

m_airh_air+m_fuelh_fuel+m_fuelh_che+w₀＝w+m_exhh_UEEP+Q

式中，m_air为压气机进气空气的质量流量，h_air为压气机进气空气的显热，m_fuel为燃烧室燃料的质量流量，h_fuel为燃烧室燃料的显热，h_che为燃料的化学能，w₀为辅机功耗，w为轴功率，m_exh为汽轮机排汽的质量流量，h_UEEP为汽轮机排汽的有用能终点焓，Q为余热锅炉的散热损失；

h_ELEP＝h_UEEP-0.87(1-Y)×h_EL

式中，h_ELEP为膨胀线终点焓，Y为膨胀线终点焓对应的蒸汽湿度，h_EL汽轮机排汽损失。

5.根据权利要求4所述的责任划分方法，其特征在于：所述步骤5)建立汽轮机容积流量与缸效率的关系式，相应的公式如下：

汽轮机缸效率的公式：

式中，h₀为高中低压缸工质进口焓值，h₁′为高中低压缸工质出口焓值，h₁为高中低压缸工质等熵出口焓值；

容积流量的关系式：V＝m×v

式中，V为容积流量，m为质量流量，v为比容。

6.根据权利要求5所述的责任划分方法，其特征在于：步骤6)依据划分好的汽轮机的边界条件计算在不同边界条件下汽轮机的修正曲线，其中边界条件包括：主蒸汽流量、主蒸汽温度、主蒸汽压力；高压缸排汽流量、高压缸排汽温度、高压缸排汽压力；热再热蒸汽流量、热再热蒸汽温度、热再热蒸汽压力；低压主蒸汽流量、低压主蒸汽温度、低压主蒸汽压力；低压缸排汽流量、低压缸排汽压力；任意改变其中一项参数的数值，采用能量平衡方程，结合步骤4)和步骤5)中计算的结果，即可计算得到各个边界条件下的修正曲线。

7.根据权利要求1所述的责任划分方法，其特征在于：所述步骤(7)计算余热锅炉进口烟气质量流量的公式如下:

式中，m_ex为燃气轮机排气流量，m_rh为热再热蒸汽的流量，h_rh为热再热蒸汽的焓，m_hp为高压主蒸汽的流量，h_hp为高压主蒸汽的焓，m_lp为低压主蒸汽的流量，h_lp为低压主蒸汽的焓，P_fw为辅机功耗，m_fw为给水的流量，h_fw为给水的焓，m_hp′为高压缸排汽的流量，h_hp′为高压缸排汽的焓。

8.根据权利要求1所述的责任划分方法，其特征在于：步骤1)中的参数从余热锅炉设计说明书中获取，步骤2)中的参数从厂家提供的热平衡图中获取。

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