CN104483152A - 非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法 - Google Patents

非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104483152A
CN104483152A CN201410797015.5A CN201410797015A CN104483152A CN 104483152 A CN104483152 A CN 104483152A CN 201410797015 A CN201410797015 A CN 201410797015A CN 104483152 A CN104483152 A CN 104483152A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steam
heater
reheat
enthalpy
rate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201410797015.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104483152B (zh
Inventor
王培红
权学森
苏志刚
顾玉顺
郑卫东
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nanjing Ruisong Mdt Infotech Ltd
Original Assignee
Southeast University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Southeast University filed Critical Southeast University
Priority to CN201410797015.5A priority Critical patent/CN104483152B/zh
Publication of CN104483152A publication Critical patent/CN104483152A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104483152B publication Critical patent/CN104483152B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Control Of Turbines (AREA)

Abstract

本发明公开了一种非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法,非再热回热复合循环机组由一个汽缸组成,其三级抽汽依次编号为第一级、第二级和第三级抽汽,并分别与第一级、第二级和第三级加热器相连,第一级加热器为表面式加热器,其疏水排向第二级加热器,第二级加热器为混合式加热器,第三级加热器为表面式加热器,其疏水排向凝汽器热井,所述非再热回热复合循环机组的热耗率的测定步骤如下:获取非再热无回热循环的无量纲热耗率及回热作功比;确定非再热回热复合循环机组的热耗率。本发明根据回热作功比和主蒸汽初终参数、汽轮机排汽压力就可以测定出汽轮发电机组的热耗率,简少了热耗率软测量所必须的检测参量。

Description

非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法
技术领域
本发明涉及一种针对非再热回热循环机组的热耗率的测定方法,可用于非再热机组热耗率的软测量,属于软测量领域。
背景技术
非再热机组热耗率是反映汽轮发电机组能效的重要指标,传统的测算方法是基于热平衡原理,除了测量主蒸汽参量和发电功率外,还需要测量相关抽汽压力和温度,进而通过测算相关回热抽汽份额和机组热耗量,测算机组热耗率。
当需要机组热耗率预测时,由于无法获得与主蒸汽参量和发电功率预测值对应的抽汽压力和温度检测值,导致传统的测算方法失效。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是针对上述现有技术的不足,而提出一种只需要测量主蒸汽参数、汽轮机排气压力和发电功率,进而通过计算机组的非回热热耗率和回热作功比,测定机组热耗率的新方法。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:
一种非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法,所述非再热回热复合循环机组由一个气缸组成,其三级抽汽依次编号为第一级、第二级和第三级抽汽,并分别与第一级、第二级和第三级加热器相连,第一级加热器为表面式加热器,其疏水排向第二级加热器,第二级加热器为混合式加热器,第三级加热器为表面式加热器,其疏水排向凝汽器热井,其特征在于,所述非再热回热复合循环机组的热耗率的测定步骤如下:
步骤1:获取非再热无回热循环的无量纲热耗率HRRK及回热作功比Xr
步骤2:确定非再热回热复合循环机组的热耗率HRRH&RG
其中,ηmg是汽轮发电机组内机械效率与发电机效率的乘积。
所述非再热无回热循环的无量纲热耗率HRRK的获取方法如下:
步骤1:获取非再热机组主蒸汽温度t0、主蒸汽压力p0以及低压缸排汽压力pc
步骤2:由非再热机组主蒸汽温度t0和主蒸汽压力p0,根据1997年国际水和水蒸汽性质协会提出的工业用水和水蒸汽热力性质模型IAPWS-IF97(Association for the Properties of Water and Steam),计算得到主蒸汽焓值h0和主蒸汽的熵s0;汽轮机等熵排汽熵sc *=s0;由汽轮机排汽压力pc和等熵排汽熵sc *,根据所述工业用水和水蒸气热力性质模型,计算得到等熵排汽焓hc *;根据各设计工况下汽轮机相对内效率ηri,通过线性插值公式获得在非设计工况下负荷率对应的汽轮机相对内效率ηri,由汽轮机相对内效率ηri,计算得实际排汽焓hc=h0ri(h0-hc *);由汽轮机排汽压力pc,根据工业用水和水蒸气热力性质模型,计算得到凝结水焓hwc
步骤3:根据热耗率定义,得非再热无回热循环的无量纲热耗率:
HR RK = h 0 - h wc h 0 - h c
其中,h0为主蒸汽焓,hc为实际排汽焓,hwc为凝结水焓。
所述回热作功比Xr的获取方法如下:
根据各设计工况下回热作功比Xr,通过线性插值公式获得在非设计工况下负荷率对应的回热作功比Xr
对于非再热无回热的循环,无量纲热耗率HRRK为:
HR RK = h 0 - h wc h 0 - h c - - - ( 1 )
式中,h0为主蒸汽焓、hc为低压缸排汽焓、hwc为凝结水焓。
对于非再热有回热的循环,可视为回热汽流循环与凝汽流循环的复合。在该复合循环中,回热汽流循环是无冷源损失的循环其无量纲热耗率HRr=1,而凝汽流循环具有冷源损失,其无量纲热耗率为
根据汽轮发电机组热耗率的定义,对于非再热有回热的循环,汽轮发电机组的热耗率HRRH&RG
式中,ηmg是汽轮发电机组内机械效率与发电机效率的乘积,此处根据设计数据取为常数ηmg=0.96。
式中,Q为汽轮机组循环吸热量,W为汽轮机作功量,wr是回热汽流循环的作功量、HRr是回热汽流循环的热耗率、wc是凝汽流循环的作功量、HRc是凝汽流循环的热耗率。
其中, HR r = 1 , HR c = HR RK = h 0 - h wc h 0 - h c
将回热作功比定义代入式(2)可得:
本发明方法不仅简少了热耗率软测量所必须的检测参量;还可以根据主蒸汽参数和发电功率的预测值,实现机组热耗率的预测。
本发明的优点在于:
(1)本发明根据汽轮发电机组热耗率定义严格推导得到,与传统热平衡计算方法得到的计算结果完全一致,无需验证。(2)根据回热作功比和主蒸汽初终参数、汽轮机排汽压力就可以测定出汽轮发电机组的热耗率,简少了热耗率软测量所必须的检测参量。(3)根据主蒸汽参数、汽轮机排汽压力、发电功率的预测值完成对汽轮机组热耗率的预测。
附图说明
图1为本发明的非再热机组热耗率测定方法的计算流程示意图;
图2为本发明使用的非再热回热汽轮机结构图。
具体实施方式
一种非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法,其计算模型是针对一个具有三级回热的非再热机组。该汽轮机由一个气缸组成,其三级抽汽依次编号为第1级、第2级和第3级抽汽,并分别与第1级、第2级和第3级加热器相连,第1级加热器为表面式加热器,其疏水排向第2级加热器,第2级加热器为混合式加热器,第3级加热器为表面式加热器,其疏水排向凝汽器热井。
测定步骤如下,
步骤1:循环初终参数的计算
步骤1.1:取用各设计工况下(100%负荷,75%负荷,50%负荷,40%负荷,30%负荷)汽轮机相对内效率ηri(见表1),在非设计工况下根据负荷率通过线性插值公式获得对应的汽轮机相对内效率ηri。取用各设计工况下(100%负荷,75%负荷,50%负荷,40%负荷,30%负荷)回热作功比Xr(见表2),在非设计工况下根据负荷率通过线性插值公式获得对应的回热作功比Xr。取用汽轮机发电机组内机械效率与发电机效率的乘积ηmg=0.96。
表1各设计工况负荷率下机组汽轮机相对内效率
负荷率% 100 75 50 40 30
低压缸效率 0.850 0.846 0.843 0.841 0.840
表2设计工况下回热作功比与负荷率的关系
负荷率% 100 75 50 40 30
Xr 0.18053 0.16389 0.14428 0.13455 0.12296
步骤1.2:从火电厂厂级监控信息系统SIS或分散控制系统DCS的数据库中,获取如下数据:非再热机组主蒸汽温度t0和主蒸汽压力p0;汽轮机排汽压力pc
步骤1.3:由非再热机组主蒸汽温度t0和主蒸汽压力p0,根据1997年国际水和水蒸汽性质协会提出的工业用水和水蒸汽热力性质模型IAPWS-IF97(Association for the Properties of Water and Steam),计算得到主蒸汽焓值h0和主蒸汽的熵s0;汽轮机等熵排汽熵sc *=s0;由汽轮机排汽压力pc和等熵排汽熵sc *,根据IAPWS-IF97,计算得到等熵排汽焓hc *;由汽轮机相对内效率ηri,计算得实际排汽焓hc=h0ri(h0-hc *);由汽轮机排汽压力pc(该参数即为凝气器饱和压力),根据IAPWS-IF97,计算得到凝结水焓hwc
步骤2:计算非再热无回热循环的无量纲热耗率HRRK
根据步骤1计算获得了主蒸汽焓h0、实际排汽焓hc、凝结水焓hwc
则根据定义,得非再热无回热循环的无量纲热耗率:
HR RK = h 0 - h wc h 0 - h c - - - ( 1 )
步骤3:根据设计工况下的回热作功比与负荷率R之间的关系(见附表2),在非设计工况下根据负荷率R通过线性插值公式获得对应的回热作功比Xr
步骤4:根据:
其中ηmg是汽轮发电机组内机械效率与发电机效率的乘积,此处根据设计数据取为常数ηmg=0.96,计算得出非再热回热循环机组的热耗率。
以图2所示机组为例,其计算模型是针对一个具有三级回热的非再热机组。该汽轮机由一个气缸组成,其三级抽汽依次编号为第1级、第2级和第3级抽汽,并分别与第1级、第2级和第3级加热器相连,第1级加热器为表面式加热器,其疏水排向第2级加热器,第2级加热器为混合式加热器,第3级加热器为表面式加热器,其疏水排向凝汽器热井。
详细计算步骤如下:
实施例一:100%负荷设计工况
(1)循环初终参数的计算
根据附表1得100%负荷率下汽轮机相对内效率ηri为0.85;
根据附表2得100%负荷率下回热作功比Xr为0.18053;
从厂级监控信息系统(SIS)的实时数据库中读取相关实时数据,读取的主要实时数据如下:
主蒸汽压力p0为13.5 MPa;
主蒸汽温度t0为535℃;
凝汽器压力pwc为0.005 MPa;
根据经典的IAPWS-IF97及计算模型可得:
主蒸汽焓值h0=3426.274 kJ/kg
汽轮机等熵排汽焓hc *=1992.654 kJ/kg
汽轮机排汽焓hc=2207.697 kJ/kg
凝结水焓hwc=137.765 kJ/kg
(2)计算非再热无回热循环无量纲热耗率HRRK
计算朗肯循环热耗率: HR RK = h 0 - h wc h 0 - h c = 2.69865
(3)计算机组热耗率HRRH&RG
实施例二:60%负荷工况(预测)
(1)循环初终参数的计算
根据附表1通过插值公式得60%负荷率下汽轮机相对内效率ηri为0.8442;
根据附表2通过插值公式得60%负荷率下回热作功比Xr为0.15212;
从厂级监控信息系统(SIS)的实时数据库中读取相关实时数据,读取的主要实时数据如下:
主蒸汽压力p0为8.1 MPa;
主蒸汽温度t0为535℃;
汽轮机排汽压力pc为0.00368 MPa;
根据经典的IAPWS-IF97及计算模型可得:
主蒸汽焓值h0=3484.263 kJ/kg
汽轮机等熵排汽焓hc *=2047.481 kJ/kg
汽轮机排汽焓hc=2271.331 kJ/kg
凝结水焓hwc=115.395 kJ/kg
(2)计算非再热无回热循环无量纲热耗率HRRK
计算朗肯循环热耗率: HR RK = h 0 - h wc h 0 - h c = 2.77746
(3)计算机组热耗率HRRH&RG
实施例三:100%负荷设计工况传统计算方法
循环初终参数的计算
根据附表1得100%负荷率下汽轮机相对内效率ηri为0.85;
从厂级监控信息系统(SIS)的实时数据库中读取相关实时数据,读取的主要实时数据如下:
主蒸汽压力p0为13.5 MPa;
主蒸汽温度t0为535℃;
凝汽器压力pwc为0.005 MPa;
第1级抽汽温度t1为415.2℃;
第1级抽汽压力p1为6.080MPa;
第1级加热器疏水温度td1为274.5℃;
第1级加热器出口水温度tw1为272.5℃;
第1级加热器出口水压力pw1为13.500MPa;
第2级抽汽温度t2为256.8℃;
第2级抽汽压力p2为1.600MPa;
第2级加热器出口水温度tw2为199.9℃;
第2级加热器出口水压力pw2为1.552MPa;
第3级抽汽温度t2为120.2℃;
第3级抽汽压力p2为0.200MPa;
第3级加热器疏水温度td3为119.3℃;
第3级加热器出口水温度tw3为117.3℃;
第3级加热器出口水压力pw3为1.630MPa;
根据经典的IAPWS-IF97及计算模型可得:
主蒸汽焓h0=3426.274 kJ/kg
汽轮机等熵排汽焓hc *=1992.654 kJ/kg
汽轮机排汽焓hc=2207.697 kJ/kg
凝结水焓hwc=137.765 kJ/kg
第1级抽汽焓h1=3215.414 kJ/kg
第1级加热器疏水焓值hd1=1207.950 kJ/kg
第1级加热器出口水焓hw1=1194.663 kJ/kg
第2级抽汽焓h2=2936.266 kJ/kg
第2级加热器出口水焓hw2=852.023 kJ/kg
第3级抽汽焓h3=2617.188 kJ/kg
第3级加热器疏水焓值hd3=500.602 kJ/kg
第3级加热器出口水焓hw3=493.135 kJ/kg
计算各级抽汽份额、凝汽流份额
第1级加热器抽汽份额 α 1 = h w 1 - h w 2 h 1 - h d 1 = 0.17068
第2级加热器抽汽份额 α 2 = ( h w 2 - h w 3 ) - α 1 ( h d 1 - h w 3 ) h 2 - h w 3 = 0.09696 第3级加热器抽汽份额 α 3 = ( 1 - α 1 - α 2 ) · ( h w 3 - h wc ) h 3 - h wc = 0.10497
凝汽流份额 α c = 1 - Σ j = 1 3 α j = 0.62739
计算汽机作功、循环吸热量
第1级加热器抽汽作功w1=α1(h0-h1)=35.990 kJ/kg
第2级加热器抽汽作功w2=α2(h0-h2)=47.510 kJ/kg
第3级加热器抽汽作功w3=α3(h0-h3)=84.928 kJ/kg
凝汽流作功wc=αc(h0-hc)=764.525 kJ/kg
汽机作功wi=w1+w2+w3+wc=932.953 kJ/kg
循环吸热量q0=h0-hwc=2231.611 kJ/kg
计算机组热耗率

Claims (3)

1.一种非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法,所述非再热回热复合循环机组由一个气缸组成,其三级抽汽依次编号为第一级、第二级和第三级抽汽,并分别与第一级、第二级和第三级加热器相连,第一级加热器为表面式加热器,其疏水排向第二级加热器,第二级加热器为混合式加热器,第三级加热器为表面式加热器,其疏水排向凝汽器热井,其特征在于,所述非再热回热复合循环机组的热耗率的测定步骤如下:
步骤1:获取非再热无回热循环的无量纲热耗率HRRK及回热作功比Xr
步骤2:确定非再热回热复合循环机组的热耗率HRRH&RG
其中,ηmg是汽轮发电机组内机械效率与发电机效率的乘积。
2.根据权利要求1所述的测定方法,其特征在于,所述无量纲热耗率HRRK的获取方法如下:
步骤1:获取非再热机组主蒸汽温度t0、主蒸汽压力p0以及低压缸排汽压力pc
步骤2:由非再热机组主蒸汽温度t0和主蒸汽压力p0,根据1997年国际水和水蒸汽性质协会提出的工业用水和水蒸汽热力性质模型,计算得到主蒸汽焓值h0和主蒸汽的熵s0;汽轮机等熵排汽熵sc *=s0;由汽轮机排汽压力pc和等熵排汽熵sc *,根据所述工业用水和水蒸气热力性质模型,计算得到等熵排汽焓hc *;根据各设计工况下汽轮机相对内效率ηri,通过线性插值公式获得在非设计工况下负荷率对应的汽轮机相对内效率ηri,由汽轮机相对内效率ηri,计算得实际排汽焓hc=h0ri(h0-hc *);由汽轮机排汽压力pc,根据工业用水和水蒸气热力性质模型,计算得到凝结水焓hwc
步骤3:根据热耗率定义,得非再热无回热循环的无量纲热耗率:
HR RK = h 0 - h wc h 0 - h c
其中,h0为主蒸汽焓,hc为实际排汽焓,hwc为凝结水焓。
3.根据权利要求1所述的测定方法,其特征在于,所述回热作功比Xr的获取方法为:
根据各设计工况下回热作功比Xr,通过线性插值公式获得在非设计工况下负荷率对应的回热作功比Xr
CN201410797015.5A 2014-12-19 2014-12-19 非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法 Active CN104483152B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410797015.5A CN104483152B (zh) 2014-12-19 2014-12-19 非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410797015.5A CN104483152B (zh) 2014-12-19 2014-12-19 非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104483152A true CN104483152A (zh) 2015-04-01
CN104483152B CN104483152B (zh) 2017-03-29

Family

ID=52757722

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201410797015.5A Active CN104483152B (zh) 2014-12-19 2014-12-19 非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104483152B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105865662A (zh) * 2016-04-15 2016-08-17 国网天津市电力公司 一种纯凝汽轮机组热耗率在线监测方法
CN105909322A (zh) * 2016-04-15 2016-08-31 国网天津市电力公司 一种抽汽凝汽式汽轮机组热耗率在线监测方法
CN113158587A (zh) * 2021-01-15 2021-07-23 国核电力规划设计研究院有限公司 300mw凝汽式汽轮机主蒸汽流量软测量方法
CN113566186A (zh) * 2021-07-28 2021-10-29 西安热工研究院有限公司 一种调节级压力测点损坏后的锅炉汽包水位调整系统和方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20100272147A1 (en) * 2009-04-22 2010-10-28 General Electric Company Measurement of Steam Quality in Steam Turbine
CN102541025A (zh) * 2012-01-29 2012-07-04 上海锅炉厂有限公司 一种基于水和水蒸汽热力性质iapws-if97的实时控制算法
CN103954380A (zh) * 2014-05-13 2014-07-30 国家电网公司 一种汽轮发电机组排汽焓的测定方法
CN104048842A (zh) * 2014-05-29 2014-09-17 华中科技大学 一种基于软测量技术的汽轮机热耗率在线监测方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20100272147A1 (en) * 2009-04-22 2010-10-28 General Electric Company Measurement of Steam Quality in Steam Turbine
CN102541025A (zh) * 2012-01-29 2012-07-04 上海锅炉厂有限公司 一种基于水和水蒸汽热力性质iapws-if97的实时控制算法
CN103954380A (zh) * 2014-05-13 2014-07-30 国家电网公司 一种汽轮发电机组排汽焓的测定方法
CN104048842A (zh) * 2014-05-29 2014-09-17 华中科技大学 一种基于软测量技术的汽轮机热耗率在线监测方法

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
《汽轮机及其热力系统性能分析与优化》;王乾 等;《东南大学学报(自然科学版)》;20121130;第42卷(第 增刊(II) 期);第276-280页 *
《汽轮机热力系统的节能改造与回热效果评价》;王培红 等;《汽轮机技术》;20001231;第42卷(第6期);第344-348页 *
《评价蒸汽动力循环经济性的新指标—回热作功比》;王培红 等;《东南大学学报》;19981130;第28卷(第 增刊 期);第61-64页 *
王乾 等: "《汽轮机及其热力系统性能分析与优化》", 《东南大学学报(自然科学版)》 *
王培红 等: "《汽轮机热力系统的节能改造与回热效果评价》", 《汽轮机技术》 *
王培红 等: "《评价蒸汽动力循环经济性的新指标—回热作功比》", 《东南大学学报》 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105865662A (zh) * 2016-04-15 2016-08-17 国网天津市电力公司 一种纯凝汽轮机组热耗率在线监测方法
CN105909322A (zh) * 2016-04-15 2016-08-31 国网天津市电力公司 一种抽汽凝汽式汽轮机组热耗率在线监测方法
CN113158587A (zh) * 2021-01-15 2021-07-23 国核电力规划设计研究院有限公司 300mw凝汽式汽轮机主蒸汽流量软测量方法
CN113566186A (zh) * 2021-07-28 2021-10-29 西安热工研究院有限公司 一种调节级压力测点损坏后的锅炉汽包水位调整系统和方法
CN113566186B (zh) * 2021-07-28 2023-08-29 西安热工研究院有限公司 一种调节级压力测点损坏后的锅炉汽包水位调整方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN104483152B (zh) 2017-03-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108691585B (zh) 一种凝汽式汽轮机低压缸效率的计算方法
CN104483152B (zh) 非再热回热复合循环机组的热耗率测定方法
CN103528630B (zh) 高压旁路蒸汽泄漏量及减温水流量的计算方法
CN103942732A (zh) 一种纯凝汽轮机组供热技术改造效果的经济性评价方法
CN111079302A (zh) 一种低压缸效率测算系统及方法
CN102116469A (zh) 发电厂中压加热器给水及疏水系统
CN111666675B (zh) 一种设计带低温省煤器的汽轮机热力性能考核试验修正计算方法
CN105046064A (zh) 一种供热期热电联产机组电负荷可调范围的计算方法
CN105225008A (zh) 一种预测汽轮机热力系统内部运行参数的方法
CN111664504A (zh) 汽轮机热力系统微增变量对汽轮机热耗影响的预测方法
CN110298600B (zh) 太阳能辅助燃煤互补发电系统的太阳能发电量评估方法
CN109709911B (zh) 一种火电机组循环工质外漏在线测量方法及测量系统
CN104459542A (zh) 再热回热复合循环机组的热耗率测定方法
CN104636593B (zh) 再热机组有加热器散热损失时回热作功比与回热增益率测定方法
CN109187036B (zh) 一种母管制背压式汽轮机主蒸汽流量计算方法
CN104537226B (zh) 再热机组有疏水冷源损失时回热作功比与回热增益率测定方法
Uvarov et al. The Analysis of Initial Parameters of Steam in the Combined-Cycle Plant with High Temperature Gas Turbine
CN104537223B (zh) 再热机组有汽动泵时回热作功比与回热增益率测定方法
CN104462841B (zh) 非再热机组有电动泵时回热作功比与回热增益率测定方法
CN104462840B (zh) 非再热机组有疏水冷源损失时回热作功比与回热增益率测定方法
CN104484568B (zh) 非再热机组有加热器散热损失时回热作功比与回热增益率测定方法
Naskar et al. An energy and exergy-based performance analysis and emission control of the turbine cycle in a coal-based steam power plant
CN112880761B (zh) 一种循环水流量的测量方法及系统
Gupta et al. Optimization of a turbine used in coal fired thermal power plants based on inlet steam temperature using thermoeconomics
CN110057205B (zh) 一种开式水与循环水中合式冷却水系统

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
TR01 Transfer of patent right
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20180411

Address after: 210000 Qixia district and Yanlu No. 371, Nanjing, Jiangsu

Patentee after: Nanjing Ruisong Mdt InfoTech Ltd

Address before: 210096 Jiangsu city Nanjing Province four pailou No. 2

Patentee before: Southeast University