CN103068635A - 保险杠组件 - Google Patents

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Abstract

一种制作梁盒碰撞管理系统的方法，包括通过热成型工艺由第一片状金属坯件形成第一壳体（100a）。第一壳体具有高抗拉强度的梁部（102a）以及与梁部一体地形成的接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部（104a）和接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部。第一壳体还具有沿着梁部以及第一碰撞盒部（104a）和第二碰撞盒部（106a）中的每个连续地延伸的敞开面。封闭元件（100b）由第二片状金属坯件形成并邻近第一壳体的敞开面固定地紧固。

Description

保险杠组件
技术领域
本发明总体上涉及一种用于在车辆中使用的保险杠组件，并且更特别地涉及一种包括通过特定回火工艺形成的部件的保险杠碰撞管理系统。
背景技术
汽车配备有保险杠，该保险杠附接到汽车的任一端部以吸收碰撞中的冲击并尽可能地限制对车辆的零部件的任何损坏。为了将在例如小于大约15-16km/h的低速冲击期间对车辆的损坏减至最小，汽车制造商提供了被称为碰撞盒的“牺牲元件”，该碰撞盒在发生冲击的情况下缓冲掉大部分冲击能量，从而发生变形但却防止了车辆底盘的变形。事实上，车辆底盘的任何变形都会导致高修理成本，从而导致难以接受的高额保险费等。
典型地，具有牺牲元件的保险杠组件包括一对碰撞盒、横向构件、诸如泡沫之类的缓冲元件、以及保险杠护罩。在现有技术的保险杠组件中，两个碰撞盒通过两个相应的板固定到车辆底盘的两个相应的纵向构件的端部。横向构件接合到碰撞盒的相对侧并且从一个碰撞盒连续地延伸到另一碰撞盒。典型地，由泡沫或类似材料制成的缓冲元件被约束至横向构件的外侧。主要具有美观和空气动力学功能的保险杆护罩覆盖保险杠组件。
常规地，碰撞盒和横向构件均由诸如钢或铝之类的金属材料制成。利用金属碰撞盒、横向构件以及用于将碰撞盒固定到车辆的板的现有技术解决方案被认为有些难以组装、笨重、昂贵并且不容易适应新车型。
因此，提供一种克服至少一部分上面提到的缺点的碰撞管理系统会是有利的。
发明内容
根据本发明的方面，提供了一种制作梁盒碰撞管理系统的方法，包括：由第一片状金属坯件通过热成型工艺形成第一壳体，该第一壳体具有高抗拉强度的梁部并且该梁部与接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部以及接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部一体地形成，第一壳体具有沿着梁部以及第一碰撞盒部和第二碰撞盒部中的每个连续地延伸的敞开面；由第二片状金属坯件形成封闭元件；以及邻近第一壳体的敞开面固定地紧固封闭元件。
根据本发明的方面，提供了一种制作梁盒碰撞管理系统的方法，包括：将第一片状金属坯件加热到金属的至少奥氏体化温度；在一对冷却工具中热成型奥氏体坯件，以形成具有带有一个敞开侧的大致三侧通道结构的第一单件式梁盒部件；在热成型过程期间，以第一速率冷却所形成部件的梁部，该第一速率足够迅速以将梁部硬化成具有介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间的抗拉强度的基本马氏体结构，并且以慢于第一速率的第二速率冷却所形成部件的碰撞盒部，使得碰撞盒部获得介于大约200N/mm2与450N/mm2之间的屈服强度；由第二片状金属坯件形成封闭元件；以及沿着第一单件式梁盒部件的敞开侧固定地紧固封闭元件。
根据本发明的方面，提供了一种梁盒碰撞管理系统，包括：第一单件式壳体，该第一单件式壳体具有高抗拉强度的梁部并且该梁部与接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部以及接近梁部第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部一体地形成，第一单件式壳体具有沿着梁部以及第一碰撞盒部和第二碰撞盒部中的每个连续地延伸的敞开面;以及封闭元件，该封闭元件邻近第一单件式壳体的敞开面固定地紧固。
根据本发明的方面，提供了一种梁盒碰撞管理系统，包括：第一梁盒壳体，该第一梁盒壳体由第一片状金属坯件制成、具有高抗拉强度的梁部并且该梁部与接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部以及接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部一体地形成，第一端部与第二端部相对，并且第一梁盒壳体具有限定有第一边的一个敞开侧；第二梁盒壳体，该第二梁盒壳体由第二片状金属坯件制成、具有高抗拉强度的梁部并且该梁部与接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒结构以及接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒结构一体地形成，第一端部与第二端部相对，并且第二梁盒壳体具有限定有第二边的一个敞开侧；其中，第一梁盒壳体固定地紧固到第二梁盒壳体，使得第一边抵接第二边、并且使得第一梁盒壳体的梁部与第二梁盒壳体的梁部对齐以及第一梁盒壳体的第一碰撞盒结构和第二碰撞盒结构与第二梁盒壳体的第一碰撞盒结构和第二碰撞盒结构中的相应的一个对齐。
附图说明
现在将结合以下附图对本发明的示例性实施方式进行描述，在附图中：
图1是根据本发明的第一实施方式的碰撞管理系统的后视立体图；
图2是沿图1的平面A截取的放大的截面图；
图3是根据本发明的第二实施方式的碰撞管理系统的前视立体图；
图4a是图3的碰撞管理系统的后视立体图；
图4b是图4a的位于虚线圆圈中的一个虚线圆圈内的部分的放大的细节图；
图4c是图4a的位于虚线圆圈中的另一个虚线圆圈内的部分的放大的细节图；
图5是根据本发明的实施方式的方法的简化流程图；以及
图6是根据本发明的实施方式的方法的简化流程图。
具体实施方式
给出以下描述以使得本技术领域的技术人员能够做出并使用本发明，并且以下描述在特定应用及其要求的情况下提供。所公开实施方式的各种改型对本技术领域的技术人员将是很明显的，并且文中限定的普遍原理可以在不背离本发明的范围的情况下应用到其他实施方式和应用。因此，本发明并不意在限于所公开的实施方式，而是要符合与文中所公开的原理及特征一致的最宽范围。
参照图1，示出了根据本发明的第一实施方式的碰撞管理系统的后视立体图。碰撞管理系统包括第一壳体100a和第二壳体100b。第一壳体100a由第一片状金属坯件形成并且第二壳体100b由第二片状金属坯件单独地形成。通过具体的而非限制性的示例，第一片+状金属坯件和第二片状金属坯件各自包括22MnB5硼钢。更特别地，第一壳体100a和第二壳体100b利用如以下部分中更加详细描述的特定回火热成型工艺而形成。
第一壳体100a包括高抗拉强度的梁部102a。与梁部102a一体地形成的是接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部104a以及接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部106a，第二端部与第一端部相对。类似地，第二壳体100b包括高抗拉强度的梁部102b。与梁部102b一体地形成的是接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部104b以及接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部106b，第二端部与第一端部相对。
梁部102a和102b的抗拉强度的典型值介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间。第一碰撞盒部104a/b和第二碰撞盒部106a/b屈服强度的典型值分别介于大约200N/mm2与大约450N/mm2之间。碰撞盒部的屈服强度在热成型过程期间是可调节的，以根据性能要求达到所需值。由于用来形成第一壳体100a和第二壳体100b的热成型工艺的本质，在梁部102a/b的高抗拉强度材料与第一碰撞盒部104a/b和第二碰撞盒部106a/b的低屈服强度材料之间存在过渡区。
还参照图2，示出了沿图1中的平面A截取的放大的截面图。第一壳体100a是整体部件，该整体部件具有带有一个敞开侧的大致三侧通道结构。第一壳体100a的顶部表面200a延伸到两个相对的侧壁202a和204b中。所述两个相对的侧壁的沿着第一壳体的敞开侧的边缘限定了第一边108a。类似地，第二壳体100b也是具有带有一个敞开侧的大致三侧通道结构的整体部件。第二壳体100b的底部表面200b延伸到两个相对的侧壁202b和204b中。所述两个相对的侧壁202b和204b的沿着第一壳体的敞开侧的边缘限定了第二边108b。第二边108b成形为当第一壳体100a固定地紧固到第二壳体100b时嵌套在第一边108a内侧。分别地，该大致三侧通道结构延伸梁部102a和梁部102b的长度，并且延伸经过第一碰撞盒部104a/b和第二碰撞盒部106a/b。当然，应该明白的是文中所使用的术语“顶部”和“底部”是在图2的情形中定义的，并且它们不意指碰撞管理系统在安装条件下的任何必需的取向。
可选地，第一碰撞盒部104a/b和第二碰撞盒部106a/b形成有“脊道”（未图示），以优化在冲击期间的折叠行为。
一种制作图1的碰撞管理系统的方法，包括：在炉中将平坦钢板的第一坯件加热到奥氏体状态；将第一坯件移动到一对冷却的成形工具中；然后将热的第一坯件按压成第一壳体100a的形状。成形的第一壳体100a保持在所述工具中，直到梁部102a已硬化成具有介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间的抗拉强度的基本马氏体结构为止。在第一壳体100a保持在所述工具中的时间期间，每个工具的分别与第一碰撞盒部104a和第二碰撞盒部106a相邻的部分保持在如下的温度：即，在该温度下，第一碰撞盒部104a和第二碰撞盒部106a分别被防止快速冷却并且将达到仅介于大约200N/mm2与大约450N/mm2之间的屈服强度。通过具体的而非限制性的示例，热量被加入（例如，利用筒加热器）到每个工具的分别与第一碰撞盒部104a和第二碰撞盒部106a相邻的部分，并且/或者使每个工具的分别与第一碰撞盒部104a和第二碰撞盒部106a相邻的部分隔绝，以使得所述碰撞盒部的热损失率相对于非隔绝部分的热损失率减小。
类似地，平坦钢板的第二坯件在炉中被加热到奥氏体状态，移动到一对冷却的成形工具中，以及在还热着时首先按压成第二壳体100b的形状。成形的第二壳体100b保持在所述工具中，直到梁部102b已硬化成具有介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间的抗拉强度的基本马氏体结构。在第二壳体100b保持在所述工具中的时间期间，每个工具的分别与第一碰撞盒部104b和第二碰撞盒部106b相邻的部分保持在如下的温度：即，在该温度下，第一碰撞盒部104b和第二碰撞盒部106b分别被防止快速冷却并且将达到仅介于大约200N/mm2与大约450N/mm2之间的屈服强度。通过具体的而非限制性的示例，热量被加入（例如，利用筒加热器）到每个工具的分别与第一碰撞盒部104b和第二碰撞盒部106b相邻的部分，并且/或者使每个工具的分别与第一碰撞盒部104b和第二碰撞盒部106b相邻的部分隔绝，以使得所述碰撞盒部的热损失率相对于非隔绝部分的热损失率减小。
单独形成的第一壳体100a和第二壳体100b彼此对齐然后固定地紧固在一起。用于将第一壳体100a固定地紧固到第二壳体100b的一些非限制性技术包括：热接合（例如点焊接、金属惰性气体（MIG）焊接、激光焊接等）；粘合剂粘结；以及机械联接（例如钳紧或铆接）。根据第一实施方式，第二壳体100b为固定地紧固到第一壳体100a的封闭元件。
现在参照图3，示出了根据本发明的第二实施方式的碰撞管理系统的前视立体图。碰撞管理系统包括由第一片状金属坯件形成的单件式壳体300以及未示出的封闭元件。通过具体的而非限制性的示例，第一片状金属坯件包括22MnB5硼钢。更特别地，单件式壳体300利用以下部分中更加详细描述的特定回火热成型工艺而形成。
单件式壳体300包括高抗拉强度的梁部302。与梁部302一体地形成的是接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部304以及接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部306，第二端部与第一端部相对。梁部302的抗拉强度的典型值介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间。第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部的屈服强度的典型值介于大约200N/mm2与大约450N/mm2之间。碰撞盒部的屈服强度在热成型过程期间是可调节的，以根据性能要求达到所需值。由于用来形成单件式壳体300的热成型工艺的本质，在梁部300的高抗拉强度材料与第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部306的低屈服强度材料之间存在过渡区。
现在参照图4a，示出了图3的碰撞管理系统的后视立体图。图4a中还示出了封闭元件400。特别地，封闭元件400是具有中等强度的冷冲压件。更特别地，封闭元件的特性与碰撞盒部304和306的特性大体相同。
还参照图4b，示出了图4a的位于虚线圆圈中的部分的放大的细节图。单件式壳体300是具有带有一个敞开侧的大致三侧通道结构的整体部件。单件式壳体300的顶部表面402延伸到两个相对的侧壁404和406中。所述两个相对的侧壁的沿着第一壳体的敞开侧的边缘限定了边408。该大致三侧通道结构延伸梁部302的长度，并且延伸经过第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部306。图4b中还示出了：封闭元件400具有周缘凸缘410，该周缘凸缘410用于在将封闭元件400固定地紧固到单件式壳体300的边408中使用。当然，应该明白文中所使用的术语“顶部”是在图4的情形中定义的，并且该术语不意指碰撞管理系统在安装条件下的任何必需的取向。
还参照图4c，示出了图4a的位于另一虚线圆圈中的部分的放大的细节图。图4c示出碰撞盒与梁部之间的拐角可以由于可成型性的原因而可选地开槽（槽口412）。
可选地，第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部306形成有“脊道”（未图示），以优化冲击期间的折叠行为。
一种制作图3的碰撞管理系统的方法，包括：在炉中将平坦钢板的第一坯件加热到奥氏体状态；将第一坯件移动到一对冷却的成形工具中；然后将热的第一坯件按压成单件式壳体300的形状。成形的单件式壳体300保持在所述工具中，直到梁部302已硬化成具有介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间的抗拉强度的基本马氏体结构。在单件式壳体300保持在所述工具中的时间期间，每个工具的分别与第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部306相邻的部分保持在如下的温度：即，在该温度下，第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部306被防止快速冷却并且将达到仅介于大约200N/mm2与大约450N/mm2之间的屈服强度。通过具体的而非限制性的示例，热量被加入（例如，通过筒加热器）到每个工具的分别与第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部306相邻的部分，并且/或者使每个工具的分别与第一碰撞盒部304和第二碰撞盒部306相邻的部分隔绝，以使得所述碰撞盒部的热损失率相对于非隔绝部分的热损失率减小。
单独地，封闭元件400由合适的中等强度的钢材冷冲压。然后，封闭元件400的凸缘410沿着单件式壳体300的敞开侧与边408对齐，并且封闭元件400固定地紧固到单件式壳体300。用于将单件式壳体300固定地紧固到封闭元件的一些非限制性技术包括：热接合（例如点焊接、金属惰性气体（MIG）焊接、激光焊接等）；粘合剂粘结；以及机械联接（例如钳紧或铆接）。
参照图5，示出了根据本发明的实施方式的方法的简化流程图。在500处，通过热成型工艺由第一片状金属坯件形成第一壳体，第一壳体具有高抗拉强度梁部以及与该梁部一体地形成的接近梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部和接近梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部，第一壳体具有沿着梁部以及第一碰撞盒部和第二碰撞盒部中的每个连续地延伸的敞开面。在502处，由第二片状金属坯件形成封闭元件。在504处，邻近第一壳体的敞开面固定地紧固封闭元件。
参照图6，示出了根据本发明的实施方式的方法的简化流程图。在600处，将第一片状金属坯件加热到金属的至少奥氏体化温度。在602处，在一对冷却工具中对奥氏体坯件进行热成型，以形成具有带有一个敞开侧的大致三侧通道结构的第一单件式梁盒部件。在604处，在热成型过程期间，以第一速率冷却成型部件的梁部，该第一速率足够迅速以将梁部硬化成具有介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间的抗拉强度的基本马氏体结构，并且以慢于第一速率的第二速率冷却成型部件的碰撞盒部，使得碰撞盒部达到介于大约200N/mm2与450N/mm2之间的屈服强度。在606处，由第二片状金属坯件形成封闭元件。在608处，沿着第一单件式梁盒部件的敞开面固定地紧固封闭元件。
根据本发明的各种实施方式的碰撞管理系统的描述已省略了诸如通孔等的常规安装结构的任何提及，所述常规安装结构用于将所述碰撞管理系统紧固到车辆底盘的纵向构件，或用于将缓冲元件或保险杠盖紧固到所述碰撞管理系统。然而，本领域的普通技术人员将基于示出在附图中的各个视图理解这种安装结构的要求。
另外，将特定强度特性赋予最终部件的方法已经仅根据一种具体而非限制性的方法进行了描述，其中，坯件被均匀地加热到奥氏体状态并且所选择部分在成型期间以某一速率冷却，这导致所述所选择部分的强度相对于其他部分更低。可选地，坯件的仅仅一些部分最初加热到奥氏体状态，并且所选择部分或者被防护免于被加热或者保持在更低温度的环境中（例如，炉外或者冷却器炉部分内），使得不超过所述所选择部分中的材料的奥氏体化温度。另外可选地，坯件被成型并且所选择部分随后被加热（例如，通过感应加热）到奥氏体状态然后迅速冷却，以在所述所选择部分中获得高强度。又再可选地，整个部件通过快速冷却而成型，并且随后所选择部分被加热到某一温度，该温度足够高从而在所选择部分中引发相变，接下来是导致所述所选择部分中材料相对于未加热部分软化的某一速率的受控冷却。
根据性能要求，第一碰撞盒和第二碰撞盒的屈服强度可以在大约200N/mm2到450N/mm2的范围之外。目前，该范围被理解成提供可接受的性能，但是不应该被视为用于实现梁盒碰撞管理系统的可接受性能的严格要求。
可以在没有背离本发明的范围的情况下设想许多其他实施方式。

Claims (24)

1.一种制作梁盒碰撞管理系统的方法，包括：
通过热成型工艺由第一片状金属坯件形成第一壳体，所述第一壳体具有高抗拉强度的梁部、以及与所述梁部一体地形成的接近所述梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部和接近所述梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部，所述第一壳体具有沿着所述梁部以及所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部中的每个连续地延伸的敞开面；
由第二片状金属坯件形成封闭元件；以及
邻近所述第一壳体的所述敞开面固定地紧固所述封闭元件。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述梁部的抗拉强度介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其中，所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部的屈服强度介于大约200N/mm2与450N/mm2之间。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中，通过冷冲压工艺形成所述封闭元件。
5.根据权利要求4所述的方法，其中，所述封闭元件的屈服强度与所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部的屈服强度大致相同。
6.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，其中，所述封闭元件的形成包括通过热成型工艺形成第二壳体，所述第二壳体具有高抗拉强度的梁部、以及与所述梁部一体地形成的接近所述梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部和接近所述梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部，所述第二壳体具有沿着所述梁部以及所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部中的每个连续地延伸的敞开面。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的方法，其中，邻近所述第一壳体的所述敞开面固定地紧固所述封闭元件包括以下方式中的一种：将所述封闭元件热接合至所述第一壳体、将所述封闭元件以粘合方式粘结至所述第一壳体以及将所述封闭元件机械地联接至所述第一壳体。
8.一种制作梁盒碰撞管理系统的方法，包括：
将第一片状金属坯件加热至金属的至少奥氏体化温度；
在一对冷却的工具中对奥氏体坯件进行热成型，以形成具有带有一个敞开侧的大致三侧通道结构的第一单件式梁盒部件；
在热成型过程期间，以第一速率冷却所形成部件的梁部，所述第一速率足够迅速以将所述梁部硬化成具有介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间的抗拉强度的基本马氏体结构，并且以慢于所述第一速率的第二速率冷却所形成部件的碰撞盒部，使得所述碰撞盒部获得介于大约200N/mm2与450N/mm2之间的屈服强度；
由第二片状金属坯件形成封闭元件；以及
沿着所述第一单件式梁盒部件的所述敞开侧固定地紧固所述封闭元件。
9.根据权利要求8所述的方法，其中，所述碰撞盒部包括接近所述梁部的第一端部且与所述梁部一体地形成的第一碰撞盒部以及接近所述梁部的第二端部且与所述梁部一体地形成的第二碰撞盒部，所述第一端部与所述第二端部相对。
10.根据权利要求9所述的方法，其中，通过冷冲压工艺形成所述封闭元件。
11.根据权利要求10所述的方法，其中，所述封闭元件的屈服强度与所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部的屈服强度大致相同。
12.根据权利要求8或9所述的方法，其中，所述封闭元件的形成包括：
将第二片状金属坯件加热到金属的至少奥氏体化温度；
在一对冷却的工具中对奥氏体坯件进行热成型，以形成具有带有一个敞开侧的大致三侧通道结构的第二单件式梁盒部件；
在热成型过程期间，以第一速率冷却所形成部件的梁部，所述第一速率足够迅速以将所述梁部硬化成具有介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间的抗拉强度的基本马氏体结构，并且以慢于所述第一速率的第二速率冷却所形成部件的碰撞盒部，使得所述碰撞盒部获得介于大约200N/mm2与450N/mm2之间的屈服强度。
13.根据权利要求8至12中任一项所述的方法，其中，沿着所述第一单件式梁盒部件的所述敞开侧固定地紧固所述封闭元件包括以下方式中的一种：将所述封闭元件热接合至所述第一单件式梁盒部件、将所述封闭元件以粘合方式粘结至所述第一单件式梁盒部件以及将所述封闭元件机械地联接至所述第一单件式梁盒部件。
14.一种梁盒碰撞管理系统，包括：
第一单件式壳体，所述第一单件式壳体具有高抗拉强度的梁部、以及与所述梁部一体地形成的接近所述梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部和接近所述梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部，所述第一单件式壳体具有沿着所述梁部以及所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部中的每个连续地延伸的敞开面；以及
封闭元件，所述封闭元件邻近所述第一单件式壳体的所述敞开面固定地紧固。
15.根据权利要求1所述的梁盒碰撞管理系统，其中，所述梁部的抗拉强度介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间。
16.根据权利要求14或15所述的梁盒碰撞管理系统，其中，所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部的屈服强度介于大约200N/mm2与450N/mm2之间。
17.根据权利要求14至16中任一项所述的梁盒碰撞管理系统，其中，所述封闭元件通过冷冲压工艺形成。
18.根据权利要求17所述的梁盒碰撞管理系统，其中，所述封闭元件的屈服强度与所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部的屈服强度大致相同。
19.根据权利要求14至16中任一项所述的梁盒碰撞管理系统，其中，所述封闭元件为第二单件式壳体，所述第二单件式壳体具有高抗拉强度的梁部、以及与所述梁部一体地形成的接近所述梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部和接近所述梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部，所述第二单件式壳体具有沿着所述梁部以及所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部中的每个连续地延伸的敞开面。
20.根据权利要求14至19中任一项所述的梁盒碰撞管理系统，其中，所述封闭元件通过以下方式中的一种邻近所述第一单件式壳体的所述敞开面固定地紧固：将所述封闭元件热接合至所述第一单件式壳体、将所述封闭元件以粘合方式粘结至所述第一单件式壳体以及将所述封闭元件机械地联接至所述第一单件式壳体。
21.一种梁盒碰撞管理系统，包括：
第一梁盒壳体，所述第一梁盒壳体由第一片状金属坯件制造、具有高抗拉强度的梁部以及与所述梁部一体地形成的接近所述梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒部和接近所述梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒部，所述第一端部与所述第二端部相对，并且所述第一梁盒壳体具有限定有第一边的一个敞开侧；
第二梁盒壳体，所述第二梁盒壳体由第二片状金属坯件制造、具有高抗拉强度的梁部以及与所述梁部一体地形成的接近所述梁部的第一端部的第一低屈服强度碰撞盒结构和接近所述梁部的第二端部的第二低屈服强度碰撞盒结构，所述第一端部与所述第二端部相对，并且所述第二梁盒壳体具有限定有第二边的一个敞开侧；
其中，所述第一梁盒壳体固定地紧固至所述第二梁盒壳体，使得所述第一边抵接所述第二边，并且使得所述第一梁盒壳体的所述梁部与所述第二梁盒壳体的所述梁部对齐、且所述第一梁盒壳体的第一碰撞盒结构和第二碰撞盒结构与所述第二梁盒壳体的第一碰撞盒结构和第二碰撞盒结构中的相应的一个对齐。
22.根据权利要求21所述的梁盒碰撞管理系统，其中，当所述第一梁盒壳体固定地紧固至所述第二梁盒壳体时，所述第二边以嵌套布置方式容纳在所述第一边内。
23.根据权利要求21或22所述的梁盒碰撞管理系统，其中，所述梁部的抗拉强度介于大约1300N/mm2与大约1600N/mm2之间。
24.根据权利要求21至23中任一项所述的方法，其中，所述第一碰撞盒部和所述第二碰撞盒部中的每个的屈服强度介于大约200N/mm2与450N/mm2之间。
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