CN103066866A - 基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法 - Google Patents
基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103066866A CN103066866A CN2012105593894A CN201210559389A CN103066866A CN 103066866 A CN103066866 A CN 103066866A CN 2012105593894 A CN2012105593894 A CN 2012105593894A CN 201210559389 A CN201210559389 A CN 201210559389A CN 103066866 A CN103066866 A CN 103066866A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rectifier
- value
- filter
- input current
- equivalent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000001914 filtration Methods 0.000 title abstract description 10
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000003068 static effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000004044 response Effects 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B13/00—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion
- G05B13/02—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric
- G05B13/04—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric involving the use of models or simulators
- G05B13/048—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric involving the use of models or simulators using a predictor
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/18—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks
- H02J3/1821—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using shunt compensators
- H02J3/1835—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using shunt compensators with stepless control
- H02J3/1842—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using shunt compensators with stepless control wherein at least one reactive element is actively controlled by a bridge converter, e.g. active filters
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
- G06F17/10—Complex mathematical operations
- G06F17/11—Complex mathematical operations for solving equations, e.g. nonlinear equations, general mathematical optimization problems
- G06F17/13—Differential equations
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
- G06F17/10—Complex mathematical operations
- G06F17/14—Fourier, Walsh or analogous domain transformations, e.g. Laplace, Hilbert, Karhunen-Loeve, transforms
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/0003—Details of control, feedback or regulation circuits
- H02M1/0009—Devices or circuits for detecting current in a converter
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/21—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/217—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M7/219—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a bridge configuration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/20—Active power filtering [APF]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Data Mining & Analysis (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Software Systems (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Databases & Information Systems (AREA)
- Algebra (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Operations Research (AREA)
- Artificial Intelligence (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Computer Vision & Pattern Recognition (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Medical Informatics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Feedback Control In General (AREA)
Abstract
本发明公开了一种基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法,包括以下步骤:检测主动前端整流器三相电网电压、三相输入电流采样值,并将其经过克拉克Clarke变换得到两相静止坐标系下的电网电压采样值eα、eβ和输入电流采样值ifα、ifβ;根据实际整流器中电压平衡方程式建立等效整流器数学模型,根据实际滤波器对应的传递函数建立等效滤波器模型,从而构成滤波延迟观测器;将输入电流采样值ifα、ifβ与等效采样电流iofα、iofβ的差值经过一比例控制器补偿到滤波延迟观测器的输入中;相比输入电流采样值ifα、ifβ,整流器输入电流观测值ioα、ioβ不受滤波器延迟的影响,其更接近实际的整流器输入电流值,由此滤波器延迟的影响得到补偿。
Description
技术领域
本发明涉及一种主动前端整流器的模型预测控制方法中滤波器延迟的补偿方法,属于电力电子控制技术领域。
背景技术
近年来,基于模型预测控制的功率变换器全数字控制方法得到快速发展。MPC是一种基于数学模型来预测控制对象未来响应的控制算法。算法中包含一个根据控制目标进行定义的价值函数。通过最小化价值函数,算法在每个采样周期预测得到最佳电压矢量,并作为下一周期的作用矢量,算法在每个采样周期循环一次。模型预测控制属于一种非线性控制技术,由于不包含线性控制器和调制算法,系统具有较快的瞬态响应速度。随着微处理器技术的快速发展和相关研究的深入,模型预测控制在电力电子及电机驱动的应用中体现出巨大的优势。
由于模型预测控制是一种直接对电流进行预测和调节的控制算法,其对电流检测的精度要求较高,为了去除干扰,通常需要将检测到的电压、电流信号在采样前进行滤波处理。滤波器在滤除高频干扰信号的同时,会造成信号的延迟。由于模型预测控制采用循环寻优,不经调制过程而直接输出的不定频控制方式,虽然系统瞬态响应速度优良,但其采样频率高,运行性能受系统延迟影响较为明显。当滤波器截止频率较低时,信号滤波会产生较大的延迟,造成系统实际输出值与设定值出现偏差,影响系统的控制品质。因此,有必要设计一种针对模型预测控制的滤波器延迟补偿方法。
发明内容
本发明的目的在于解决现有模型预测控制方法中存在的问题,提供一种基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法,方法不需要添设额外的硬件装置,可以有效消除滤波器延迟对控制系统造成的影响,使得基于模型预测控制的主动前端整流器在系统存在较大延迟情况下仍能保持较好的控制效果。
为了解决上述技术问题,本发明予以实现的一个技术方案是:
1.一种基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法,其特征在于:包括以下步骤:
步骤一:检测主动前端整流器三相电网电压、三相输入电流采样值,并将其经过克拉克Clarke变换得到两相静止坐标系下的电网电压采样值eα、eβ和输入电流采样值ifα、ifβ;
步骤二:根据实际整流器中电压平衡方程式(1)建立等效整流器数学模型;
式(1)中:eα、eβ为电网电压采样值;iα、iβ为整流器输入电流值;L与R分别为输入电感值和等效串联电阻值;uα、uβ为整流器输入电压值;
根据实际滤波器对应的传递函数建立等效滤波器模型,该等效滤波器模型理想传递函数为式(2):
式(2)中:a0,a1...an为滤波器传递函数分母部分的系数;b0,b1...bm为滤波器传递函数分子部分的系数;s为传递函数中的复变量;
上述等效整流器数学模型和等效滤波器模型构成滤波延迟观测器;
步骤三:将步骤一得到的电网电压采样值eα、eβ和上一个采样周期中计算得到的整流器输入电压值uα、uβ作为滤波延迟观测器的输入量,根据等效整流器数学模型计算得到等效整流器输入电流值ioα、ioβ;
步骤四:将等效整流器输入电流值ioα、ioβ经过等效滤波器模型式计算得到等效采样电流iofα、iofβ;
步骤五:将步骤一得到的输入电流采样值ifα、ifβ与步骤四得到的等效采样电流iofα、iofβ的差值经过一比例控制器补偿到滤波延迟观测器的输入中;
步骤六:将等效整流器输入电流值ioα、ioβ作为整流器输入电流的观测值输入到模型预测控制算法中,得到最优的开关状态和对应的整流器输入电压值uα、uβ;相比输入电流采样值ifα、ifβ,整流器输入电流观测值ioα、ioβ不受滤波器延迟的影响,其更接近实际的整流器输入电流值,由此滤波器延迟的影响得到补偿。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
本发明的延迟补偿方法在不改动硬件结构的情况下,通过增加滤波延迟观测器,有效消除了滤波器延迟对模型预测控制算法造成的影响,在主动前端整流器控制系统存在较大延迟情况下,能够有效消除电流谐波,提高了系统的控制品质和鲁棒性,增强了模型预测控制方法在实际应用中的控制效果,实现主动前端整流器在控制系统存在较大延迟情况下的稳定运行。
附图说明
图1为一阶滤波器截止频率与信号延迟的关系;
图2为截止频率为1kHz情况下,不同滤波器阶数下相位延迟的关系;
图3为基于滤波延迟观测器的模型预测控制算法的控制流程图;
图4为滤波延迟观测器控制流程图。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明作进一步详细地描述。
本发明一种基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法,包括以下步骤:
步骤一:检测主动前端整流器三相电网电压、三相输入电流采样值,并将其经过克拉克Clarke变换得到两相静止坐标系下的电网电压采样值eα、eβ和输入电流采样值ifα、ifβ;
步骤二:根据实际整流器中电压平衡方程式(1)建立等效整流器数学模型;
式(1)中:eα、eβ为电网电压采样值;iα、iβ为整流器输入电流值;L与R分别为输入电感值和等效串联电阻值;uα、uβ为整流器输入电压值;
根据实际滤波器对应的传递函数建立等效滤波器模型,该等效滤波器模型理想传递函数为式(2):
式(2)中:a0,a1...an为滤波器传递函数分母部分的系数;b0,b1...bm为滤波器传递函数分子部分的系数;s为传递函数中的复变量;
上述等效整流器数学模型和等效滤波器模型构成滤波延迟观测器;
步骤三:将步骤一得到的电网电压采样值eα、eβ和上一个采样周期中计算得到的整流器输入电压值uα、uβ作为滤波延迟观测器的输入量,根据等效整流器数学模型计算得到等效整流器输入电流值ioα、ioβ;
步骤四:将等效整流器输入电流值ioα、ioβ经过等效滤波器模型式计算得到等效采样电流iofα、iofβ;
步骤五:将步骤一得到的输入电流采样值ifα、ifβ与步骤四得到的等效采样电流iofα、iofβ的差值经过一比例控制器补偿到滤波延迟观测器的输入中;
步骤六:将等效整流器输入电流值ioα、ioβ作为整流器输入电流的观测值输入到模型预测控制算法中,得到最优的开关状态和对应的整流器输入电压值uα、uβ;相比输入电流采样值ifα、ifβ,整流器输入电流观测值ioα、ioβ不受滤波器延迟的影响,其更接近实际的整流器输入电流值,由此滤波器延迟的影响得到补偿。
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
输入滤波器在滤除高频干扰信号的同时,会造成信号的延迟。图1为一阶滤波器截止频率与信号延迟的关系。由图1可以看出,滤波器造成的延迟随着截止频率的降低而增加。图2为截止频率为1kHz情况下,不同滤波器阶数下相位延迟的关系。由图2可以看出,与阶数较低的滤波器相比,高阶滤波器将产生较大的延迟。
图3为本发明加入滤波器延迟补偿的模型预测控制算法的控制框图。其控制方法具体包括如下步骤:(将图3中记载的所有文字内容都要补入到下述的描述中)
(1)经过传感器测量、低通滤波器滤波和模拟量/数字量(Analog quantity/Digtal quantity,简称A/D)的转换后得到主动前端整流器三相电网电压采样值ea、eb、ec,三相电流采样值ifa、ifb、ifc和直流母线电压采样值udc;
(2)将步骤(1)得到的三相电网电压采样值ea、eb、ec和三相输入电流采样值ifa、ifb、ifc经Clarke变换(即图中的变换模块)得到两相静止坐标系下的电网电压采样值eα、eβ和输入电流采样值ifα、ifβ;
(3)将三相电网电压采样值ea、eb、ec经过锁相环(PLL),得到电网电压角度θ;
(4)将直流母线电压参考值udc *与步骤(1)得到的直流母线电压采样值udc做差,经过比例积分(Proportional integral,简称PI)控制器得到同步旋转坐标系下d轴电流参考值id*。设q轴参考电流为0,以电网电压角度为变换角对d、q轴电流参考值id *、iq *进行反Park变换(即图3中的dq/αβ变换模块),得到两相静止坐标系下的电流参考值iα *、iβ *;
(5)将上一个采样周期中步骤(6)计算得到的整流器输入电压值uαβ、步骤(2)得到的电网电压采样值eα、eβ和输入电流采样值ifα、ifβ作为滤波延迟观测器的输入,得到整流器输入电流观测值ioα、ioβ;
(6)将步骤(4)中计算得到的电流参考值iα *、iβ *、步骤(2)得到的电网电压采样值eα、eβ和步骤(5)得到的整流器输入电流观测值ioα、ioβ作为模型预测算法的输入量,对于0~7的8种开关状态,根据式3和式4得到下一个采样周期的整流器输入电压值uα、uβ以及对应的最优开关状态信号Sk;
式(4)式中:n=0,1,…,7;gn(k+1)为0~7的8种开关状态分别对应价值函数计算结果。
Sk:min{gn(k+1)}n=0,1,...,7 (5)
(7)用步骤(6)得到的最优开关状态信号Sk作为控制功率器件的开关信号,当下一个采样周期开始时,循环到步骤(1)。
图3中滤波延迟观测器如图4所示。其运行过程具体如下:
假设电网电压采样值eα、eβ不受滤波器的影响。在实际物理系统(图中上部的虚线框)中,电网电压值eα、eβ和整流器输入电压uα、uβ作用于实际整流器,得到对应的整流器输入电流iα、iβ,iα、iβ经过低通滤波器得到滤波后的输入电流采样值ifα、ifβ。在观测器(图中下部的虚线框)中,通过对实际物理系统进行建模,得到物理系统模型,其包括整流器和滤波器的等效数学模型。电网电压采样值eα、eβ和整流器输入电压uα、uβ,经过观测器中的整流器等效数学模型得到等效整流器输入电流值ioα、ioβ,再经过滤波器等效数学模型(即图中的等效滤波器模块)得到物理系统模型的等效采样电流iofα、iofβ。为了使物理系统模型逼近实际物理系统,将检测到的实际系统采样电流ifα、ifβ与由物理系统模型得到的等效采样电流iofα、iofβ的差值经过比例控制器(即图中的Kp模块)补偿到观测器的输入中,使得等效整流器输入电流值ioα、ioβ与实际整流器输入电流iα、iβ逼近。因此,将观测器中等效整流器输入电流值ioα、ioβ取代滤波后的输入电流采样值ifα、ifβ作为采样电流输入到模型预测控制算法中,避免了滤波延迟造成的影响。
观测器算法中的等效数学模型逼近实际物理系统,由此得到的等效整流器输入电流值ioα、ioβ相当于整流器的实际输入电流值,这样便达到了消除滤波器造成的采样延迟的目的。
尽管上面结合图对本发明进行了描述,但是本发明并不局限于上述的具体实施方式,上述的具体实施方式仅仅是示意性的,而不是限制性的,本领域的普通技术人员在本发明的启示下,在不脱离本发明宗旨的情况下,还可以作出很多变形,这些均属于本发明的保护之内。
Claims (1)
1.一种基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法,其特征在于:包括以下步骤:
步骤一:检测主动前端整流器三相电网电压、三相输入电流采样值,并将其经过克拉克Clarke变换得到两相静止坐标系下的电网电压采样值eα、eβ和输入电流采样值ifα、ifβ;
步骤二:根据实际整流器中电压平衡方程式(1)建立等效整流器数学模型;
式(1)中:eα、eβ为电网电压采样值;iα、iβ为整流器输入电流值;L与R分别为输入电感值和等效串联电阻值;uα、uβ为整流器输入电压值;
根据实际滤波器对应的传递函数建立等效滤波器模型,该等效滤波器模型理想传递函数为式(2):
式(2)中:a0,a1...an为滤波器传递函数分母部分的系数;b0,b1...bm为滤波器传递函数分子部分的系数;s为传递函数中的复变量;
上述等效整流器数学模型和等效滤波器模型构成滤波延迟观测器;
步骤三:将步骤一得到的电网电压采样值eα、eβ和上一个采样周期中计算得到的整流器输入电压值uα、uβ作为滤波延迟观测器的输入量,根据等效整流器数学模型计算得到等效整流器输入电流值ioα、ioβ;
步骤四:将等效整流器输入电流值ioα、ioβ经过等效滤波器模型式计算得到等效采样电流iofα、iofβ;
步骤五:将步骤一得到的输入电流采样值ifα、ifβ与步骤四得到的等效采样电流iofα、iofβ的差值经过一比例控制器补偿到滤波延迟观测器的输入中;
步骤六:将等效整流器输入电流值ioα、ioβ作为整流器输入电流的观测值输入到模型预测控制算法中,得到最优的开关状态和对应的整流器输入电压值uα、uβ;相比输入电流采样值ifα、ifβ,整流器输入电流观测值ioα、ioβ不受滤波器延迟的影响,其更接近实际的整流器输入电流值,由此滤波器延迟的影响得到补偿。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210559389.4A CN103066866B (zh) | 2012-12-20 | 2012-12-20 | 基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法 |
PCT/CN2012/087245 WO2014094317A1 (zh) | 2012-12-20 | 2012-12-24 | 基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法 |
US14/649,209 US9989935B2 (en) | 2012-12-20 | 2012-12-24 | Active front-end rectifier filter delay compensation method based on model predictive control |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210559389.4A CN103066866B (zh) | 2012-12-20 | 2012-12-20 | 基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103066866A true CN103066866A (zh) | 2013-04-24 |
CN103066866B CN103066866B (zh) | 2014-12-10 |
Family
ID=48109357
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201210559389.4A Active CN103066866B (zh) | 2012-12-20 | 2012-12-20 | 基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9989935B2 (zh) |
CN (1) | CN103066866B (zh) |
WO (1) | WO2014094317A1 (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110244567A (zh) * | 2019-07-04 | 2019-09-17 | 武汉大学 | 一种基于扩展瞬时无功理论的快速模型预测控制方法 |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107356826A (zh) * | 2017-01-10 | 2017-11-17 | 深圳点亮新能源技术有限公司 | 一种电压暂降侦测算法 |
JP6865509B2 (ja) * | 2017-04-25 | 2021-04-28 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 3レベル電力変換装置 |
CN107425517A (zh) * | 2017-04-28 | 2017-12-01 | 国网山西省电力公司大同供电公司 | 一种配电网供电实时补偿稳定性优化控制系统的实现方法 |
US10295581B2 (en) | 2017-10-13 | 2019-05-21 | Deere & Company | Voltage sensor-less position detection in an active front end |
US10270327B1 (en) * | 2017-10-13 | 2019-04-23 | Deere & Company | Voltage sensor-less position detection in an active front end |
CN109672343B (zh) * | 2018-12-17 | 2020-12-18 | 华为技术有限公司 | 一种接收端的相位校准电路、方法及接收端 |
CN110661263B (zh) * | 2019-11-13 | 2020-11-03 | 东北电力大学 | 含有自适应延时滤波器的锁频环及基于该锁频环的并网逆变器控制方法 |
CN111515958B (zh) * | 2020-05-14 | 2022-08-09 | 重庆邮电大学 | 一种机器人遥控系统的网络延时估计和补偿方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0469064A (ja) * | 1990-07-03 | 1992-03-04 | Fuji Electric Co Ltd | 定電流電源の制御装置 |
CN102723885A (zh) * | 2012-06-26 | 2012-10-10 | 天津大学 | 一种三重化线电压级联型整流器的比例谐振控制方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0746917B2 (ja) | 1987-07-28 | 1995-05-17 | 三菱電機株式会社 | 3相変換器の制御装置 |
US20090244937A1 (en) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | American Superconductor Corporation | Dc bus voltage harmonics reduction |
CN101615854B (zh) * | 2009-07-29 | 2011-04-20 | 北京交通大学 | 电网电压不平衡下三相电压型pwm整流器的控制方法 |
DE102009040745A1 (de) | 2009-09-08 | 2011-03-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Regelung von Stromrichtern und Anordnung zur Durchführung des Verfahrens |
IT1401145B1 (it) * | 2010-07-27 | 2013-07-12 | St Microelectronics Srl | Circuito di controllo di un motore elettrico con compensazione dei ritardi di misura e sistema di motore comprendente il circuito |
CN102291023B (zh) * | 2011-08-22 | 2013-08-21 | 哈尔滨工业大学 | 三相pwm变换器正负序电压前馈方法 |
JP6243385B2 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-12-06 | ファナック株式会社 | モータ電流制御における補正値を学習する機械学習装置および方法ならびに該機械学習装置を備えた補正値計算装置およびモータ駆動装置 |
-
2012
- 2012-12-20 CN CN201210559389.4A patent/CN103066866B/zh active Active
- 2012-12-24 WO PCT/CN2012/087245 patent/WO2014094317A1/zh active Application Filing
- 2012-12-24 US US14/649,209 patent/US9989935B2/en active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0469064A (ja) * | 1990-07-03 | 1992-03-04 | Fuji Electric Co Ltd | 定電流電源の制御装置 |
CN102723885A (zh) * | 2012-06-26 | 2012-10-10 | 天津大学 | 一种三重化线电压级联型整流器的比例谐振控制方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
CHANGLIANG XIA等: "Robust Model Predictive Current Control of Three-Phase Voltage Source PWM Rectifier With Online Disturbance Observation", 《IEEE TRANSACTIONS ON INDUSTRIAL INFORMATICS》 * |
李春龙等: "基于状态观测器的PWM整流器电流环无差拍控制技术", 《电工技术学报》 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110244567A (zh) * | 2019-07-04 | 2019-09-17 | 武汉大学 | 一种基于扩展瞬时无功理论的快速模型预测控制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US9989935B2 (en) | 2018-06-05 |
US20150316906A1 (en) | 2015-11-05 |
CN103066866B (zh) | 2014-12-10 |
WO2014094317A1 (zh) | 2014-06-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103066866B (zh) | 基于模型预测控制的主动前端整流器滤波延迟补偿方法 | |
CN103036462B (zh) | 电网电压不平衡时电压源型整流器模型预测控制方法 | |
CN101388639B (zh) | 双馈风力发电机无位置传感器矢量控制方法 | |
CN107104447B (zh) | 基于二阶广义虚拟惯性的虚拟同步发电机控制方法 | |
CN103036496B (zh) | 自适应反推控制的永磁同步电机dtc系统及其控制方法 | |
CN104953915A (zh) | 一种基于新型趋近律的永磁同步电机滑模控制策略 | |
CN109256803B (zh) | 一种虚拟同步机孤岛运行灵敏度计算方法 | |
CN106655947A (zh) | 一种提高小容量直流母线电容电压暂态稳定性的永磁同步电机控制算法 | |
CN102916600A (zh) | 三相电压型pwm整流器模型自校正预测控制方法 | |
CN104377725B (zh) | 一种无锁相环三相变流器直接功率预测控制方法 | |
CN110429889A (zh) | 一种幅度可调的方波注入最大转矩电流比电机控制方法 | |
CN103956734A (zh) | 一种多目标电能质量综合控制与优化装置 | |
CN103066607A (zh) | 一种statcom电流跟踪补偿方法 | |
CN109888776B (zh) | 针对直驱型风电场次同步谐振频率的预测方法及终端设备 | |
CN113285481B (zh) | 并网变流器电感参数在线估计方法、预测控制方法及系统 | |
CN104600753A (zh) | 一种基于电容电压微分的微电网多逆变器并联运行控制方法 | |
CN103441502B (zh) | 并联单相h桥级联型有源电力滤波器控制装置及其方法 | |
CN105406741B (zh) | 一种三相电网电压不平衡时pwm整流器模糊滑模变结构控制方法 | |
CN105553373A (zh) | 一种用于永磁同步电机控制的方法及装置 | |
CN109525158A (zh) | 空调压缩机无差拍电流预测控制方法和系统 | |
CN103595280A (zh) | 电压不平衡下太阳能发电系统逆变器无差拍控制方法 | |
CN104617593A (zh) | 一种并网变换器的反推直接功率控制方法 | |
CN102969913B (zh) | 主动前端整流器模型预测控制参数不匹配补偿方法 | |
CN102623996B (zh) | 一种基于解耦谐振调节器阵列的有源电力滤波器闭环控制方法 | |
CN102946110B (zh) | 电压不平衡跌落时pwm整流器定频模型预测控制方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |