CN102971593A - 气体液化系统和方法 - Google Patents

气体液化系统和方法 Download PDF

Info

Publication number
CN102971593A
CN102971593A CN2011800331352A CN201180033135A CN102971593A CN 102971593 A CN102971593 A CN 102971593A CN 2011800331352 A CN2011800331352 A CN 2011800331352A CN 201180033135 A CN201180033135 A CN 201180033135A CN 102971593 A CN102971593 A CN 102971593A
Authority
CN
China
Prior art keywords
gas
pressure
liquefaction
inner pot
heading
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2011800331352A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102971593B (zh
Inventor
孔拉多·里略·米连
勒蒂西亚·托卡多·马丁内斯
理查德·C·赖内曼
理查德·J·沃伯顿
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Consejo Superior de Investigaciones Cientificas CSIC
Universidad de Zaragoza
GWR Instruments Inc
Original Assignee
Consejo Superior de Investigaciones Cientificas CSIC
Universidad de Zaragoza
GWR Instruments Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Consejo Superior de Investigaciones Cientificas CSIC, Universidad de Zaragoza, GWR Instruments Inc filed Critical Consejo Superior de Investigaciones Cientificas CSIC
Publication of CN102971593A publication Critical patent/CN102971593A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102971593B publication Critical patent/CN102971593B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0005—Light or noble gases
    • F25J1/0007—Helium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0225—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using other external refrigeration means not provided before, e.g. heat driven absorption chillers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0258—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines vertical layout of the equipments within in the cold box
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0275—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines adapted for special use of the liquefaction unit, e.g. portable or transportable devices
    • F25J1/0276—Laboratory or other miniature devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/908—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration by regenerative chillers, i.e. oscillating or dynamic systems, e.g. Stirling refrigerator, thermoelectric ("Peltier") or magnetic refrigeration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/60—Details about pipelines, i.e. network, for feed or product distribution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Clinical Laboratory Science (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

本发明提供了一种用于气体液化的系统和方法，在从略微高于大气压力到接近临界点的压力的多个压力范围，所述气体以液态在要求低温的应用中用作冷却剂。该系统和方法以闭合循环制冷器为基础并且利用气体的热动力特性以实现最佳液化速率。

Description

气体液化系统和方法
技术领域
本发明总体上涉及用于气体液化的系统和方法，并且更具体地说，涉及适于改进的液化和性能效率的系统和方法。
背景技术
氦是地球上的稀有元素并且其许多科学和工业应用继续推动不断增长的需求。例如，气态氦的通常使用包括焊接、提升（气球）、以及半导体和光纤制造。在液态中，一般的使用包括冷却某些药品和科学设备、清洗燃料箱体（NASA）、以及固态物理、磁性和很宽范围的其他研究课题中的基础研究。因为氦的普遍使用、其有限的可获得性、以及氦的有限储备，所以氦被认为是一种高成本不可再生能源。因此，越来越多地关注回收氦和类似的惰性气体。
具体地，液态氦在有必要使温度达到-200°C以下的多种应用中被用作冷却剂。这种应用通常与超导体的使用相关，特别地是在疏散和绝缘容器或者称作杜瓦瓶（Dewars）或低温恒温器（cryostats）的真空瓶中操作的低温物理研究设备中。这种低温恒温器包括气相与液相的混合物，并且当蒸发时，气相通常释放到大气。因此通常有必要从外部来源购买额外的氦以持续低温恒温器中的设备的操作。
液态氦的最重要应用之一是冷却在磁共振成像（MRI）设备中使用的高磁场超导线圈，所述磁共振成像设备通过非侵入性地形成内部本体的图像而提供了重要的诊断技术以便诊断人体中的宽泛种类的医学状况。
液态氦的最大使用者是的大型国际科学设施或设备，诸如欧洲原子核研究委员会的国际实验室的大型强子对撞机。诸如欧洲原子核研究委员会的实验室通过它们自己的大规模（等级L）工业液化工厂来回收、净化、并且再液化回收的气体，这通常的产量多于100升/小时并且要求多于100千瓦的输入功率。对于具有适度消耗的实验室来说，产量约15升/小时的中等（等级M）液化厂是合适的。当气体以液态氮预冷时这些大型和中型液化厂实现约1升/小时/千瓦（24升/天/千瓦）的性能R，并且在没有预冷的情况下约0.5升/小时/千瓦（12升/天/千瓦）。
为了较小规模的应用，现在可购得小型制冷器（refrigerator），其能够实现足够低的温度以液化多种气体，并且特别地，在低于4.2绝对温度的低温温度下液化氦。在该行业中，这些小型制冷器通常地称作闭合循环低温冷却器（cryocooler）。这些低温冷却器具有三个部件：（1）冷镦（coolhead）（其一部分被称作“冷凝管（cold finger，指形冷凝器）”并且通常地具有一个或多个冷却级），其中通过氦气的周期性压缩和膨胀冷凝管的最冷端实现非常低的温度；（2）氦压缩器，该氦压缩器将高压氦气提供到冷镦并且从冷镦接收低压氦气；以及（3）高压和低压连接软管，所述高压和低压连接软管将冷镦连接到氦压缩器。冷凝管的一个或多个冷却级中的每个均具有不同的直径以适应不同温度的氦流体的特性变化。冷凝管中的每个级均包括内部再生器以及内部膨胀体积，其中在每个级的最冷端处发生冷却。
由于这些低温冷却器的发展，小规模（等级S）液化工厂设施已经成为可购得的，然而，目前这些液化器的性能限于小于2升/天/千瓦。在这些液化器中，将被液化的气体不会经历复杂的热动力循环，而是通过与低温冷却器的冷级或者与附接到低温冷却器的冷级的热交换器的热交换来简单地冷却。在这些小规模液化器中，低温冷却器冷镦在通常称作杜瓦瓶的双壁容器的颈部中操作，所述双壁容器仅包含将要被液化的气体并且是热绝缘的以使热量从容器外部到内部的流动最小化。在气体冷凝以后，所形成的液体存储在杜瓦瓶的内部罐的内部。
理想地，以低温冷却器为基础的该小规模液化器可以实现与大型与中型规模液化器相当的效率。然而，在实践中，就升/天/千瓦而言的可实现液化性能对于这些小规模液化器已经显著地小于通过较大等级M和等级L液化厂实现的性能。因此，存在很大提高小规模液化器性能的空间，并且在本领域中该改进将特别有益。
发明内容
技术问题
当前可获得的用于每天生产少于20升液化制冷剂的小规模液化工厂设施（或“S等级”液化器）当与通过较大规模液化工厂设施获得的性能比较时是非常没有效率的。此外，中间和大比规模工厂设施具有极大的复杂性，要求广泛的维护，并且它们的液化率远超过许多用户的需要。根据这些限制，可以实现大于2.0升/天/千瓦的操作效率的“S等级”的液化器先前是不可获得的。
技术方案和有益效果
本发明的实施方式的一个目的是提供一种气体液化系统，以及用于基于低温冷却器来液化该气体液化系统中的气体的方法，该系统适于利用气态元素的空气动力学特性通过在升高压力处操作来从低温冷却器提取增加的冷却功率，并且因此升高液化温度，其中低温冷却器的增加的冷却功率用于改进该系统的液化率和性能。
为了完成这些改进，气体液化系统适于具有用于控制该系统的液化区域内的压力的装置，以使得升高的压力提供在如上所述的增加的液化压力下的操作。通过精确地控制流入该系统中的气体，内部液化压力可以保持在升高的阈值处。在升高的压力处，就在重要临界温度以下，使用冷镦的增加的冷却能量。
液化区域在这里限定为杜瓦瓶内的容积，包括：邻近制冷器的第一级的第一冷却区域，在该第一冷却区域进入系统的气体进行初始冷却；以及邻近制冷器的第二或后续级的第二冷凝区域，在该第二冷凝区域冷却的气体进一步冷凝成液相。因此，对于本发明的目的，液化区域包括杜瓦瓶的颈部部分并且延伸到存储液化冷却剂的存储部分。
在本发明的多个实施方式中，用于控制压力的装置可包括适于调节要进入液化区域的输入气体流的整体压力控制模块，以使得在液化过程期间精确地保持液化区域中的压力。另选地，从电磁阀、质量流计、压力调节器、以及其他压力控制装置中选择的一系列压力控制部件可以单独地布置在该系统的几个位置处，以使得单一化部件的集体分组适于提供对进入系统的液化区域中的输入气体的控制。
在本发明的一些实施方式中，液化的气体元素是氦。氦气然后在接近2.27巴的压力下并且在约5.19K下液化，以使从闭合循环低温冷却器可获得的功率最大化。作为指示性数据，对于本发明的一个优选实施方式来说，该系统能够在标准状态下将105,000升的氦气液化19kg的氦质量，并使其进入到150升容量的容器。这利用在4.2K下消耗7.5kW的电力来产生1.5W冷却功率的典型制冷器，并通过在5.19K下超过65升/天（或者260克/小时）的液化速率（相当于在4.2K下50升/天的速率）来实现。性能因数R因此>7升/天/千瓦，这是在当前可获得的小规模液化器上的显著改进。自然地，由于低温冷却器自身的效率持续改进，因此这里描述的气体液化系统的性能也将改进。
上述液化改进通过用于液化气体的气体液化系统实现，该系统包括：
气体进入模块，该气体进入模块构造为将气体从气源提供到该系统；
热绝缘容器，所述热绝缘容器的上部部件包括至少一个颈部部分，并且还包括至少一个内部罐，所述内部罐构造成保持气体以及从已经液化的气体而产生的液体；
至少一个低温冷却器冷镦，位于所述热绝缘容器的顶部处，所述至少一个低温冷却器冷镦的冷部分至少部分地在颈部部分内延伸并且朝向所述容器的内部罐行进；
气体压缩器，该气体压缩器构造为通过连接装置将压缩气体提供到低温冷却器冷镦以便低温冷却器的操作；
至少一个气体压力控制机构，该气体压力控制机构构造为控制来自气体进入模块的气体吸入压力以及将该压力调节为所述系统内部所需的气体压力；以及
控制装置，所述控制装置构造为通过所述气体压力控制机构控制该系统以及所述低温冷却器冷镦的性能。
根据本发明的实施方式的系统适于对容器内部的蒸汽压力保持精确的控制，并且因此适于保持温度以及由此在那里产生冷凝的低温冷却器的能量的精确控制。因此，该系统允许控制低温冷却器的操作点和功率，如通过所述低温冷却器的一个或多个级的温度确定的，以及由此可以控制从气体提取的热量，既用于所述气体从室温到操作点的预冷却也用于所述气体的冷凝和液化。
本发明的另一个方面提供了一种利用在本申请中公开的气体液化系统的气体液化方法，该方法包括以下步骤：
通过气体进入模块将一定量的气体供给到气体液化系统；
通过气压控制机构和控制装置调节进入内部罐的气体的压力；以及
通过气体压力控制机构和控制装置调节低温冷却器冷镦的功率；
通过气体压力控制机构来控制进入内部罐的气体的压力变化的速率，以便优化压力变化期间和之后内部罐内的液化速率；以及
将存在于绝缘容器的内部罐中的气体的压力调节至恒定确定值，以设定期望的液化速率。
总之，在下面的详细说明中描述的气体液化系统通过以较高的压力执行气体液化而实现了比现有的以低温冷却器为基础的液化器更高的效率，并且因此实现了较高的温度，这里低温冷却器具有更高的冷却功率以执行液化，并且被液化的制冷剂具有更低的冷凝热量。通过精确地控制进入液化区域的室温气体的流速，该系统的液化效率进一步提高并且稳定，并且从而精确地控制该系统的液化区域中的冷凝气体的压力。在较高冷凝压力下获得较高低温冷却器功率和较低冷凝热的双倍效果，通过精确的压力控制而进一步增强，从而允许该新的气体液化过程以与当前从其他基于低温冷却器的液化器可获得的输入功率相比对该低温冷却器输入更少的功率而实现了更高的液化率。
附图说明
当结合附图阅读时本发明的特性和优点通过下面的详细描述将更加显而易见，在附图中：
图1是氦4的相图；
图2是用于具有两个级的典型低温冷却器的加载图，其示出了在多种温度处的低温冷却器的第一与第二级的冷却功率，以及在该液化系统的典型液化循环的轨迹特性（trajectory characteristic）期间冷镦的几个操作点（a、b和c）；
图3是根据本发明的至少一个实施方式的系统和其组成元件的示意图；
图4是用于改进图3的冷却气体的液化的所述系统的一部分的总体示意图，进一步示出了围绕该系统的液化区域的对流路径；以及
图5是根据图4的系统的示意图，进一步示出了系统内的在这里被称作液化区域的虚线区域。
具体实施方式
在下面的描述中，为了说明的目的而非限制性的，阐述细节并进行描述以便提供对本发明的彻底理解。然而，对于本领域中的这些技术人员显而易见的是在不偏离本发明的精神和范围的情况下，本发明可以在不同于这些细节和描述的其他实施方式中实施。下面将参照附图描述一些实施方式，其中说明性特征通过参考标号指出。
在本发明的一般实施方式中，液化系统（这里还称作低温恒温器）包括隔离的存储容器或者杜瓦瓶，所述存储容器或杜瓦瓶包括存储部分和从存储部分延伸并且连接到处于周围环境温度下的外部容器的颈部部分。杜瓦瓶通过一壳体绝缘，壳体内的在存储部分外部的容积基本上排空了空气。颈部部分适于至少部分地接收低温冷却器冷镦。该冷镦可以包括一个或多个级，每个级均具有不同的横截面。可选地，隔离容器的颈部部分可以适于以阶梯式的方式在几何形状上与冷镦低温冷却器的一个或多个级相符。隔离的容器还包括从存储部分延伸到杜瓦瓶的上表面的传送端口。还设有控制机构以便控制气体流动，以及由此控制杜瓦瓶的液化区域内的压力。控制机构通常地包括：压力传感器，该压力传感器用于探测低温恒温器的液化区域内的压力；压力调节器或者用于调节进入杜瓦瓶的液化区域的气体压力的其他装置；质量流计；以及一个或多个阀，所述一个或多个阀用于调节进入液化区域的输入气体流。在此方面，控制机构还连接到计算机以便动态地调节输入气体流，以及因此，调节在低温恒温器的液化区域内的压力以便产生最佳效率。
尽管未示出，应该指出的是低温恒温器可以包括一个或多个存储部分以及在隔离容器内部从所述存储部分延伸的一个或多个颈部部分。
在本发明的一个实施方式中，气体液化系统的制冷冷镦朝向容器的内部罐行进并且包括限定制冷级的至少一个级。
在本发明的另一个实施方式中，低温冷却器冷镦包括朝向容器的内部罐行进的由第一级和第二级构成的缸体，所述第一级和第二级都平行于容器的颈部定向，并且所述第一级和第二级共同地限定两个制冷级。
在又一个实施方式中，朝向容器的内部罐行进的低温冷却器冷镦包括共同地限定三个或更多个冷却级的三个或多个级。
对于本发明的这些实施方式来说，包括制冷系统的一个或多个级的冷镦在热隔离容器或杜瓦瓶的颈部中操作。第一级是最暖的并且在颈部中比其他级更远离液化区域地来操作，其他级在颈部中更靠近液化区域地操作。气体在颈部的暖端进入并且通过冷镦的第一级的壁、通过第一级的最冷端预冷却，进而通过更冷的级的壁进一步预冷却，并且然后在冷镦的最冷级的最冷端处冷凝。（对于一个级的实施方式，冷凝发生在第一级的最冷端）一旦冷凝或液化，液体便落到所述箱的底部，或者落到存储部分，并位于隔离容器的内部。封闭循环低温冷却器的每个级产生的冷却功率主要地通过该封闭循环低温冷却器是温度确定，但是其次也取决于在先前级的温度。该信息通常由低温冷却器制造商提供，该信息为描绘第一和第二级的功率与第一和第二级的温度的相关性的二维载荷图。对于本发明很重要的是在每个级可获得的冷却功率通常随着温度增加。
除了在第一级和随后的级处产生冷却功率，冷镦还沿着其整个长度，特别是在室温与第一级的最冷端之间沿着柱形冷凝管的表面，以及沿着柱冷凝管在第一级与随后级之间的长度产生冷却功率。本发明的一个目的是使气体与多个冷却级之间，以及气体与低温冷却器冷镦的多个冷却级之间的柱冷凝管的壁之间的热交换最优化。这通过使用气体的高热传导性特性实现，而不需要任何类型的附接到冷镦的机械热交换器或者冷凝器，或者在颈部中的任何辐射屏，这些装置在先前现有技术的系统中通常认为是必要的。因此，本发明的又一个目的是通过对气体与在多个冷却级之间的柱形冷凝管的壁之间的热传递进行优化而在最高可能温度处从气体中提取出尽可能多的热量。这还将减小在低温冷却器冷镦的多个冷却级上的热载荷，从而使预冷和液化过程的热效率优化。
通常地说，多级冷镦构造有上部级或第一级，该上部级或第一级具有比冷镦的下部级更大的直径。在此方面，低温冷却器冷镦的这些级以阶梯样式制造，其中两个或多个级具有不同的横截面。隔离容器的颈部部分可以适用于多个实施方式中以便接收低温冷却器冷镦的一个或多个级。
在一个实施方式中，隔离容器的颈部部分可以包括适于与低温冷却器冷镦的一个或多个级的表面紧密配合的内表面，使得颈部部分在第一级处包括第一内径并且在第二级处包括第二内径，其中第一内径与第二内径不同。狭窄的容积减少了沿着颈部的热载荷，同时阶梯状的颈部改进了气体与低温冷却器之间的交换过程，以利于在阶梯区域中的自然热对流，至少在初始冷却期间。
另选地，颈部部分可以适于具有沿着颈部部分的与低温冷却器冷镦中的一个或多个级邻近的长度延伸的一致内径。当使用直的颈部时，对于初始冷却和液化来说交换过程仍然是高效的。因此，本发明可以在容器内部使用直的或者阶梯状的颈部。
在本发明的一个实施方式中，气压控制机构包括下面元件中的一个或多个：
电控输入阀，比如电磁阀，所述电控输入阀允许气体从所述气体进入模块进入所述系统；
绝对压力调节器，所述绝对压力调节器调节从所述气体进入模块流动至热隔离容器的内部罐的气体的压力；
质量流计，所述质量流计测量来自绝对压力调节器以及进入内部罐的气体体积；以及
压力传感器，在隔离容器内部，所述压力传感器测量隔离容器的内部罐内的气体的压力。
根据本发明的该实施方式，管道或导管的系统、阀（手动或者电控制的）、以及控制机构能够在气体进入杜瓦瓶时对操控气体的压力和质量流速。该进入的气体压力可以不同于存在于杜瓦瓶内的气体的压力，或者可能需要调节杜瓦瓶中的压力以实现最佳性能。为了避免极大地扰乱平衡状态的快速压力变化，该系统通过例如电磁阀和压力控制机构来整合上述气压控制机构。该过程调节对于控制从气体进入机构到杜瓦瓶的气体流动而言必要的进入压力。
此外，本发明的该系统通过使用控制机构实现了其精确的压力控制，所述控制机构通过调节阀和气体的质量流来调节低温冷却器的冷镦的冷却功率。
此外，控制结构从该系统接收必要的数据以计算在容器内部的液体的水平（level），所述容器需要执行必要的调节。此外，可以在略微高于大气压力处开始并且达到接近临界气压值的变化压力范围下执行液化过程。利用具有特定的控制软件（诸如基于实验室观察的应用）的诸如个人电脑或者FPGA（场程序化门阵列）的可编程装置，或者连接到软件存储在其中并且可远程地存取的数字存储硬件，全部功能和程序都可远程或在原地控制。
在本发明的另一个实施方式中，液化系统包括传送端口和位于允许液体提取的隔离容器的顶部处的阀，所述液体由存在于内部罐内的存储部分中的液化气体而产生。
在本发明的一个实施方式中，气体液化方法包括从容纳在内部罐中的气体的总质量以及通过在热动力平衡处测量的压力或温度而确定的气体和液体的密度，来确定内部罐的存储部分内部的液化气体的水平。气体水平可以根据包括质量流速率、集成的质量流速率、容器的内部罐的总容积、以及如通过容器内部的压力和温度确定的气体和液体的密度的算法来计算。
在本发明的另一个实施方式中，气体液化方法包括清洗模式，该清洗模式包括以下步骤：
触发输入阀使其关闭，以防止气体流入到气体液化系统中；
确定并保持隔离容器的压力；以及
执行制冷冷镦的开/关循环，迫使低温冷却器级的温度超过存在于隔离容器内部的杂质的熔融与升华温度，使得该杂质沉淀并且落入到内部罐的底部并且因此净化气体预冷却与液化的区域。
在又一个实施方式中，气体液化方法包括等待模式（standby mode，备用模式），其中液化气体的体积以与蒸汽平衡的方式无限地保存，这通过控制装置启动，通过气体压力控制机构触发进入阀以关闭进入到系统中的气体并且通过执行冷镦的开始/停止循环或者通过低温冷却器冷镦的速度控制来获得必要减小功率。
通过上面的执行开始/停止循环的等待模式以及清洗模式，通过进入控制机构的自动操纵，人们可以停止气体液化并且保持内部罐中的液体体积恒定。低温冷却器冷镦的开始/停止循环在冷镦中产生温度循环，所受温度循环允许在上述冷镦的阶梯缸体处获得的杂质的熔融以及随后的沉淀。
在又一个实施方式中，气体液化方法使回收气体能够在大气压力或略微高于大气压力下直接液化，该方法包括：
在大气压力或略微高于大气压力处将气体存储在缓冲器存储箱体中；以及
通过气体压力控制机构使该系统保持在大气压力或大气压力附近以便优化液化。
对于氦的情形来说，当杜瓦瓶中的蒸汽压力与液体平衡时，气态和液态氦的温度仅通过平衡蒸汽-压力曲线限定。对于本发明重要的是氦的温度随着压力沿着蒸汽压力曲线增加。在氦的情形中，压力和温度均从氦的三相点（在0.051巴的绝对压力和2.17K的温度下）增加到氦的临界点，这在2.27巴的绝对临界压力Pc与5.19K的临界温度Tc处发生。通常没有施加的载荷，关闭的循环低温冷却器所达到的最低温度为约3K，对此温度氦的蒸汽压力为约0.5巴。因此，闭合循环低温冷却器系统与氦蒸汽压力曲线重叠的实际范围从在3K的约0.5巴到在5.19K的2.27巴。因此，制冷系统还可以在中间点处在大气压力与4.23K的温度处操作。
在本发明的气体液化方法的另一个实施方式中，气体压力控制机构、气体进入模块、以及控制装置通过在至少一个数字数据存储装置中的软件程序来管理。
在另一个实施方式中，数字数据存储装置连接到负责执行软件程序的可编程装置。
在另一个一般性的实施方式中，结合描述的系统提供用于气体的液化的方法。该方法包括：
（i）至少提供：包含一定量的气相冷却剂的源；杜瓦瓶，该杜瓦瓶具有由存储部分和从该存储部分延伸的颈部部分限定的液化区域；低温冷却器，该低温冷却器至少部分地布置在颈部部分内，该低温冷却器适于使容纳在液化区域内部的冷却剂从气相冷凝至液相；以及压力控制机构，该压力控制机构包括至少一个压力传感器、一个质量流计、以及一个或多个阀；
（ii）使用所述压力传感器测量所述杜瓦瓶的所述液化区域内的蒸汽压力；
（iii）通过动态地控制液化区域周围的输入气体流在操作范围内将所述蒸汽压力保持在所述液化区域内；以及
（iv）使用压力控制机构调节液化区域周围的输入气体流。
在一些实施方式中，该方法还可以包括在计算机上处理数据以便动态控制低温恒温器的步骤，其中所述数据包括以下项中的至少一个：测得的蒸汽压力；以及输入气体流的速率。
尽管氦在代表性实施方式中被被广泛地讨论，应该认识到其他的制冷剂也可以以类似的方式使用，这些方式包括而不限于：氮、氧、氢、氖、和其他低温气体。
此外，应该认识到尽管在这里的几个描述性实施方式中描述为不同的单元，控制机构的部件可以单独地定位在其他系统部件附件并且适于完成类似的液化过程。例如，压力调节器可以附接到气体存储源或者另外地定位在存储源与低温恒温器系统的液化区域之间的任何地方。另选地，该源可以装配有压缩器以提供期望压力的输入气体。该系统在压力控制机构内并不是必要地需要压力调节器。应该认识到，可以实现所述系统的多种更改的构造以使得可以获得类似的结果。因此，压力控制机构旨在包括直接附接或者在其他情况下共同地设置在系统内的部件的集合，以便动态地控制输入气体流，以及因此控制在低温恒温器的液化区域内的压力。
现在参照附图，图1示出了氦4的一般相图。一般闭合循环的低温冷却器冷镦的操作范围在约3.0K与约5.2K之间并且在约0.25巴与约2.27巴之间。参照图1的液化曲线，Z1代表氦气在大气下液化的点，并且液化温度是约4.2K，用于小规模液化器的现有技术的当前状态也是这样。Z2表示液化曲线上的氦气刚好在液体和气体处于平衡的临界点以下液化的点。在Z2处的压力在临界压力Pc（这里约2.2巴）附近，并且Z2处的液化温度是约5.2K。本液化系统旨在就在该点（Z2）处操作并且优选地在典型氦气液化过程期间操作。
最佳液化压力略微在临界压力以下，即在氦的情形中是2.1巴，对该速率的压力可以达到并且超过2.1巴下65升/天（260g/h），相当于1巴下50升/天，具有等于或者甚至高于7升/天/千瓦的效率。
图2表示加载图，其限定了以50Hz操作并且使用7.5kW的功率操作的典型低温冷却器冷镦18（参见图3）的特征。该加载图限定了一组成对的点（T1，T2）和（P1，P2）之间的独特关系，其中T1是第一级的最冷端的温度，T2是第二级的最冷端的温度，P1是第一级10的功率，并且P2是第二级11的功率。测量点（0W，0W）映射到点（3K，24K），这表示在没有载荷施加到该低温冷却器的两个级的任一个上的情况下实现的最低温度在第二级上约3K并且在第一级上24K。测量点（5W，40W）映射到点（6.2K，45K）并且示出如果5W的功率施加到第二级并且40W的功率施加到第一级，则第二级将以约6.2K操作并且第一级以约45K操作。测得的加载映射点通过线连接以插入中间点。
在加载图上也示出了作为连续线循环连接点（a）、（b）、和（c）的有效氦气液化循环。这些点通过氦的温度（或者压力）确定并且相对于第二级的温度T2绘制。点（a）处于约4.3K的温度（T2）处，该温度与约1.08巴的压力相应，该压力略微高于1.0巴的大气压力。在点（a）处液化速率为约20升/天。点（b）靠近临界点并且在5.1K的温度T2处，该温度与2.1巴的压力相应。在点（b）处出现最大液化效率并且通常地所述系统保持在点（b）处直到内部罐的体积完全地填充以液态氦。在点（b）处，液化速率是约65升/天（260g/hr），这相当于在1.0巴处50升/天。示出的将点（a）连接到点（b）的轨迹是在这些两个点之间沿循的同时保持准平衡状态的一个最有效路径。
点（c）在大气压力下为约4.2K（T2），在将液体传送到杜瓦瓶外部并且进入科学或医学装置以前该系统通常地返回到所述大气压力。示出的将点（b）与点（c）连接的轨迹是在这两个点之间取得的最有效轨迹的其中之一。不仅在内部罐中的压力降低，而且由于液体的密度在这些两个点之间增加，因此液体收缩的体积以及因此液化必须沿着该轨迹继续以便当所述迹线达到点（c）时保持内部罐填充有液体。
气体液化系统也可以在比由点（a）、（b）、和（c）限定的轨迹更宽的范围上操作。液化器的总工作区域的一个实例描述为图2中的虚线所包围的区域。该工作区域的下左区域包括压力小于1个大气压情况下氦气的液化，其中第二级的最冷端的温度T2在4.2K以下并且液化速率继而是约17升/天。该区域对于MRI设备以及必须在这些条件下操作的其他设备是适当的。在工作区域的上右区域处，示出液化器可以在临界点以上操作，在那里液化器仅以稠密氦气填充内部罐。其他有效轨迹包括，例如，点（c）与点（a）匹配的情形，限定了包括轨迹（a）、（b）、（a）的闭合循环。
图3示出了根据本发明的多个实施方式的一般气体液化系统1的示意图。该系统主要通过气体进入模块2供给以气体，优选地在氦气情况下供以99%纯度或更高纯度的回收气体，但是如果有必要该系统可以以较低的纯度等级操作。图3的系统示出了两个氦气源25，第一源直接连接到气体进入模块，并且第二源还包括用于与敏感性MRI和其他设备一起操作缓冲器存储箱24。气体在诸如杜瓦瓶或热水瓶容器的热绝缘真空瓶或容器8的内部罐9中液化。该液化过程包括控制内部罐中的气体压力，同时气体通过包括具有一个或多个级的闭合循环低温冷却器的一个或多个低温冷却器冷镦18来冷却与冷凝，所述一个或多个级布置在隔离容器的内部罐的一个或多个颈部20中。
尽管原则上本发明允许使用任何多级低温冷却器，但下面的描述指向包括具有两个制冷级的冷镦的实施方式。然而，对于本领域中的技术人员显而易见的是，在其他类型的冷镦的应用（装配有一个、两个、或更多个制冷级）能够以液化速率的同等增加而类似地实现。
在图3中，低温冷却器冷镦18具有通过阶梯样式限定的两个冷级，第一级10的柱形直径大于第二级11的直径。在氦的情形中，气体的高导热率以及通过沿着重力方向的热梯度产生的对流在冷镦的两个级与气体之间的提供了非常有效的热交换，并且消除了对机械热交换器、冷凝管、以及辐射屏的需要。对流仅在第一冷却过程中是重要的，因为在内部罐9的底部变冷之后，氦在温度中分层并且梯度通常与重力相反。温度传感器被用于测量在第一级10的下端处的蒸汽温度TS1，在第二级11下端处的蒸汽温度TS2，以及在内部罐9的底部处的蒸汽或液体温度TS3。在冷凝以后，固体沉降到内部罐的存储部分中并且填充该存储部分。当需要时，液体经由传送阀或端口6被手动地或者自动地传送到内部罐的外部。在冷镦上的连接装置17被用于连接到制冷压缩器22，经由所述制冷压缩器压缩气体经由压缩器软管21被供给到冷镦18并且从冷镦返回并且电力经由压缩器电缆22A被供给到冷镦并且从冷镦返回。
气体压力控制机构19保持对气体的输入流的控制以控制内部罐9内部的压力。气体压力控制机构利用压力传感器7测量内部罐的压力并且利用输入阀3（优选地电磁阀）、压力调节器4、以及多种流动控制输入阀（优选地电磁阀或者手动阀12、13、14、15、16）来控制将要到容器的气体的流速。气体质量流计5测量瞬时流速，所述瞬时流速通过气体压力调节器4调节，因为气体压力调节器控制压力。综合的气流、压力、和温度被用于计算气体的总量以及在隔离的容器9的内部罐内累积的液体的水平。如果氦供给的压力不充足则气体压力控制结构19便可以停止气体输入，并且可以将该系统切换到等待模式以保持液化气体的质量。当可用于低温冷却器的冷镦18的最后一级11上的冷凝的功率增加时，将要进入隔离容器的气体的质量流，以及因此液化速率将会增加。由于氦以与冷镦相同的温度曲线分层，因此在气体与冷镦之间的热交换被优化。
至少包括监控器和装配有程序化软件/硬件的计算机的计算机控制装置23通过气体压力控制机构19、制冷冷镦18、低温冷却器压缩器22、温度传感器、以及在内部罐内的可选择等级指示器来控制系统的性能。
液化过程包括将相当于内部罐9 100%体积的气体的质量引入所述内部罐并且使所述内部罐保持尽可能接近大气压力或者在最短可能时间内接近用于液体的选择应用的压力。为实现这点，在整个过程期间必须通过低温冷却器18的冷镦从气体提取最大功率。也就是说，该过程在低温冷却器冷镦加载图上描述的轨迹中理想的且最有效的一个。
在本发明的另一个实施方式中，气体液化系统1构造为用于在MRI机器中的回收氦。为了增加的安全性，气体回收系统可以包括位于MRI机器与小的缓冲存储箱24之间的额外的手动安全阀，所述小的缓冲存储箱优选为金属的，且就布置在气体入口之前。该缓冲器存储箱或外部容器的功能是建立小型气体储备器，其中压力可以调节为在大气压或接近大气压处执行，且总是在MRI机器的特定范围内。此外，竖直进出端口6可以定位在杜瓦瓶的顶部部分的其中一个侧面上，以便将液体氦从液化器传送到科学或医学MRI设备。这可以构造为插入简单的传送管，或者其可以构造为具有低温阀。
当在内部罐9中的液体与等压过程相对应时冷蒸汽的冷凝过程累积，在所述等压过程期间压力中的任何干扰都导致减小的液化速率。对于以最佳效率执行的气体液化系统1来说，因此有必要用不同的气体压力控制机构19的电子控制来执行内部罐9的精确压力控制，并且贯穿整个过程都保持该控制。
已经观察到，最高的液化速率仅能够以99.99%或更好的气体纯度获得，而较低纯度的气体显著地使液化性能劣化。此外，在被不纯净气体污染之后，当输入气体恢复到99.99%或更好的纯度时，该系统没有显示出液化速率的改进。然而，等待模式还可以被用于清洁冷镦的表面并且用于恢复效率。当第一级与第二级的温度被设置为足够高以产生任何杂志的融合和升华时，该系统便在没有气体损失的情况下经历再生、或者清洁过程。在一组几个这样的等待模式循环以后，液化速率再次增加到液化高纯度气体的特征值。在液体传送操作过程中，由于制冷冷镦的第一级与第二级的温度增加（超过100K），因此再次产生了相同的净化或再生效果。
图4和图5进一步示出了根据本发明的多个实施方式的用于冷却剂液化的系统。系统101包括真空隔离容器102，该真空隔离容器具有存储部分或箱103以及从所述存储部分延伸的颈部部分104、至少部分地容纳在颈部部分内的冷镦低温冷却器105、以及由大体上布置在存储部分与颈部部分之间并邻近冷镦的一定体积的空间限定的液化区域106（如通过图5的虚线区域进一步描绘的）。冷镦包括N个冷镦级，表示为第一级107、第二级108、第三级109、以及第N级110。在图5的系统中，颈部部分是直的颈部。然而如通过图4中的虚线指出的，颈部能够可选择地适于在几何形状上与冷镦级的表面相符。在图4中进一步描述了冷却气体对流路径111。该系统适于通过控制低温恒温器的液化区域内的压力来改进冷却剂的液化。压力控制机构114包括电子压力控制器112和用于控制流入低温恒温器的输入气体的质量流计113，以使得液化区域内的压力优化从而改进液化。提取端口115提供了液化冷却剂的存取。
在本发明的一些实施方式中，用于改进诸如氦的冷却剂的液化的方法，包括：
提供低温恒温器，该低温恒温器包括：具有存储部分和从存储部分延伸的至少一个颈部部分的真空隔离容器；冷镦低温冷却器，该冷镦低温冷却器至少部分地容纳在颈部部分内；以及液化区域，该液化区域通过布置在存储部分与颈部部分之间且邻近冷镦的一定体积的空间限定；
提供压力控制机构，以便在低温恒温器的液化区域周围保持期望的压力，其中该期望的压力在液化区域周围的是基本均匀的；以及
在液化过程期间控制液化区域内的压力，以使得冷却剂的液化可以在略高的温度处完成，在所述温度处低温冷却器构造为以增加的冷却功率操作。

Claims (14)

1.一种用于液化气体的气体液化系统（1），包括：
气体进入模块（2），所述气体进入模块适于连接到气体源并且构造为将气体提供至所述系统；
热隔离容器（8）；
至少一个内部罐（9），所述至少一个内部罐在所述容器（8）中并具有从所述容器延伸的至少一个颈部（20）；
至少一个制冷冷镦（18），所述至少一个制冷冷镦具有位于所述颈部内的冷凝管部分并且朝向所述内部罐行进；
气体压缩器（22），所述气体压缩器构造为将压缩气体提供至所述制冷冷镦以用于所述低温冷却器的操作；
其特征在于：
至少一个气体压力控制机构（19），所述气体压力控制机构构造为控制流自所述气体进入模块的气体进入压力并且将这个压力调节至所述内部罐内所需的气体压力；以及
至少一个控制装置（23），所述至少一个控制装置用于通过所述气体压力控制机构控制所述系统和所述制冷冷镦的性能。
2.根据权利要求1所述的气体液化系统，其特征在于，朝向所述内部罐行进的所述至少一个制冷冷镦包括一个、两个、或更多个级（107、108、109、110），每个级均具有不同的横截面。
3.根据权利要求2所述的气体液化系统，其特征在于，所述内部罐的颈部具有与所述制冷冷镦的所述级（107、108、109、110）的几何形状相应的阶梯样式。
4.根据权利要求1-3中任一项所述的气体液化系统，其特征在于，所述气体压力控制机构（19）包括以下部件中的一个或多个：
电控输入阀（3），所述电控输入阀控制进入所述内部罐的气体流；
压力调节器（4），所述压力调节器调节从所述气体进入模块流至所述内部罐的气体的压力；
质量流计（5），所述质量流计测量来自所述压力调节器并进入所述内部罐的气体体积；
压力传感器（7），所述压力传感器测量所述内部罐内的气体的压力。
5.根据权利要求1-4中任一项所述的气体液化系统，还包括构造为控制通过所述压力控制机构的气体的通行的阀（12、13、14、15、16）。
6.根据权利要求1-5中任一项所述的气体液化系统，其特征在于，所述气体是氦气。
7.一种利用根据权利要求1-6中任一项所述的气体液化系统（1）的气体液化方法，该方法包括以下步骤：
通过所述气体进入模块（2）将气体供应到所述气体液化系统（1）；
通过所述气体控制机构（19）和所述控制装置（23）调节进入所述内部罐（9）的气体的压力；
通过所述控制装置调节所述制冷冷镦（18）的功率以确定液化速率；
通过所述气体压力控制机构（19）来控制所述内部罐（9）中的进入气体的压力变化速率，以便在压力变化的期间及之后优化所述内部罐（9）内的液化速率；以及
将存在于所述内部罐（9）中的气体的压力调节至高于大气压力的恒定确定值，以设定期望的液化速率。
8.根据权利要求7所述气体液化方法，还包括从所述内部罐（9）中的气体的总质量来确定所述内部罐（9）内部的液化气体的水平，和/或通过测量热动力平衡下的压力或温度来确定所述气体和液体的密度。
9.根据权利要求7或8所述的气体液化方法，还包括以下步骤：
触发输入阀（3）以进行关闭，以防止气体流入所述系统中；
确定并维持所述内部罐（9）中的压力；以及
执行所述制冷冷镦的开/关循环，致使制冷冷镦级（10、11）的温度超过存在于所述内部罐（9）内部的杂质的熔化温度与升华温度，使得这些杂质沉淀并且落入所述内部罐（9）的底部中并且因此清洁所述气体预冷却与液化的区域。
10.根据权利要求7-9中任一项所述的气体液化方法，还包括等待模式，其中液化气体的体积无限地保持在与所述蒸汽平衡的状态中，所述等待模式通过这样的方式开始：所述控制装置（23）通过所述气体压力控制机构（19）触发所述输入阀（3）以关闭到所述气体液化系统的气体进入。
11.根据权利要求7-10中任一项所述的气体液化方法，包括在大气压力以上直接液化回收气体，包括：
在气体在大气压力以上通过所述气体进入模块（2）通行以前将气体存储在缓冲器存储罐（24）中；以及
直接液化，通过所述气体压力控制机构（19）将所述气体液化系统维持在大气压力以上的压力下。
12.根据权利要求7-11中任一项所述的气体液化方法，其特征在于，所述气体压力控制机构（19）、所述气体进入模块（2）、以及所述控制装置（23）通过在至少一个数据存储装置中的软件程序来管理。
13.根据权利要求12所述的气体液化方法，其特征在于，所述数据存储装置连接至负责执行所述软件程序的可编程装置。
14.根据权利要求7-13中任一项所述的气体液化方法，其特征在于，所述气体从以下项构成的组中选择：氦气、氮气、氧气、氢气、和氖气。
CN201180033135.2A 2010-05-03 2011-05-02 气体液化系统和方法 Active CN102971593B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ESP201030658 2010-05-03
ES201030658 2010-05-03
PCT/US2011/034842 WO2011139989A2 (en) 2010-05-03 2011-05-02 Gas liquefaction system and method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102971593A true CN102971593A (zh) 2013-03-13
CN102971593B CN102971593B (zh) 2015-12-16

Family

ID=44121127

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201180033135.2A Active CN102971593B (zh) 2010-05-03 2011-05-02 气体液化系统和方法

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP2567159B1 (zh)
JP (1) JP5891221B2 (zh)
CN (1) CN102971593B (zh)
ES (1) ES2617357T3 (zh)
WO (1) WO2011139989A2 (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107906844A (zh) * 2016-06-24 2018-04-13 萨拉戈萨大学 用于提高基于制冷机的致冷剂气体液化器中的液化速率的系统和方法
CN108261198A (zh) * 2017-01-04 2018-07-10 株式会社日立制作所 磁共振成像装置、低温系统的控制装置及控制方法
CN108472067A (zh) * 2016-02-01 2018-08-31 美敦力 用于n2o的回收系统
CN109074932A (zh) * 2016-03-30 2018-12-21 住友重机械工业株式会社 超导磁铁装置及超低温制冷机系统
CN110195822A (zh) * 2019-06-21 2019-09-03 江苏准信环保科技有限公司 一种自动控制氯气液化效率的装置及方法
CN112600067A (zh) * 2020-12-04 2021-04-02 江苏大学 用于变功率低温激光器高效散热的开式液氮喷雾冷却系统

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103797314B (zh) * 2011-07-14 2016-11-23 量子设计国际有限公司 具有压力受控的液化腔室的液化器
JP2013144099A (ja) * 2011-12-12 2013-07-25 Toshiba Corp 磁気共鳴イメージング装置
CN102997614A (zh) * 2012-12-04 2013-03-27 安徽万瑞冷电科技有限公司 小型氦液化装置
US10060655B2 (en) * 2014-08-11 2018-08-28 Raytheon Company Temperature control of multi-stage cryocooler with load shifting capabilities
EP3569951A1 (en) 2018-05-17 2019-11-20 Universidad De Zaragoza Cryocooler suitable for gas liquefaction applications, gas liquefaction system and method comprising the same
DE102021205423B4 (de) 2021-05-27 2023-09-21 Bruker Switzerland Ag Vorrichtung zur Reinigung und Verflüssigung von Helium und zugehöriges Verfahren
CN116520212B (zh) * 2023-01-13 2023-09-08 北京航天试验技术研究所 应用于高压冷氦电磁阀的试验系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1057329A (zh) * 1990-06-08 1991-12-25 株式会社日立制作所 带液化致冷机的恒温器
CN1763417A (zh) * 2005-10-19 2006-04-26 马磊 液化天然气自动调压气化加气装置
US20060086099A1 (en) * 2004-10-26 2006-04-27 In-X Corporation Liquefying and storing a gas
CN101498537A (zh) * 2008-01-31 2009-08-05 西门子磁体技术有限公司 用于控制所传递到致冷剂容器的冷却功率的方法和设备
US20090293505A1 (en) * 2008-05-29 2009-12-03 Cryomech, Inc. Low vibration liquid helium cryostat

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0533911Y2 (zh) * 1989-03-31 1993-08-27
JP2685630B2 (ja) * 1990-05-31 1997-12-03 大阪瓦斯株式会社 液化ガス容器の制御装置
JPH065293B2 (ja) * 1991-02-08 1994-01-19 岩谷産業株式会社 エネルギー分散型ｘ線検出器冷却用液化ガス貯蔵容器での液化ガス蒸発防止装置及びその制御方法
US5671603A (en) * 1995-12-08 1997-09-30 The Perkin-Elmer Corporation Apparatus for controlling level of cryogenic liquid
US6212904B1 (en) * 1999-11-01 2001-04-10 In-X Corporation Liquid oxygen production
JP3652958B2 (ja) * 2000-06-09 2005-05-25 三菱重工業株式会社 中性子減速材循環装置
US7484372B2 (en) * 2006-03-06 2009-02-03 Linde, Inc. Multi-bath apparatus and method for cooling superconductors

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1057329A (zh) * 1990-06-08 1991-12-25 株式会社日立制作所 带液化致冷机的恒温器
US20060086099A1 (en) * 2004-10-26 2006-04-27 In-X Corporation Liquefying and storing a gas
CN1763417A (zh) * 2005-10-19 2006-04-26 马磊 液化天然气自动调压气化加气装置
CN101498537A (zh) * 2008-01-31 2009-08-05 西门子磁体技术有限公司 用于控制所传递到致冷剂容器的冷却功率的方法和设备
US20090293505A1 (en) * 2008-05-29 2009-12-03 Cryomech, Inc. Low vibration liquid helium cryostat

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108472067A (zh) * 2016-02-01 2018-08-31 美敦力 用于n2o的回收系统
US10788244B2 (en) 2016-02-01 2020-09-29 Medtronic Cryocath Lp Recovery system for N20
CN109074932A (zh) * 2016-03-30 2018-12-21 住友重机械工业株式会社 超导磁铁装置及超低温制冷机系统
CN107906844A (zh) * 2016-06-24 2018-04-13 萨拉戈萨大学 用于提高基于制冷机的致冷剂气体液化器中的液化速率的系统和方法
CN108261198A (zh) * 2017-01-04 2018-07-10 株式会社日立制作所 磁共振成像装置、低温系统的控制装置及控制方法
CN108261198B (zh) * 2017-01-04 2021-03-09 株式会社日立制作所 磁共振成像装置、低温系统的控制装置及控制方法
CN110195822A (zh) * 2019-06-21 2019-09-03 江苏准信环保科技有限公司 一种自动控制氯气液化效率的装置及方法
CN112600067A (zh) * 2020-12-04 2021-04-02 江苏大学 用于变功率低温激光器高效散热的开式液氮喷雾冷却系统

Also Published As

Publication number Publication date
EP2567159A2 (en) 2013-03-13
EP2567159B1 (en) 2016-12-28
JP2013531773A (ja) 2013-08-08
WO2011139989A2 (en) 2011-11-10
WO2011139989A3 (en) 2012-01-05
JP5891221B2 (ja) 2016-03-22
CN102971593B (zh) 2015-12-16
ES2617357T3 (es) 2017-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102971593B (zh) 气体液化系统和方法
US10048000B2 (en) Gas liquefaction system and method
JP6109825B2 (ja) 圧力制御された液化チャンバーを備える液化装置
JP6502422B2 (ja) 低温冷凍機の寒剤ガス液化装置における液化率向上のためのシステムおよび方法
US8671698B2 (en) Gas liquifier
US8375742B2 (en) Reliquifier and recondenser with vacuum insulated sleeve and liquid transfer tube
US10690387B2 (en) System and method for recovery and recycling coolant gas at elevated pressure
Barclay et al. Propane liquefaction with an active magnetic regenerative liquefier
Rillo et al. Enhancement of the liquefaction rate in small-scale helium liquefiers working near and above the critical point
CN208157188U (zh) 多箱式超导磁体低温容器系统
US20210215421A1 (en) Cryocooler Suitable for Gas Liquefaction Applications, Gas Liquefaction System and Method Comprising the Same
US20230304731A1 (en) Facility and method for refrigerating a fluid
CN108630377A (zh) 多箱式超导磁体低温容器系统及方法
JPH1163697A (ja) 分離型極低温冷却装置
CN103776237A (zh) 一种多台制冷机预冷的带内纯化冗余的氦液化装置
Wang Small scale helium liquefaction systems
CN115371356B (zh) 一种采用斯特林低温冷机的火星表面氧气液化系统及方法
Wang Small helium Liquefiers using 4 K Pulse Tube Cryocoolers
Rillo et al. Gas liquefaction system and method
JPS6277561A (ja) 予冷流路つき冷凍システム
KRISHNA et al. AN INVESTIGATIVE REVIEW AND EXPERIMENTAL APPROACH FOR THE PERFORMANCE ASSESSMENT OF SMALL SCALE GIFFORD-MCMAHON CRYOCOOLER

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant