CN102950738B - 用于注射成型机的螺杆 - Google Patents

Abstract

提供了一种用于注射成型机的螺杆，其中防止了螺纹或筒的内壁的磨损，并且防止了诸如金属粉末混合到成型制品中或由于金属摩擦导致的加热而引起的烧伤等的成型缺陷。在用于注射成型机的螺杆(1)中，在螺纹(2)的顶部处从靠近压缩区域(6)的进给区域(5)至计量区域(7)形成了阶梯形阶梯部(9)，并且顶部(9)由靠近后侧的大直径部(11)和靠近前侧的棱面部(12)构成。螺纹宽度(B₁)被选定为加热筒(14)的内径的0.16至0.26倍。在棱面部(12)和加热筒(14)的内周壁之间的空隙(H₁)被选定为在大直径部(11)和加热筒(14)的内周壁之间的空隙(H₂)的1.65至2.15倍，并且棱面部(12)的宽度(B₂)被选定为螺纹宽度(B₁)的0.63至0.79倍。

Description

用于注射成型机的螺杆

技术领域

本发明涉及一种用于注射成型机的螺杆，具体地，涉及形成了在螺纹的顶部处具有阶梯形状的阶梯部即棱面部的用于注射成型机的螺杆。

背景技术

如在相关技术中已知的，设置在注射成型机中的注射装置由筒和螺杆构成，螺杆可在旋转方向和轴向方向上在筒内侧被驱动。一个或两个螺旋翼，换句话说，螺纹被形成在螺杆中。当螺杆旋转时，由螺纹向前输送树脂材料。螺杆构造成使得由螺纹形成螺纹沟槽，并且螺纹沟槽的深度在螺杆的整个长度上变化。螺杆按螺纹沟槽的深度或其功能主要包括三个部分。具体地，螺杆从料斗侧到其前端部可以包括进给区域、压缩区域和计量区域。在设置了上述螺杆的注射装置中，当由加热器加热筒时，从料斗供应作为材料的树脂球粒并且螺杆旋转，树脂球粒被输送到压缩区域的同时在进给区域中被预加热。在压缩区域中，树脂球粒由于加热器的加热和螺杆的旋转剪切热而熔融。熔融的树脂被向前输送且树脂压力产生。因此，在计量区域中，熔融的树脂混合并且被输送到螺杆的前端，从而预定的量被测量。

螺纹具有各种形状。在相关技术中，已知存在一种螺纹，在该螺纹中，顶部由单个圆柱形表面形成。当螺纹在与螺纹垂直的表面中被切割时，顶部变得大体上平坦。如上所述，包括螺纹的螺杆称为所谓的常规螺杆。预定空隙，换句话说，间隙被设置在常规螺杆的螺纹的顶部和筒的内壁之间。间隙通过熔融的树脂材料的进入被适当地润滑。此外，间隙具有合适的尺寸以防止树脂材料的泄漏。在包括上述常规螺杆的注射装置中，在较短时段的驱动期间，螺纹的顶部或筒的内壁可能被磨损，由磨损产生的金属粉末可能混合到成型制品中或可能出现诸如由于金属摩擦导致的加热而引起的烧伤的成型缺陷。已知在螺杆上下、左右振动，换句话说当在螺杆围绕其轴线旋转期间振动的同时旋转时该现象出现。在图7的曲线图中，示出了当在包括常规螺杆的注射装置中螺杆在振动的同时也旋转的现象发生时在螺杆的每个部分处的振幅。在该曲线图中，水平轴表示距料斗中心的距离的螺杆位置，而竖直轴表示螺杆的振幅与每个螺杆的间隙的比率。当该现象发生时，螺杆的振幅比从螺杆的进给区域的端部附近穿过压缩区域到计量区域的开始端附近变为约1.0。换句话说，螺杆振动几乎间隙的尺寸，并且从而推测提供了不充足的润滑。因而，应理解，螺杆容易与筒的内壁接触。因此，已经以各种方式提出一种能够得到适当润滑的螺杆。例如，JP-B-06-84035和日本专利特許3553275建议了一种在螺纹的顶部上形成所谓的棱面部的螺杆。

JP-B-06-84035中公开的螺杆在螺纹的顶部处形成具有阶梯形状的阶梯部即棱面部。螺杆构造成使得棱面部的深度被具体指定。具体地，以0.5mm或更小的深度从为螺纹的最高部分的大直径部形成棱面部。JP-B-06-84035中公开的螺杆包括上述棱面部，且从而产生较大的润滑压力，使得可防止筒的内壁和螺杆之间的接触。

甚至在日本专利特許3553275中，公开了包括棱面部的螺杆。在图8中，示出了在日本专利特許3553275中公开的螺杆被垂直于螺纹切割的截面视图。如附图所示，在日本专利特許3553275中公开的螺杆51还构造成使得在棱面52的顶部上形成棱面部53。因而，棱面部53的深度54，换句话说，棱面部53从为螺纹的最高部分的大直径部55的深度为0.5mm或更小。在日本专利特許3553275中公开的螺杆51中，棱面部53在较大范围中被倒角，且形成了倒角部56。相应地，当日本专利特許3553275中公开的螺杆51在筒58内旋转时，熔融的树脂由于倒角部56而在棱面部53中平稳地流动，使得有效地产生润滑压力。

甚至在JP-B-06-84035中公开的螺杆或在日本专利特許3553275中公开的螺杆中由熔融的树脂材料在螺纹的顶部处产生了润滑压力，使得可在某种程度上防止筒的内壁和螺杆之间的接触。然而，也观察到了待解决的问题。例如，在JP-B-06-84035中公开的螺杆的情形中，棱面部的深度被具体指定，但是，其它没有具体指定且也没有在其优选实施例中描述。如本发明的实施例中详细描述的，本发明的发明人发现，螺纹的宽度、大直径部和棱面部的比率等对于适当地产生润滑压力来说是重要的；然而，其未在JP-B-06-84035中提出。相应地，JP-B-06-84035中公开的螺杆不能必然地保证产生适当的润滑压力。而且，甚至在日本专利特許3553275中公开的螺杆中，棱面部的深度、倒角部56的尺寸等在某种程度上被具体指定，但是，与JP-B-06-84035相似，未在其优选实施例中描述其它，。本发明的发明人制造与日本专利特許3553275中公开的螺杆形状类似的螺杆。在螺杆在筒内旋转期间，测量螺杆的振幅。所制造的螺杆构造成使得在螺纹的顶部处形成具有阶梯形状的阶梯部并且该顶部包括大直径部和棱面部。大直径部的在与螺纹垂直的方向上的宽度为前螺纹和后螺纹之间的距离的2.4%，换句话说为螺距的2.4%。实际上，因为螺距与筒的内直径相同，所以制造的螺杆的大直径部的宽度为0.024D至筒的内径D。螺杆在筒内旋转，且在螺杆的每一个位置处测量振幅。图9是示出其结果的曲线图。在该曲线图中，水平轴为当料斗位置为零时的螺杆位置，且竖直轴为在每一个位置中振幅与在螺杆和筒内壁之间的间隙的比率。尽管推测与常规螺杆相比螺杆的振幅总地产生较小的润滑压力，但是当螺杆位置为600mm时螺杆的振幅变为几乎为间隙的尺寸。因而，在该部分可能发生磨损。如上所述，在JP-B-06-84035和日本专利特許3553275中，没有充分描述适当地产生润滑压力的条件，且不能保证可以可靠地防止螺杆和筒的磨损。

发明内容

本发明的目的是提供用于注射成型机的螺杆，其中上述问题被解决且具体地，本发明的目的是提供这样一种用于注射成型机的螺杆，其中，螺纹或筒的内壁没有被磨损以便防止诸如金属粉末混合到成型制品中或由于金属摩擦导致的加热而引起的烧伤的成型缺陷发生。

为了实现上述目的，本发明由用于注射成型机的螺杆构成，该螺杆设置成在旋转方向和轴向方向上在加热筒内被驱动，且螺杆的顶部通过形成在螺纹的顶部处的阶梯形阶梯部而具有靠近后侧的大直径部和靠近前侧的棱面部，其中在与螺纹的导程角垂直的方向上的螺纹宽度被选定为加热筒的内径的0.16至0.26倍。此外，在棱面部和加热筒的内周壁之间的第一空隙被选定为在大直径部和加热筒的内周壁之间的第二空隙的1.65至2.15倍，并且棱面部的宽度被选定为螺纹宽度的0.63至0.79倍。而且，螺杆从后端部至前侧具有进给区域、压缩区域和计量区域，并且从靠近压缩区域的进给区域到计量区域形成在螺纹处形成的阶梯形阶梯部。

因此，根据本发明的一个示例性方面，提供了用于注射成型机的螺杆，该螺杆设置成在旋转方向和轴向方向上在加热筒内被驱动，且螺杆的顶部通过形成在螺纹的顶部处的阶梯形阶梯部而具有靠近后侧的大直径部和靠近前侧的棱面部，其中在与螺纹的导程角垂直的方向上的螺纹宽度(B₁)被选定为加热筒的内径的0.16至0.26倍。

根据本发明的另一示例性方面，在用于注射成型机的螺杆中，其中在棱面部和加热筒的内周壁之间的第一空隙(H₁)被选定为在大直径部和加热筒的内周壁之间的第二空隙(H₂)的1.65至2.15倍，并且其中棱面部的宽度(B₂)被选定为螺纹宽度(B₁)的0.63至0.79倍。

根据本发明的又一示例性方面，在注射成型机的螺杆中，其中螺杆包括：靠近后端部的进给区域，所述进给区域供应树脂材料；在中部中的压缩区域，所述压缩区域压缩并熔融树脂材料；以及靠近前端部的计量区域，所述计量区域均匀地混合熔融的树脂材料，并且其中从靠近压缩区域的进给区域至计量区域形成在螺纹处形成的阶梯形阶梯部。

如上所述，本发明的示例性方面由用于注射成型机的螺杆构成，该螺杆设置成在旋转方向和轴向方向上在加热筒内被驱动，且螺杆的顶部通过形成在螺纹的顶部处的阶梯形阶梯部而具有靠近后侧的大直径部和靠近前侧的棱面部。相应地，熔融的树脂材料进入筒内壁和螺纹的顶部之间且从而有效地产生了润滑压力。根据本发明，在与螺纹的导程角垂直的方向上的螺纹宽度(B₁)被选定为加热筒的内径的0.16至0.26倍。因为在上述范围中选定螺纹宽度，从而产生了足够的润滑压力且可以可靠地防止螺杆和筒内壁之间的接触，这将在本发明的实施例中描述。换句话说，可防止螺杆和筒的磨损。因为产生了足够的润滑压力，所以即使是在驱动例如以高速旋转螺杆中，也可在没有磨损的情况下安全地驱动螺杆。此外，因为不存在磨损，所以未发生诸如金属粉末混合到成型制品中或由于金属摩擦导致的加热而引起的烧伤的成型缺陷。

根据本发明的另一示例性方面，在棱面部和加热筒的内周壁之间的第一空隙被选定为在大直径部和加热筒的内周壁之间的第二空隙的1.65至2.15倍，并且棱面部的宽度被选定为螺纹宽度的0.63至0.79倍。如上所述，因为形成了螺纹，所以保证了可以有效地获得润滑压力，这将在稍后详细描述。

根据本发明的又一示例性方面，螺杆具有：靠近后端部的进给区域，所述进给区域供应树脂材料；在中部中的压缩区域，所述压缩区域压缩并熔融树脂材料；以及靠近前端部的计量区域，所述计量区域均匀地混合熔融的树脂材料，并且从靠近压缩区域的进给区域至计量区域形成在螺纹处形成的阶梯形阶梯部。在能够容易产生螺杆磨损的所有部分中，在螺纹处形成了阶梯形阶梯部，并且从而可以可靠地防止磨损。

附图说明

图1是根据本发明的实施例的用于注射成型机的螺杆的示意图，其中图1(A)是螺杆的平面图，而图1(B)和图1(C)是沿图1(A)中A-A截取的螺纹的放大截面视图；

图2是示出在移动部件和固定部件之间流动的粘性流体的行为的示意图；

图3是示出在螺纹的顶部具有上表面段和棱面部的螺杆中熔融的树脂材料的挤出量和螺杆的振幅的减小比率的变化的曲线图，其在具有不同螺纹宽度的各种螺杆旋转时在预定的螺杆位置处测量；

图4是示出在螺杆旋转期间在螺杆上的预定位置处测量的树脂压力的变化的曲线图，其中图4(A)是示出在螺纹宽度为0.1D处的螺杆中测量的树脂压力的变化的曲线图，而图4(B)是示出在螺纹宽度为0.16D处的螺杆中测量的树脂压力的变化的曲线图；

图5是示出当螺纹的顶部的形状改变时在螺纹的顶部具有大直径部和棱面部的螺杆中负载容量系数的变化的曲线图；

图6是示出当根据实施例的用于注射成型机的螺杆旋转时在每个螺杆位置中的螺杆的振幅的曲线图；

图7是示出当相关技术的常规螺杆旋转时在每个螺杆位置中的螺杆的振幅的曲线图；

图8是在日本专利特許3553275中公开的螺杆的螺纹的截面视图；以及

图9是示出当具有与在日本专利特許3553275中公开的螺杆相似的形状的螺杆旋转时螺杆的振幅的曲线图。

具体实施方式

现将参考附图描述本发明的示例性实施例。

根据该实施例的用于注射成型机的螺杆1设置在加热筒中以便在旋转方向和轴向方向上被驱动。如图1(A)所示，该实施例的螺杆1构造成大体上类似于相关技术的螺杆。也就是说，在螺杆1中，对于螺杆1的整个长度都设置了螺旋螺纹2。由该螺纹2形成螺纹沟槽3。螺纹沟槽3在靠近于螺杆1的后端部处相对较深，在中部处略浅，并且在前端部的附近最浅。靠近螺纹沟槽3深的螺杆1的后端部，构成进给区域5。从料斗(未示出)供应的树脂材料在被预加热的同时向前输送。螺杆1的中部构成压缩区域6，在压缩区域6处，树脂材料被熔融、压缩且向前输送。因此，靠近螺纹沟槽3浅的螺杆1的前端部构成计量区域7，在该计量区域7处，熔融的树脂被均匀地混合并向前输送。熔融的树脂材料被输送到螺杆1的前端并被测量。加热筒在图1(A)中没有示出，但是，在该加热筒的内壁和螺纹2之间形成预定的空隙即间隙。如下面所描述的，螺纹2的顶部以预定的形状形成，从而熔融的树脂材料进入该间隙并且发生适当的润滑压力。因此，加热筒和螺杆1不直接接触。

在该实施例中，在螺杆1的螺纹2处，在由附图标记8所示的范围中，即从靠近压缩区域6的进给区域5至计量区域7，在螺纹2的顶部处平行于螺纹2形成阶梯形停止段9。如图1(B)所示，螺纹2的顶部被阶梯部9分成靠近后端部的大直径部11和靠近前端部的棱面部12。如下面描述的，根据该实施例的螺杆1构造成使得螺纹2的宽度，换言之，螺纹宽度B₁被选定为在相对于加热筒14的内径的预定范围内。而且，螺纹宽度B₁与棱面部12的宽度B₂的比率也被选定在预定范围内。此外，在加热筒14的内周表面和棱面部12之间的第一空隙H₁和在加热筒14的内周表面和大直径部11之间的第二空隙H₂的比率也被选定在预定范围内。这用于通过有效地产生润滑压力来可靠地防止螺杆1和加热筒14之间的接触。顺便提及，在本说明书中，为加热筒14和螺杆1之间的空隙的间隙为第二空隙H₂并且为加热筒14的内壁表面和螺杆1的大直径部11之间的平均空隙。

当根据实施例的螺杆1旋转时，熔融的树脂材料被输送到螺杆1的前端部。换句话说，大部分熔融树脂在箭头Y的方向上被输送，如图1(C)所示。此时，少量熔融树脂进入第一空隙H₁和第二空隙H₂。由于进入的熔融树脂而产生了润滑压力。同时，螺杆1的旋转螺纹2以相对于加热筒14的内周表面的预定速度被驱动，并且速度可被分成平行于螺纹2的分量和垂直于螺纹2的分量。当仅考虑垂直于螺纹2的分量时，如图1(C)所示，螺纹2看似相对于加热筒14以速度U’向右方向移动。

当螺纹2被固定作为基准时，加热筒14可被认为以速度U沿向左方向移动。速度U是与在其相反方向上的速度U’具有相同大小的速度。在附图中，示意性地示出了在产生润滑压力的第一空隙H₁和第二空隙H₂中熔融树脂的速度v的分布。如上所述，当通过仅集中于在与螺纹2垂直的方向上的速度并考虑螺纹2被固定而进行模拟时，获得了与为推力轴承类型的所谓阶梯式平行轴承相似的模型。当通过与在阶梯式平行轴承中的润滑剂的行为类比而取得在该模型中的熔融树脂的行为时，润滑压力p在阶梯部9附近变为最大值P_s并且在螺纹2的两端表面处变为大体上为零。因而，分别在大直径部11和棱面部12中，润滑压力P线性地改变。顺便提及，润滑压力p线性地改变是因为：具有高粘度的熔融树脂流变为层流，并且该层流与流过的距离成比例地引起压力损失。在下文中，首先，将描述在相对地移动的两个平面之间的粘性流体的一般行为，以用于获得在包括棱面部12的螺纹2中的润滑的负载容量。

在图2中，示出了固定部件17和以速度V相对地滑动的移动部件18。在固定部件17和移动部件18之间充入牛顿流体。当考虑作用在流体的微元19上的力的平衡时，根据该力在x轴方向上的平衡得到公式1。这里，p是压力，而τ是剪应力。

[表达式1]

(公式1)

$\frac{\mathrm{dp}}{\mathrm{dx}}=\frac{\mathrm{d\τ}}{\mathrm{dy}}$

(公式2)

$\mathrm{\τ}=\mathrm{\μ}\frac{\∂v}{\∂y}$

(公式3)

$\frac{\mathrm{dp}}{\mathrm{dx}}=\mathrm{\μ}\frac{{\∂}^{2}v}{\∂y^2}$

(公式4)

$v=V\frac{h-y}{h}-\frac{1}{2\mathrm{\μ}}\frac{\mathrm{dp}}{\mathrm{dx}}y(h-y)$

当流体的粘度为μ并且在x方向上的流体速度为v时，由公式2提供剪应力τ。根据公式1和公式2得到公式3。公式3可由所谓的Navier-Stokes方程提供并且是表述未压缩流体的稳定流的公式。当在y方向上的固定部件17和移动部件18之间的空隙为h时，在y=h时流体速度v=0。此外，在y=0时，流体速度v=V。当利用这些作为边界条件求解公式3时，提供了公式4，公式4是流体速度v和压力分布的关系式。当考虑与纸面垂直的单位宽度时，由对公式4求积分的公式5得到在空隙h中流动的流体流量Q。

[表达式2]

(公式5)

$Q={\∫}_0^h\mathrm{vdy}=\frac{\mathrm{Vh}}{2}-\frac{h^3}{12\mathrm{\μ}}\frac{\mathrm{dp}}{\mathrm{dx}}$

通过公式(5)计算在图1(C)中示出的模型中的第一空隙H₁和第二空隙H₂中流动的熔融树脂的流量Qx。流量Qx与第一空隙H₁和第二空隙H₂相同。而且，在第一空隙H₁中从Ps/B₂得到dp/dx并在第二空隙H₂中通过(0-Ps)/(B₁-B₂)得到dp/dx。因此，通过公式6提供流量Qx。

[表达式3]

(公式6)

$Q_x=-\frac{H_1^3}{12\mathrm{\μ}}\frac{P_s}{B_2}+\frac{H_1}{2}U=-\frac{H_2^3}{12\mathrm{\μ}}\frac{0-P_s}{B_1-B_2}+\frac{H_2}{2}U$

(公式7)

$P_s=\frac{12\mathrm{\μ}{B}_2(B_1-B_2)}{H_1^3(B_1-B_2)+H_2^3{B}_2}\·\frac{1}{2}U(H_1-H_2)=\frac{6\mathrm{\μU}{B}_2(B_1-B_2)(H_1-H_2)}{H_1^3(B_1-B_2)+H_2^3{B}_2}$

当通过润滑压力的最大值Ps求解得到的公式6时，得到公式7。

顺便提及，通过对在螺纹2的宽度方向上的润滑压力P求积分提供在螺纹2中的每单位长度润滑的负载容量W。这里，如图1(C)所示，润滑压力P改变为三角形，其中底边长度为B₁且高度为Ps。因此，负载容量W由三角形的面积提供。所计算的负载容量W在公式8中表示。顺便提及，在公式8中的Kw为负载容量系数。顺便提及，m是空隙比并且是第一空隙H₁和第二空隙H₂的比，而β是形状因子并且是螺纹的宽度B₁和棱面部12的宽度B₂的比。

[表达式4]

(公式8)

$W=\frac{\mathrm{\μU}{B}_1^2}{H_2^2}{K}_w$

$K_w=\frac{3\mathrm{\β}(1-\mathrm{\β})(m-1)}{m^3(1-\mathrm{\β})+\mathrm{\β}}$ $m=\frac{H_1}{H_2}$ $\mathrm{\β}=\frac{B_2}{B_1}$

根据公式8，应理解螺纹的宽度B₁增加得越多，润滑的负载容量W就增加得越多。负载容量W越大，则螺杆1与加热筒14接触的可能性减小。另一方面，当螺纹的宽度B₁增加时，螺纹沟槽3减小并且从而通过螺杆1的旋转向前挤出的熔融树脂的挤出量减小。因此，为了确定螺纹的合适宽度B₁，进行如下测试。

[实施例1]

多个螺杆1、1、…已经被制造，其中空隙比m=2、形状因子β=0.7并且螺纹的宽度B₁相互不同。螺杆1在加热筒14内旋转并且测量了螺杆的振幅。振幅被测量的部分为螺杆1的压缩区域5的预定部分。在图3的曲线图中通过附图标记21示出由测试提供的结果。曲线图中的水平轴为螺纹的宽度B1与加热筒14的内径D的比率。顺便提及，螺纹的宽度B₁为在与螺纹2垂直的方向上的宽度。此外，曲线图的竖直轴为螺杆振幅比，且具体地，为相对于加热筒14和螺杆1的间隙的螺杆振幅比。在螺纹宽度B₁为由附图标记22示出的0.09D和0.10D的两个螺杆1中，螺杆振幅比约为0.9，而在螺纹宽度B₁为由附图标记23示出的0.16D的螺杆1中，螺杆振幅比减小到0.8。之后，螺杆振幅比根据螺纹宽度B₁的增加而迅速减小。测量树脂压力的压力传感器被嵌入在加热筒14中，且螺纹宽度B₁为0.10D的螺杆以及螺纹宽度B₁为0.16D的螺杆被旋转以便检测变化的树脂压力的波形。螺纹宽度B₁为0.10D的螺杆1的树脂压力的波形在图4(A)中示出，且螺纹宽度B₁为0.16D的螺杆1的树脂压力的波形在图4(B)中示出。如根据曲线图清楚的，在螺纹宽度B₁为0.16D的螺杆1中，产生了由斜线表示的尖锐峰形压力波形。然而，另一方面，在螺纹宽度B₁为0.10D的螺杆1中，没有产生上述的压力波形。片形压力波形表示润滑压力被有效地产生。根据该测试，应理解需要螺纹宽度B1为约0.16D或更大。

顺便提及，当螺纹宽度B₁增加时，螺杆1的挤出量减小。挤出量的减小比率以在图3中的曲线图的附图标记25示出。应考虑到挤出量的可容许的减小比率的最大值为约0.20。挤出量的减小比率为0.20的螺纹宽度B₁为0.26D。根据以上描述，螺纹宽度B₁的适当范围相对于加热筒14的内径D可为0.16D至0.26D。

接下来，间隙比m的优选范围将被论述，该间隙比m为第一空隙H₁与第二空隙H₂的比，并且对于形状因子β来说，其为螺纹宽度B₁与棱面部12的宽度B₂的比。关于由公式8提供的负载容量系数Kw，当形状因子β相对于各空隙比m改变时，改变的形状在图5的曲线图中示出。从该曲线图中可认为，负载容量系数Kw的最大值为略微超过0.2的值。检测在负载容量系数Kw变为0.2或更大的情况下的空隙比m和形状因子β的条件，并且得到如下结果。

1.65≤空隙比m≤2.15

0.63≤形状因子β≤0.79

当螺纹2被形成为适合于上述条件时，应理解负载容量系数Kw变为0.2或更大且变得接近最大值，并且润滑的负载容量W变得接近最大值。

[第二实施例]

已经在如下条件下制造了螺杆1。从靠近压缩区域6的进给区域5到计量区域7形成在螺纹2的顶部处的棱面部12，并且空隙比m=2且形状因子β=0.7。螺纹宽度B₁为0.22D。螺杆1被放到加热筒14中并且旋转，并且在每个螺杆位置中检测螺杆振幅。因此，得到了在图6中示出的结果。确认了对于螺杆1的整个长度来说振幅变小，并且螺杆1和加热筒14之间的接触被可靠地防止。

Claims (2)

1.一种用于注射成型机的螺杆，所述螺杆设置成在旋转方向和轴向方向上在加热筒内被驱动，并且所述螺杆的顶部通过形成在螺纹的顶部处的阶梯形阶梯部而具有靠近后侧的大直径部和靠近前侧的棱面部，

其中在与所述螺纹的导程角垂直的方向上的螺纹宽度(B₁)被选定为所述加热筒的内径的0.16倍至0.26倍，

其中在所述棱面部和所述加热筒的内周壁之间的第一空隙(H₁)被选定为在所述大直径部和所述加热筒的所述内周壁之间的第二空隙(H₂)的1.65至2.15倍，并且

其中所述棱面部的宽度(B₂)被选定为所述螺纹宽度(B₁)的0.63至0.79倍。

2.根据权利要求1所述的用于注射成型机的螺杆，

其中所述螺杆包括：

靠近后端部的进给区域，所述进给区域供应树脂材料；

在中部中的压缩区域，所述压缩区域压缩并熔融所述树脂材料；以及

靠近前端部的计量区域，所述计量区域均匀地混合熔融的树脂材料，并且

其中从靠近所述压缩区域的所述进给区域至所述计量区域形成在所述螺纹处形成的所述阶梯形阶梯部。

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