CN102912047B - 一种能够提高高炉产量的方法 - Google Patents

Abstract

本发明是一种能够提高高炉产量的方法，按以下步骤进行：选择适宜的混合高炉炉料的低温还原粉化性；选择适宜的混合高炉炉料的高温还原性；取得各混合高炉炉料的配矿比的配矿效率；将η1，η2，η3，……，ηn进行比较；从η1，η2，η3，……，ηn所对应的高炉生产各配矿比中挑选配矿效果η值最小的那个所对应的配矿比。发明在在配矿比投入生产之前在高碱度烧结矿，酸性球团矿，适量的生矿三者之间进行配矿比优化，能够保证高碱度烧结矿加上酸性球团矿再加上适量的生矿，获得很好的生铁冶炼效果，从而达到提高高炉产量的目的。

Description

一种能够提高高炉产量的方法

技术领域

本发明属于高炉炼铁技术领域，具体的说是一种能够提高高炉产量的方法。

背景技术

高炉生产实践已经证明，高碱度烧结矿加上酸性球团矿再加上适量的生矿，能够获得很好的生铁冶炼效果，取得较好的高炉生产技术经济指标，而且，人们也已经在长期的高炉生产中形成了一些固定的配矿比模式，例如，烧结矿70%左右，球团矿15%左右，生矿15%左右，这就容易使得人们坚信：只要根据这个模式，由那些有实际生产经验的生产技术人员，根据自己以往的操作经验，结合当期高炉原料的实际情况，参考前期本高炉的生产历史，拟定一个或几个配比，投入生产中，如果产量高，生产顺利，成本也还可以，就继续使用，否则再进行微调，如此周而复始，就能够基本上顺利地完成配矿比效果的比较过程。

以上配矿比配矿效果的比较过程，是以下面两点为基础：⑴固定的配矿比模式，在这个模式中配矿，能够获得很好的生铁冶炼效果；⑵以产量高，生产顺利，成本也还可以为鉴定标准。

然而，固定的配矿比模式范围内也常常会出现冶炼条件恶化现象，冶金性能很差的炉料甚至可能导致高炉停产，这当然只是极端的情况，但说明了就是在这样的配矿比模式范围内也很难保证每一个拟定的高炉生产配矿比所组合的混合高炉炉料获得理想的生铁冶炼效果。第二点，也就是以产量高，生产顺利，成本也还可以作为鉴定标准。这一点的不足之处是，必须让一个高炉生产配矿比实施以后，得出各项技术经济指标的情况下才有可能实现，这一方面会造成观察效果的周期很长，而且如果配矿比不行的话还有可能造成生产损失，另一方面，由于“影响产量高，生产顺利，成本也还可以”的影响因素很多，得出的各项技术经济指标所做的贡献，可以认为配矿比是主要的，但不能说是全部。

因此，为了取得高炉生产最佳的生产技术经济指标，还需要在配矿比投入生产之前在高碱度烧结矿，酸性球团矿，适量的生矿三者之间进行配矿比优化，只有这样才能够保证高碱度烧结矿加上酸性球团矿再加上适量的生矿，获得很好的生铁冶炼效果，从而达到提高高炉产量的目的。

发明内容

本发明所要解决的技术问题是，针对以上现有技术存在的缺点，提出一种能够提高高炉产量的方法，能够保证高碱度烧结矿加上酸性球团矿再加上适量的生矿，获得很好的生铁冶炼效果，提高高炉产量。

本发明解决以上技术问题的技术方案是：

一种能够提高高炉产量的方法，按以下步骤进行：

㈠选择适宜的混合高炉炉料的低温还原粉化性，即保证

$R=\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}{R}_i\·N_i$    公式（1）

所计算的值符合优选高炉炉料配矿比之前生产中采用的常用值，或者使用者根据实际情况认为不会影响生产的取值范围；

式中R：混合炉料的低温还原粉化性RDI%；

R_i：某单一炉料的低温还原粉化性RDI%；

N_i：单一炉料占混合炉料的分数；

n：混合炉料中所含单一炉料的种类数；

㈡选择适宜的混合高炉炉料的高温还原性，即保证

$I=\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}{I}_i\·N_i$    公式（2）

所计算的值为使用者根据实际情况认为不会影响生产的取值范围；

式中I：混合炉料的还原性RI%；

I_i：某单一炉料的还原性RI%；

N_i：单一炉料占混合炉料的分数；

n：混合炉料中所含单一炉料的种类数；

㈢取得各混合高炉炉料的配矿比的配矿效率，即：

ηn=Sn/sn n=1,2,3,……，n  公式（3）

式中ηn：为某个高炉炉料配矿比的配矿效率；

Sn：某个高炉炉料配矿比的混合炉料的熔滴性能总特性值；

sn：某个高炉炉料配矿比的混合炉料中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值；

㈣将η1，η2，η3，……，ηn进行比较：

η=Sn/sn n=1,2,3,……，n  公式（5）

公式（5）分以下三种情况：

ⅰη＜1，这时高炉生产处于正常的生产情况，数值越小，高炉生产配矿比的配矿效果越好；

ⅱη=1，这时高炉生产处于正常的生产情况，但是，高炉生产配矿比的配矿效果很差，几乎没有效果；

ⅲη＞1，这时高炉生产有可能处于非正常的生产情况，数值越大，非正常的生产情况越严重，高炉生产配矿比的配矿效果极差，有时甚至可以认为，配矿不但没有效果，在生产中还有破坏性的作用；

㈤从η1，η2，η3，……，ηn所对应的高炉生产各配矿比中挑选配矿效果η值最小的那个所对应的配矿比。

本发明进一步限定的技术方案是：

前述的能够提高高炉产量的方法，步骤㈢具体按以下步骤进行：

⑴引入熔滴性能总特性值S，S值越小，熔滴性能越好，也就是该配矿比组合的混合高炉炉料的冶金性能越好，其计算式为：

$S={\∫}_{\mathrm{ts}}^{\mathrm{td}}(\mathrm{\ΔPd}-\mathrm{\ΔPs})\mathrm{dt}$   公式（4）

式中，ts为开始熔融温度，是对应ΔPd／2时候的温度，℃；td为开始滴落时候的温度，℃；ΔPs为开始熔融时的压差，ΔPs=ΔPd／2，Pa；ΔPd为最大压差，Pa；

⑵对高炉生产拟定的配矿比，计算每个高炉生产配矿比的熔滴性能总特性值Sn（n=1，2，3，……n）；

⑶计算拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值sn；

⑷计算高炉生产各配矿比的配矿效率，将以上各步骤得到的S2，S3，S4，……，Sn和s2，s3，s4，……，sn代入公式（3）计算高炉生产各配矿比的配矿效率，得到η1，η2，η3，……，ηn。

前述的能够提高高炉产量的方法，步骤⑵：对高炉生产拟定的配矿比，计算每个高炉生产配矿比的熔滴性能总特性值Sn，具体按以下步骤进行：

①拟定的高炉生产配矿比所组合的混合高炉炉料的熔滴性能的测定在铁矿石软熔滴落装置中进行，具体的操作流程为：试样在N₂或者Ar₂保护下温度升至900℃时改通还原气体，还原气体由CO和N₂按体积比30：70组成，流量为10L／min，升温速度：<900℃为10℃／min，900-1000℃为2℃／min，>1000℃为3-4℃／min，荷重为1.0kg／cm2；以试样收缩10%时温度为软化开始温度ta℃，矿石开始熔化压差陡升的温度表示矿石开始熔化温度ts℃，以第一滴液滴下落温度表示矿石滴落温度td℃；开始熔融时的压差为ΔPs，ΔPs=ΔPd／2，单位为Pa，试验中出现的最大压差为ΔPd，单位为Pa；

②按照拟定的高炉生产配矿比，准备好高炉入炉混合炉料试样，将混合炉料试样，粒度为6.3-10毫米，装入内直径为40毫米的石墨坩埚中，底层和上层各铺上20毫米的粒度为10-20毫米的焦块，再将装有混合炉料试样和焦块的石墨坩埚装入铁矿石软熔滴落装置中进行测定，得到拟定的高炉生产配矿比的入炉混合炉料试样的熔滴性能总特性值S1；

③用与上面同样的方法在矿石软熔滴落装置中进行测定，得到其他拟定的高炉生产配矿比的入炉混合炉料试样的熔滴性能总特性值S2，S3，S4，……，Sn。

前述的能够提高高炉产量的方法，步骤⑶：计算拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值sn，具体按以下步骤进行：

①拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能的测定在铁矿石软熔滴落装置中进行，具体的操作流程为：试样在N₂或者Ar₂保护下温度升至900℃时改通还原气体，还原气体由CO和N₂按体积比30：70组成，流量为10L／min，升温速度：<900℃为10℃／min，900-1000℃为2℃／min，>1000℃为3-4℃／min，荷重为1.0kg／cm2；以试样收缩10%时温度为软化开始温度ta℃，矿石开始熔化压差陡升的温度表示矿石开始熔化温度ts℃，以第一滴液滴下落温度表示矿石滴落温度td℃，开始熔融时的压差为ΔPs，ΔPs=ΔPd／2，单位为Pa，试验中出现的最大压差为ΔPd，单位为Pa；

②将烧结矿试样，粒度为6.3-10毫米，装入内直径为40毫米的石墨坩埚中，底层和上层各铺上20毫米的粒度为10-20毫米的焦块，然后将装好烧结矿试样和焦块的石墨坩埚装入铁矿石软熔滴落装置中进行测定，得到要参加高炉混合炉料配比的烧结矿的熔滴性能总特性值s1；

③用与上面同样的方法在矿石软熔滴落装置中进行测定，得到其他要参加高炉混合炉料配比的烧结矿的熔滴性能总特性值s2，s3，s4，……，sn。

本发明的有益效果是：⑴本发明在在配矿比投入生产之前在高碱度烧结矿，酸性球团矿，适量的生矿三者之间进行配矿比优化，能够保证高碱度烧结矿加上酸性球团矿再加上适量的生矿，获得很好的生铁冶炼效果，从而达到提高高炉产量的目的。⑵在铁矿石资源紧张的矛盾越来越突出当今，本发明合理有效地利用了铁矿石资源，在高炉生产中克服了矿石种类及其相对配矿比中的“强强”联合和“弱弱”联合等资源浪费型组合。⑶本发明还可以应用于日常生产技术管理，根据本发明的判断公式评价高炉生产有否处于非正常的生产状态，实现对高炉生产故障的科学诊断。

具体实施方式

实施例1

本实施例是一种能够提高高炉产量的方法，按以下步骤进行：

㈠选择适宜的混合高炉炉料的低温还原粉化性，即保证

$R=\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\&Sigma;}}}{R}_i\&CenterDot;N_i$    公式（1）

所计算的值值符合优选高炉炉料配矿比之前生产中采用的常用值，或者使用者根据实际情况认为不会影响生产的取值范围；

式中R：混合炉料的低温还原粉化性RDI%；

R_i：某单一炉料的低温还原粉化性RDI%；

N_i：单一炉料占混合炉料的分数；

n：混合炉料中所含单一炉料的种类数。

㈡选择适宜的混合高炉炉料的高温还原性，即保证

$I=\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\&Sigma;}}}{I}_i\&CenterDot;N_i$    公式（2）

所计算的值为使用者根据实际情况认为不会影响生产的取值范围；

式中I：混合炉料的还原性RI%；

I_i：某单一炉料的还原性RI%；

N_i：单一炉料占混合炉料的分数；

n：混合炉料中所含单一炉料的种类数。

㈢取得各混合高炉炉料的配矿比的配矿效率，即：

ηn=Sn/sn n=1,2,3,……，n  公式（3）

式中ηn：为某个高炉炉料配矿比的配矿效率；

Sn：某个高炉炉料配矿比的混合炉料的熔滴性能总特性值；

sn：某个高炉炉料配矿比的混合炉料中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值。

具体按以下步骤进行：

⑴引入熔滴性能总特性值S，S值越小，熔滴性能越好，也就是该配矿比组合的混合高炉炉料的冶金性能越好，其计算式为：

$S={\&Integral;}_{\mathrm{ts}}^{\mathrm{td}}(\mathrm{\&Delta;Pd}-\mathrm{\&Delta;Ps})\mathrm{dt}$    公式（4）

式中，ts为开始熔融温度，是对应ΔPd／2时候的温度，℃；td为开始滴落时候的温度，℃；ΔPs为开始熔融时的压差，ΔPs=ΔPd／2，Pa；ΔPd为最大压差，Pa；

⑵对高炉生产拟定的配矿比，计算每个高炉生产配矿比的熔滴性能总特性值Sn（n=1，2，3，……n）；具体为：

①拟定的高炉生产配矿比所组合的混合高炉炉料的熔滴性能的测定在铁矿石软熔滴落装置中进行，具体的操作流程为：试样在N₂或者Ar₂保护下温度升至900℃时改通还原气体，还原气体由CO和N₂按体积比30：70组成，流量为10L／min，升温速度：<900℃为10℃／min，900-1000℃为2℃／min，>1000℃为3-4℃／min，荷重为1.0kg／cm2；以试样收缩10%时温度为软化开始温度ta℃，矿石开始熔化压差陡升的温度表示矿石开始熔化温度ts℃，本案例中的开始熔融温度ts是对应ΔPd／2时候的温度，以第一滴液滴下落温度表示矿石滴落温度td℃；开始熔融时的压差为ΔPs，ΔPs=ΔPd／2，单位为Pa，试验中出现的最大压差为ΔPd，单位为Pa；

②按照拟定的高炉生产配矿比，准备好高炉入炉混合炉料试样，将混合炉料试样，粒度为6.3-10毫米，装入内直径为40毫米的石墨坩埚中，底层和上层各铺上20毫米的粒度为10-20毫米的焦块，再将装有混合炉料试样和焦块的石墨坩埚装入铁矿石软熔滴落装置中进行测定，得到拟定的高炉生产配矿比的入炉混合炉料试样的熔滴性能总特性值S1；

③用与上面同样的方法在矿石软熔滴落装置中进行测定，得到其他拟定的高炉生产配矿比的入炉混合炉料试样的熔滴性能总特性值S2，S3，S4，……，Sn。

⑶计算拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值sn；具体为：

①拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能的测定在铁矿石软熔滴落装置中进行，具体的操作流程为：试样在N₂或者Ar₂保护下温度升至900℃时改通还原气体，还原气体由CO和N₂按体积比30：70组成，流量为10L／min，升温速度：<900℃为10℃／min，900-1000℃为2℃／min，>1000℃为3-4℃／min，荷重为1.0kg／cm2；以试样收缩10%时温度为软化开始温度ta℃，矿石开始熔化压差陡升的温度表示矿石开始熔化温度ts℃，本案例中的开始熔融温度ts是对应ΔPd／2时候的温度，以第一滴液滴下落温度表示矿石滴落温度td℃，开始熔融时的压差为ΔPs，ΔPs=ΔPd／2，单位为Pa，试验中出现的最大压差为ΔPd，单位为Pa；

②将烧结矿试样，粒度为6.3-10毫米，装入内直径为40毫米的石墨坩埚中，底层和上层各铺上20毫米的粒度为10-20毫米的焦块，然后将装好烧结矿试样和焦块的石墨坩埚装入铁矿石软熔滴落装置中进行测定，得到要参加高炉混合炉料配比的烧结矿的熔滴性能总特性值s1；

③用与上面同样的方法在矿石软熔滴落装置中进行测定，得到其他要参加高炉混合炉料配比的烧结矿的熔滴性能总特性值s2，s3，s4，……，sn。

⑷计算高炉生产各配矿比的配矿效率，将以上各步骤得到的S2，S3，S4，……，Sn和s2，s3，s4，……，sn代入公式（3）计算高炉生产各配矿比的配矿效率，得到η1，η2，η3，……，ηn。

㈣将η1，η2，η3，……，ηn进行比较：

η=Sn/sn n=1,2,3,……，n  公式（5）

公式（5）分以下三种情况：

ⅰη＜1，这时高炉生产处于正常的生产情况，数值越小，高炉生产配矿比的配矿效果越好；

ⅱη=1，这时高炉生产处于正常的生产情况，但是，高炉生产配矿比的配矿效果很差，几乎没有效果；

ⅲη＞1，这时高炉生产有可能处于非正常的生产情况，数值越大，非正常的生产情况越严重，高炉生产配矿比的配矿效果极差，有时甚至可以认为，配矿不但没有效果，在生产中还有破坏性的作用；

㈤从η1，η2，η3，……，ηn所对应的高炉生产各配矿比中挑选配矿效果η值最小的那个所对应的配矿比。

本实施例对某炼铁厂从2010年到2012年的几个生产阶段进行了随机抽样调查，并且记录下了当时高炉生产的混合炉料的配矿比及其所涉及到的主要原料情况，现将高炉生产的混合炉料的配矿比整理汇集于下面的表一中。

从表一我们可以看到，该炼铁厂的高炉生产的混合炉料属于典型的高碱度烧结矿，酸性球团矿，适量的生矿的配矿比模式，也符合前面技术背景中提到的三者之间的配矿比为烧结矿70%左右，球团矿15%左右，生矿15%左右这个模式范围。按照以上本发明的操作步骤，进行检测和计算，得到表一中所列计算结果。

表一一种能够提高高炉产量的方法的应用实例计算结果表

从表一中所列计算结果我们可以得到：

⑴炼铁厂最应该采取的混合炉料的配矿比，即优选混合炉料的配矿比：

炼铁厂在前一阶段所使用原料的情况下，最佳的混合炉料的配矿比为：71.09%烧结矿+14.06%厂球+9.38%纽曼+2.34%印度+3.13%火箭。

该混合炉料的配矿比的配矿效果达到了0.3数量级，从本发明的角度来分析，是一个真正的最优化配矿比，在目前使用的原料条件没有发生变化的情况下，或者说原料的成本不构成否定配矿比的情况下，应该坚持按照这个配矿比继续生产。

⑵高炉生产有否处于非正常的生产状态：

从所得到的结果我们不仅可以知道今后炼铁厂最应该采取的混合炉料的配矿比，还可以看出在2010年到2012年的生产期间，2011年一月和2012年五月，高炉生产有处于非正常的生产状态痕迹，而事实上这两个时间段的确高炉生产出现过不顺，表一中的数据表明，2011年一月出现的非正常的生产状态比较轻，而2012年五月比较重，但是很快就因为原料的结构变化调整过来了，到2012年七月甚至调整到了一个前所未有的最佳状态，但有可能同样是因为原料的结构变化并没有保持住。

从上面的分析可以发现，最佳的混合炉料的配矿比之所以能够提高高炉生产产量，是因为它能够确保高炉生产不出现不顺，或者说不出现冶炼条件恶化现象，从而保证了单位时间里生产出的生铁持续稳定高产。

除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。

Claims (3)

1.一种能够提高高炉产量的方法，其特征在于：按以下步骤进行：

㈠选择适宜的混合高炉炉料的低温还原粉化性，即保证

$R=\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\&Sigma;}}}{R}_i\&CenterDot;N_i$     公式（1）

所计算的值符合优选高炉炉料配矿比之前生产中采用的常用值，或者使用者根据实际情况认为不会影响生产的取值范围；

式中R：混合炉料的低温还原粉化性RDI%；

R_i：某单一炉料的低温还原粉化性RDI%；

N_i：单一炉料占混合炉料的分数；

n：混合炉料中所含单一炉料的种类数；

㈡选择适宜的混合高炉炉料的高温还原性，即保证

$I=\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\&Sigma;}}}{I}_i\&CenterDot;N_i$     公式（2）

所计算的值为使用者根据实际情况认为不会影响生产的取值范围；

式中I：混合炉料的还原性RI%；

I_i：某单一炉料的还原性RI%；

N_i：单一炉料占混合炉料的分数；

n：混合炉料中所含单一炉料的种类数；

㈢取得各混合高炉炉料的配矿比的配矿效率，即：

ηn=Sn/sn n=1,2,3,……，n    公式（3）

式中ηn：为某个高炉炉料配矿比的配矿效率；

Sn：某个高炉炉料配矿比的混合炉料的熔滴性能总特性值；

sn：某个高炉炉料配矿比的混合炉料中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值；

㈣将η1，η2，η3，……，ηn进行比较：

η=Sn/sn n=1,2,3,……，n    公式（5）

公式（5）分以下三种情况：

ⅰ：η＜1；

ⅱ：η=1；

ⅲ：η＞1；

㈤从η1，η2，η3，……，ηn所对应的高炉生产各配矿比中挑选配矿效果η值最小的那个所对应的配矿比；

所述步骤㈢具体按以下步骤进行：

⑴引入熔滴性能总特性值S，其计算式为：

$S={\&Integral;}_{\mathrm{ts}}^{\mathrm{td}}(\mathrm{\&Delta;Pd}-\mathrm{\&Delta;Ps})\mathrm{dt}$     公式（4）

式中，ts为开始熔融温度，是对应ΔPd／2时候的温度，℃；td为开始滴落时候的温度，℃；ΔPs为开始熔融时的压差，ΔPs=ΔPd／2，Pa；ΔPd为最大压差，Pa；

⑵对高炉生产拟定的配矿比，计算每个高炉生产配矿比的熔滴性能总特性值Sn（n=1，2，3，……n）；

⑶计算拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值sn；

⑷计算高炉生产各配矿比的配矿效率，将以上各步骤得到的S2，S3，S4，……，Sn和s2，s3，s4，……，sn代入公式（3）计算高炉生产各配矿比的配矿效率，得到η1，η2，η3，……，ηn。

2.如权利要求1所述的能够提高高炉产量的方法，其特征在于：所述步骤⑵：对高炉生产拟定的配矿比，计算每个高炉生产配矿比的熔滴性能总特性值Sn，具体按以下步骤进行：

①拟定的高炉生产配矿比所组合的混合高炉炉料的熔滴性能的测定在铁矿石软熔滴落装置中进行，具体的操作流程为：试样在N₂或者Ar₂保护下温度升至900℃时改通还原气体，还原气体由CO和N₂按体积比30：70组成，流量为10L／min，升温速度：<900℃为10℃／min，900-1000℃为2℃／min，>1000℃为3-4℃／min，荷重为1.0kg／cm2；以试样收缩10%时温度为软化开始温度ta℃，矿石开始熔化压差陡升的温度表示矿石开始熔化温度ts℃，以第一滴液滴下落温度表示矿石滴落温度td℃；开始熔融时的压差为ΔPs，ΔPs=ΔPd／2，单位为Pa，试验中出现的最大压差为ΔPd，单位为Pa；

②按照拟定的高炉生产配矿比，准备好高炉入炉混合炉料试样，将混合炉料试样，粒度为6.3-10毫米，装入内直径为40毫米的石墨坩埚中，底层和上层各铺上20毫米的粒度为10-20毫米的焦块，再将装有混合炉料试样和焦块的石墨坩埚装入铁矿石软熔滴落装置中进行测定，得到拟定的高炉生产配矿比的入炉混合炉料试样的熔滴性能总特性值S1；

③用与上面同样的方法在矿石软熔滴落装置中进行测定，得到其他拟定的高炉生产配矿比的入炉混合炉料试样的熔滴性能总特性值S2，S3，S4，……，Sn。

3.如权利要求1所述的能够提高高炉产量的方法，其特征在于：所述步骤⑶：计算拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能总特性值sn，具体按以下步骤进行：

①拟定的高炉生产配矿比中所使用的烧结矿的熔滴性能的测定在铁矿石软熔滴落装置中进行，具体的操作流程为：试样在N₂或者Ar₂保护下温度升至900℃时改通还原气体，还原气体由CO和N₂按体积比30：70组成，，流量为10L／min，升温速度：<900℃为10℃／min，900-1000℃为2℃／min，>1000℃为3-4℃／min，荷重为1.0kg／cm2；以试样收缩10%时温度为软化开始温度ta℃，矿石开始熔化压差陡升的温度表示矿石开始熔化温度ts℃，以第一滴液滴下落温度表示矿石滴落温度td℃，开始熔融时的压差为ΔPs，ΔPs=ΔPd／2，单位为Pa，试验中出现的最大压差为ΔPd，单位为Pa；

②将烧结矿试样，粒度为6.3-10毫米，装入内直径为40毫米的石墨坩埚中，底层和上层各铺上20毫米的粒度为10-20毫米的焦块，然后将装好烧结矿试样和焦块的石墨坩埚装入铁矿石软熔滴落装置中进行测定，得到要参加高炉混合炉料配比的烧结矿的熔滴性能总特性值s1；

③用与上面同样的方法在矿石软熔滴落装置中进行测定，得到其他要参加高炉混合炉料配比的烧结矿的熔滴性能总特性值s2，s3，s4，……，sn。