CN102893224A - 具有非圆形孔的裂口内桩 - Google Patents

Abstract

一种裂口内桩，其中用于容纳平衡轴的中心孔的轮廓是非圆形的。该内桩的特征在于中心孔（2）的轮廓（3）包括有限数量的用于与平衡轴合作的支撑部件（4、5、12、14、15），所述数量大于2。

Description

具有非圆形孔的裂口内桩

技术领域

本发明涉及一种裂口内桩，其设计用来容纳平衡轴的中心孔的轮廓是非圆形的。

本发明还涉及一种内桩-游丝组件，以及一种安装时钟机构部件的方法。

背景技术

在高精度时钟机构机芯中，游丝的使用较为关键的一点是游丝到平衡轴的连接的稳定性。该连接通常用内桩来实现，其最初是设计来被驱动到平衡轴上的小裂口圆柱，后来为了容纳游丝的内端而被穿透。

因此，瑞士专利No.CH468662，尤其是结合其图3，描述了具有四个臂、圆形中心孔、用于驱动到平衡轴的弹性裂口和用于平衡的凹进部的内桩。

公开号为No.EP1302821的欧洲专利申请的主题是一种具有与游丝形成一块的圆形中心孔的、并包括平衡凹进部的裂口内桩。

FR2124243号法国专利申请（US3785028）涉及用于游丝的圆形套筒，其被设计来被驱动到手表的平衡轴上。这些套筒用具有用于游丝的附接的臂和与该臂径向相对的调节裂口的部件分段来制造。

因此似乎很多用于将内桩驱动到平衡轴的解决方案是已知的，而且它们很适于具有弹性变形范围的常用材料，例如钢铁。具体而言，用于容纳平衡轴的孔的直径小于平衡轴的直径，从而保证在驱动之后能够好的保持平衡轴。直径上的这种差异通常至少部分地被内桩的材料的弹性变形吸收。

这意味着这些解决方案并不是非常适合用比如硅、石英或金刚石的材料制造的内桩或者内桩-游丝组件。具体而言，这些能够被比如深反应离子刻蚀技术（DRIE）加工的材料没有弹性变形范围，这意味着当材料中的应力超出了弹性界限时它们破裂。

例如，No.508233号瑞士专利建议了一种裂口内桩，其圆形中心孔包括小尺寸弹性的第二裂口。尤其是如图1所示，这个内桩的两个半体容积非常大，这使得它们非常硬，并限制了它们弹性变形的幅度。这使得该内桩非常易碎，尤其是当它用比如硅的材料制造时。

No.252387号瑞士专利的主题是一种由两部分组成的内桩，挖空的环和横置在挖空的环内的U形弹性部件。U形的两个臂通过挖空的环而受力，且在驱动期间必须变形以挤压游丝的片和容纳平衡轴。但是，在U形部分的臂的连接处弹性不够，这很容易导致这个部件的破裂，尤其是当它用比如硅的材料制造时。

而且，公开号为EP2112565的欧洲专利申请揭示了具有中心孔的微工程学部件，该中心孔的轮廓不是圆形的，但是具有绕穿过中心孔的中心C的轴旋转2π/3的对称。这篇文献的图5尤其图示了用弹性臂形成的微工程学部件。

这篇文献描述的解决方案对于机械部件例如齿轮来说是完全满意的。但是，对于生产通常具有比齿轮盘更小的厚度的内桩而言，它们具有许多缺点，比如给内桩将要被驱动至其上的平衡轴的直径提供小范围的公差。

发明内容

本发明的主要目标是建议一种能够被驱动至不同直径的平衡轴上的内桩，同时保证足够的转动保持转矩，而不超出材料的弹性界限，并不引起不平衡量。

虽然裂口内桩已经存在了非常长的时间，但是至今还没有建议一种具有非圆形中心孔的裂口内桩，而且其弹性性能使得获得上述目标成为可能，尤其是对于不具有弹性变形范围的材料而言，比如硅、石英或金刚石。

因此，本发明的主题是一种具有特定特征的裂口内桩，即：

1.其中心孔的轮廓包括限定的或有限的数量的大于两个的设计用来与所述平衡轴相互作用的支撑部件。

除了其创新的形状之外，还发现该内桩在某种意义上完全满足它能够容纳不同直径的平衡轴，而且一旦安装到例如平衡轴上，它就具有在这个平衡轴上的出色的保持转矩，而且在驱动来组装到平衡轴期间，它的破损率几乎是零。

如本发明在上述第1点中所限定的要求的内桩的其他和优异特征在下述的第2-19点中陈述：

2.裂口内桩，其中在中心孔的那侧的支撑部件的曲率半径是负向的，无穷大或大于能够在中心孔的轮廓内画出的最大圆的直径d_max的0.62倍。

3.根据第2点的裂口内桩，其中心孔的轮廓基本上具有反射对称，其正交于穿过内桩的裂口并穿过中心孔的轮廓的中心的直线R，并平行于包括内桩的上表面的平面。

4.根据第1-3点的裂口内桩，其中心孔的轮廓的中心分开于内桩的轮廓的中心。

5.根据第1-4点的裂口内桩，其中支撑部件的曲率半径是负向的。

6.根据第1-4点的裂口内桩，其中支撑部件的曲率半径大于能够在中心孔内画出的最大圆的直径d_max的0.75倍。

7.根据第6点的裂口内桩，其中支撑部件的曲率半径大于能够在中心孔内画出的最大圆的直径d_max。

8.根据第1-4点中的一点的裂口内桩，其中支撑部件在中心孔的轮廓的中心那侧是直线性的。

9.根据第3-8点中的一点的裂口内桩，包括至少一对位于直线R的两侧的支撑部件。

10.根据第9点的裂口内桩，包括至少一对直线性支撑部件，其中直线性支撑部件中的一个形成与另外直线性支撑部件的夹角，该夹角在中心孔的轮廓的中心那侧大于或等于60度。

11.根据第10点的裂口内桩，其中直线性支撑部件在中心孔的轮廓的中心那侧在它们之间形成钝角。

12.根据第1-11点中的一点的裂口内桩，其中至少一个支撑部件位于臂上。

13.根据第12点的裂口内桩，其中至少两个支撑部件位于置于直线R的两侧的臂上。

14.根据第12或13点的裂口内桩，其中臂在其自由端、在与中心相对的侧上具有凸形膨出部。

15.根据第1-14点中的一点的裂口内桩，包括三个或四个支撑部件。

16.根据第1-15点中的一点的裂口内桩，在其轮廓上在位于靠近与裂口径向相对的位置的位置处，包括凸耳。

17.根据第1-16点中的一点的裂口内桩，包括平衡孔。

18.根据第1-17点中的一点的裂口内桩，由包括无弹性变形范围的材料构成。

19.根据第18点的裂口内桩，用硅、石英或金刚石制造。

而且，本发明还涉及一种如下第20点所概括的内桩-游丝组件：

20.一种内桩-游丝组件，包括根据第1-19点中的一点的内桩和在位于内桩的轮廓上的基本上面对裂口的位置处连接的游丝。

下面的第21点提供根据本发明的内桩-游丝组件的附加的优异特征：

21.根据第20点的内桩-游丝组件，内桩和游丝都在一个块内。

本发明还涉及一种用于安装时钟机构部件的方法，包括将根据本发明的内桩-游丝组件驱动到平衡轴上。

附图说明

现在将在下面的参考示意性展示的附图的描述中详细描述根据本发明的裂口内桩的其他特征和优点。

图1：根据本发明的第一实施例的内桩；

图2-11：根据本发明的内桩的变形；

图12：表示内桩的保持转矩作为将被驱动至其上的平衡轴的直径的函数的变化的附图；

图13：根据本发明的内桩的另一变形。

具体实施方式

根据本发明的裂口内桩如图1所示。

如图所示，它包括裂口1和设计用来容纳平衡轴的中心孔2。

中心孔2的轮廓3是非圆形的，但是最好具有某种对称。

由于内桩的上表面通常是平的，所以有可能限定出容纳它的平面，而且，在这个平面内，直线R同时穿过中心孔2的中心B以及裂口1的中间。

因此中心孔2的轮廓3的形状最好这样选择，即该轮廓3具有相对于直线R的反射对称。最好，该对称是正交的。

类似的，内桩的轮廓19的形状可以这样选择，即该轮廓19也具有相对于直线R的反射对称，最好是正交的。

自然，这只是限定中心孔2的优选几何形状的一种方式，因为特别如前述No.CH468662号瑞士专利的图4所示，裂口内桩的下部可以包括突起。

轮廓3的前述对称具有可能阻止不平衡量和获得平衡的内桩的优点。

但是，轮廓3或19相对于直线R对称并不是必要的。而且，如图3和6-11所示的不对称的内桩轮廓19是可能的。类似地，设想不对称的轮廓3是可能的，其不对称将例如通过位于与如图3和6-11中的凸耳17相同位置处的凸耳来补偿。

如图1所示，中心孔2的中心B可以不同于内桩的轮廓19的中心C。

根据本发明，中心孔2的轮廓3包括第一支撑部分4和第二支撑部分5。设计用于与平衡轴相互作用的这些支撑部分4、5最好相对于裂口1相互对称。在图1中，这些部分4、5是直线性的，也就是说他们的在中心孔2侧的曲率半径是无穷大的。

支撑部分4、5可以从位于裂口1的边缘上的点开始。

根据本发明的如图2所示的优异实施例，在裂口1的每一侧，从该裂口1的边缘开始设置臂6或7。

臂6在其转向中心B的一侧上支撑上述孔的轮廓的第一直线性支撑部分4。对称地，臂7支撑第二直线性支撑部分5。

臂6、7的角色在一方面是形成平衡轴上的内桩的支撑点。而且，在臂和内桩的相邻部分之间的凹进部23、24的存在使得最大化内桩的弹性区的长度成为可能，然后其向上延伸至裂口并在每一半覆盖将近180°的弧。没有臂6、7和凹进部23、24，对于平衡轴上的相等夹紧而言，弹性部分的长度将显著减小，应力级别将更高。而且，应力可能会分布更长的距离。因此可以看出，由臂6、7和内桩的相邻部分之间的凹进部23、24限定的臂6、7的存在赋予后者更大的强度。

但是，臂6、7通常不会考虑为弹性臂，因为当内桩被驱动到平衡轴上时，原则上，它们不能弹性变形。具体而言，内桩的裂口在直线R的每一侧上限定出两个在图2中用虚线指示的内桩半体21、22。是这两个半体21、22的形状赋予了内桩它全部的弹力。这个事实通过模拟驱动图2的内桩而确认，该模拟表明了作为驱动平衡轴的结果，臂6、7没有弹性变形。

因此，由位于臂6、7和内桩之间的凹进部23、24限定的、在中心B的相对侧的臂6、7的长度和形状是二阶参数。另一方面，内桩半体21、22的形状很重要，并被选择来尽可能均匀地沿着内桩的轮廓并遍及两个内桩半体21、22地分布弹性应力，并同时保证足够的弹力以允许平衡轴的驱动，平衡轴的直径被包括在所需的公差范围和应力级别内，应力级别总是保持显著低于材料的弹性界限。这种选择可以例如通过借助于使用有限元方法的数字模拟程序，如ANSYS，来优化内桩半体21、22的形状来实现。

而且，臂6、7的存在使得让相应的支撑点更靠近内桩的中心而不用加厚内桩半体21、22因此也不用变硬它们成为可能。因此这使得支撑点的放置和内桩的弹性变形性能（变形的幅度、应力的分布等）得到优化成为可能。

如图2所示，每个臂6、7的与中心B相对的一侧8、9也可以是直线性的。

但是，如图3所示，每个臂6、7最好在其自由端和与中心B相对的一侧配置有膨出部10、11。该膨出部使得通过增加材料而更加优化平衡成为可能，但是它不用作支撑或邻接点。

如图3所示，支撑部分可以是凹形的，也就是说支撑部分的曲率半径在中心孔2的侧面可以是正向的。

中心孔2设计来容纳通常具有圆形横截面的平衡轴。因此，依据中心孔2的形状，在平衡轴和裂口内桩之间可能会有多数个或少数个接触点29。

再次参看图2，可以看出中心孔2的轮廓3可以包括位于面对裂口1的第三支撑部分12。优选地，在最靠近中心孔2的轮廓3的中心B的点29处的切线基本上垂直于直线R（或裂口1）。这个点29是设置与平衡轴接触的接触点。

在这幅图中，支撑部分12是直线性的，但是它也可以凸形的或凹形的。

因此，可以看出图中其圆周用圆13标识的、具有中心A的平衡轴与中心孔2在三个位置29上接触：在臂6、7的第一和第二直线性支撑部分4、5的每一个上，以及第三支撑部分12上、正对着裂口1、与直线R的交叉点上。在这个目标上，很明显轮廓的中心将随着平衡轴的驱动而非常轻微地移动。

图4图示了图1所示的裂口内桩的变形。这里，孔2的轮廓包括第四支撑部分14和第五支撑部分15。这些支撑部分14、15相对于裂口1彼此对称，而且它们在位于最好面对裂口1的位置处的点16处会合。这种配置使得在平衡轴和中心孔2之间获得四个接触点29成为可能：两个接触点在第一和第二支撑部分4、5上，在这个实施例中它们是凸形的，另两个接触点在第四和第五支撑部分14、15上，在这个实施例中它们是直线性的。

因此，在图4中，支撑部分4、5在中心孔2的侧面具有负向曲率半径，而支撑部分14、15具有无穷大的曲率半径。

而且，每个内桩半体21、22的弹性部分通过限定凹进部25、26以及支承支撑部分14、15的臂27、28而最大化。内桩半体21、22的形状也被选择来将弹性应力均匀地沿着内桩的轮廓分布。

图5图示了具有支承图2所示的直线性支撑部件4、5和14、15的臂6、7和27、28的裂口内桩，但是其中心孔2的轮廓3提供了与平衡轴接触的四个点。

图6图示了具有臂6、7和27、28的裂口内桩，但是其中心孔2的轮廓3限定了与平衡轴的外周接触的四个接触点。在这个实施例中，支撑部分4、5和14、15都是凸形的，也就是说它们的曲率半径在中心孔2的中心B侧是负向的。

如关于凸形支撑部分的图6或关于凹形支撑部分的图3所示，部分4、5和平衡轴之间和/或部分14、15和平衡轴之间设置的接触点处的切线能够在它们之间形成角度，该角度在中心孔2的中心侧面上大于或等于60度，甚至是钝角。

根据本发明的内桩的轮廓19通常基本上是圆形的。“基本上”在此处意思是它并不100%是圆形的，由于裂口1的存在，而且如果有必要的话，还由于如图3和6所示的在位于靠近与裂口1径向相对的点处的凸耳17的存在。后者最好位于游丝的附接点或出发点的上游（如果基准是从内到外的游丝展开方向）。轮廓19还可以是非圆形的，或者甚至是非对称的。因此它能够在发生碰撞时保护旋转。在这种情况下，无论如何有必要保证内桩平衡以避免引起不平衡量，并有必要使两个内桩半体21、22形成尺寸以使它们尽可能对称地运转，从而在与平衡轴装配期间最小化游丝的附接点的移动。

通过解说，根据本发明的裂口内桩旨在支承游丝。后者的起点在图3和6中是可见的，就是附图标记18标识的位置。

该游丝18最好连接到内桩的位于其轮廓19上的点处，基本上对着裂口1。这使得当安装内桩到平衡轴上时最小化游丝的移动是可能的，也使得避免影响计时性能成为可能。图2的实施例尤其地合适，其中一个接触点19位于直线R上或靠近它，并与裂口1相对。

游丝可以是固定在内桩上的部件，但最好它与内桩仅形成一个部件。

有益的是，如图7-10所示的变形所示，在内桩的与裂口1相对的一部分内设置平衡孔20，如果有必要，甚至在凸耳17内设置。

而且，继续参考图2和4所示，代表平衡件的对称的纵轴的点A、内桩的中心孔2的轮廓3的中心B和内桩的轮廓19的几何中心C是三个不同的点。

根据本发明的裂口内桩同时被设计来在振荡器运行期间将游丝18保持在平衡轴上（最小的夹紧转矩），也为了能够与平衡轴装配，平衡轴的直径会有波动，如果平衡轴的直径保持在给定公差范围内，就在没有断开或持续弹性变形的情况下进行。如果内桩是用比如硅这种没有弹性变形范围的材料制造的，这一点就尤其重要，因为如果应力超出了弹性变形的界限，断开或破裂的风险是重要的。

如同前面出现的，支撑部分4、5和/或14、15和/或12可以是直线性的（图1、2、5、7、8、9、10和13），也就是说，它们可以具有无穷大的曲率半径；凸形的，也就是说在中心孔2的侧面具有负向曲率半径（参见图4、图6、图11的部分4、5）；或者凹形的（图3），也就是说具有正向曲率半径。但是，在后者的情况下，正向曲率半径比能够在中心孔的轮廓内所画的最大圆的直径d_max的0.62倍大，在下面的描述中这个圆也被称为“内切圆”。该圆几乎相应于图2和4所示的中心A的圆13，只是内切圆具有比平衡轴稍小的直径。具体而言，正向的且大于内切圆的直径d_max的0.62倍的曲率半径使得在支撑部分和平衡轴之间限定一个接触点成为可能：在图3的情形下，大于内切圆的直径d_max的0.62倍的曲率半径致使如果接触点位于臂的中心处，则在臂的端部有基本上5微米的间隙，这适合于形成单个的接触点。类似地，大于内切圆的直径d_max的曲率半径致使在臂的端部有10微米的间隙。大于内切圆的直径d_max的0.75倍的曲率半径也是适当的值。

优选地，不考虑正视的实施例，在支撑部件4、5和/或14、15上位于由平衡轴提供的接触点处的切线在它们之间在位于中心孔2的中心B侧上形成最好是大于或等于60度的角。但更好的是，它是个钝角。

需要注意的是，支撑部分4、5和/或14、15和/或12如此设置，使得每个都能限定出与平衡轴接触的精确的接触点29。能够限定配置和接触点的数量使得获得作用在平衡轴上的力的最佳平衡成为可能。这不是根据现有技术的内部孔的半径基本上等于或小于平衡轴的半径、也没有限定出支撑点的内桩的情形。

根据本发明的裂口内桩可以由任何适当的材料制造，比如硅、石英、金刚石等。这可以用公知的微制造技术来制造，比如用于硅、石英或金刚石的DRIE方法或者用于镍或镍磷的UV-Liga。这些技术具有使得容易地制造非常复杂的形状或几何结构成为可能的优异性。

因此，例如，裂口1的形状没有必要拉伸。图11图示了根据本发明的具有圆端的裂口1的裂口内桩。而且可以看出臂6、7支承凸形支撑部件，且第三支撑部件12也是凸形的。

图13图示了支撑部分形成等边三角形并彼此相隔120°的内桩，这样使得平衡夹持平衡轴处的应力成为可能。

自然，上面介绍的执行的各种形式并不是限制，而且各种特征只要是谐调的就可以彼此组合。这样，制造组合了图4的内桩的两个凸形支撑部分4、5和图2的内桩的直线性支撑部分12的内桩完全是可能的。

根据本发明，每个支撑部分都被设计成限定与平衡轴接触的单个接触点。

支撑部分可以展现出彼此不同的曲率半径。而且，沿着一个和相同支撑部分来改变曲率半径也是可能的。

安装时钟机构部件的方法

在安装时钟机构部件期间，当根据本发明的内桩-游丝组件被驱动到平衡轴上时，每个内桩半体21、22都有优异的弹性变形的特定特征，也就是说，没有弹性变形或破损危险。

相对于EP2112565的比较测试

图12是描述内桩的保持转矩M作为平衡轴的直径D的函数的变化的附图，用于根据本发明的裂口内桩和根据现有技术即前述欧洲专利申请No.EP2112565的不裂口内桩。

所有部件都根据DRIE方法用硅制造。

测量以CSM仪器公司的可变结合装置进行。

所使用的平衡轴具有0.495和0.512mm之间的直径。这种情形下所需的公差范围在0.500和0.506mm之间。内切圆的直径d_max是0.485mm。

在该图中，以根据图2的裂口内桩进行的测量结果用实心的菱形标识，用根据EP2112565的图4的内桩获得的结果用圆形图示，根据EP2112565的图5的内桩给出的结果用空心的三角形图示。

用具有类似于在US3785028（FR2124243）中描述的圆形中心孔的裂口内桩进行的测试并不满意，因为对于大多数能够成功组装的内桩来说，驱动时发现了很多破损，而且保持转矩很弱。这个实验表明，对于这种几何结构的类型，最好是使用用金属制造的裂口反向内桩，和/或用焊接来将硅制造的裂口内桩固定到平衡轴上。

当保持转矩M大于虚线所指示的最小保持值时，结果被认为是满意的。

因此，可以发现，一方面，保持转矩M对直径的依赖比根据现有技术的内桩要显著，另一方面，当平衡轴的直径与根据现有技术的那些相同内桩一样小时，很难获得最小的保持值。

使用根据本发明的裂口内桩，甚至对于低于最小公差的小直径来说，保持转矩都大于所需要的最小转矩，而且对于直径的依赖显著减少（斜率分别比现有技术的内桩的那些小三和六的因子）。

而且，在驱动期间甚至对于大于最大公差的大直径来说都没有破损，而用根据现有技术的内桩则发现了10%的典型破损。

对根据CH508233的裂口内桩测试

为了看看这种几何结构是否适于生产用硅制造的内桩，用前述瑞士专利CH508233描述的内桩来模拟。还是选择0.485mm的内切直径d_max。发现当驱动到其上的平衡轴具有大于0.490mm（或1.01×0.485mm）的直径时这个内桩就断裂了。因此所容许的直径的值范围是小于6μm。而且，甚至对于0.490mm的临界情形，在平衡轴上的保持可能是太弱了。

对根据CH252387的具有U形部件的内桩测试

为了看看这种几何结构是否适于生产用硅制造的内桩，用前述瑞士专利CH252387描述的两部件内桩来模拟。还是选择0.485mm的内切直径d_max。发现，如果不考虑挖空的环，当用直径大于0.495mm（即1.02×0.485mm）的平衡轴时，这个内桩就断裂了。因此，这些结果比瑞士专利CH508233的内桩的要好，但是还是不够好。而且，如果考虑挖空的环，断裂甚至会出现的更迅速。这能用它是位于变形的U形部件的两个臂而不是两个臂之间的连接区域处的部分这个事实来解释。相反，在本发明中，两个内桩半体21、22的整个长度的弹性都用来容纳平衡轴。

Claims (22)

1.一种裂口内桩，其设计用来容纳平衡轴的中心孔（2）是非圆形的，其特征在于中心孔（2）的轮廓（3）包括有限数量的大于两个的设计用来与所述平衡轴相互作用的支撑部件（4、5、12、14、15）。

2.如权利要求1所述的裂口内桩，其中，在中心孔（2）侧，支撑部件（4、5、12、14、15）的曲率半径是负向的、无穷大或大于能够在中心孔（2）的轮廓（3）内画出的最大圆的直径d_max的0.62倍。

3.如权利要求2所述的裂口内桩，其中心孔（2）的轮廓（3）具有基本上的反射对称，该反射对称相对于穿过内桩的裂口（1）并穿过中心孔（2）的轮廓（3）的中心（B）的直线（R）正交，并平行于包括内桩的上表面的平面。

4.如权利要求1-3的任一项所述的裂口内桩，其中心孔（2）的轮廓（3）的中心（B）与内桩的轮廓（9）的中心（C）分开。

5.如权利要求1-4的任一项所述的裂口内桩，其中，支撑部件（4、5、12、14、15）的曲率半径是负向的。

6.如权利要求1-4的任一项所述的裂口内桩，其中支撑部件（4、5、12、14、15）的曲率半径大于能够在中心孔（2）内画出的最大圆的直径d_max的0.75倍。

7.如权利要求6所述的裂口内桩，其中支撑部件（4、5、12、14、15）的曲率半径比能够在中心（2）孔内画出的最大圆的直径d_max大。

8.如权利要求1-4的任一项所述的裂口内桩，其中支撑部件（4、5、12、14、15）在中心孔（2）的轮廓（3）的中心（B）侧是直线性的。

9.如权利要求3-8的任一项所述的裂口内桩，包括至少一对位于直线（R）的两侧的支撑部件（4、5或14、15）。

10.如权利要求9所述的裂口内桩，包括至少一对直线性支撑部件（4、5或14、15），其中直线性支撑部件中的一个（4或14）与另外的直线性支撑部件（5或15）形成夹角，该夹角在中心孔（2）的轮廓（3）的中心（B）侧大于或等于60度。

11.如权利要求10所述的裂口内桩，其中直线性支撑部件（4、5或14、15）在中心孔（2）的轮廓（3）的中心（B）侧上在它们之间形成钝角。

12.如权利要求1-11的任一项所述的裂口内桩，其中至少一个支撑部件（4、5、14、15）位于臂（6、7、27、28）上。

13.如权利要求12所述的裂口内桩，其中至少两个支撑部件（4、5或14、15）位于设置在直线（R）的两侧的臂（6、7或27、28）上。

14.如权利要求12或13所述的裂口内桩，其中臂（6、7）在其自由端、在与中心（B）相反的侧上具有凸形膨出部（10、11）。

15.如权利要求1-14的任一项所述的裂口内桩，包括三个或四个支撑部件（4、5、12、14、15）。

16.如权利要求1-15的任一项所述的裂口内桩，包括在其轮廓（19）上的凸耳（17），凸耳在位于靠近与裂口（1）径向相对的位置的位置处。

17.如权利要求1-16的任一项所述的裂口内桩，包括平衡孔（20）。

18.如权利要求1-17的任一项所述的裂口内桩，由具有无弹性变形范围的材料构成。

19.如权利要求18所述的裂口内桩，由硅、石英或金刚石制成。

20.一种内桩-游丝组件（18），包括如权利要求1-18的任一项所述的内桩和游丝（18），该游丝连接在位于内桩的轮廓（19）上的基本上面对裂口（1）的位置处。

21.如权利要求20所述的内桩-游丝组件（18），内桩和游丝（18）都在一个块内。

22.一种用于安装时钟机构部件的方法，包括将如权利要求20或21所述的内桩-游丝组件驱动到平衡轴上。

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