CN102482881B - 轧制h 型钢 - Google Patents

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Abstract

轧制H型钢，具有腹板和翼缘，将其高度尺寸设为H、将上述翼缘的宽度尺寸设为B时，满足下式(1)；抗拉强度为400～510N/mm2；并且，将上述翼缘的板厚尺寸设为t2、将该轧制H型钢的钢材的设计用屈服应力设为F(N/mm2)时，满足下式(2)、(3)。(B/H)≤0.77…(1)；；235≤F≤275…(3)。

Description

轧制H 型钢
本发明涉及轧制H型钢，适用于直接支撑地板或屋顶底板、不与柱直接连结的小梁或者在弹性设计范围内使用的梁等。 
技术领域
本申请基于2009年7月9日提交的在先日本专利申请日本特愿2009-162402号并享受其优先权，后者的内容以引用的方式并入于此。 
背景技术
以往，作为轧制H型钢，公知有以下(1)～(5)那样的各种轧制H型钢。 
(1)抗震性优良的轧制H型钢，翼缘(flange)宽厚比为10以下，并且在开始加工硬化之后，直到6％为止的应变范围内的加工硬化指数为0.2以上，6％以上的应变范围内的塑性变形应力的上升梯度比产生最大力矩的位置附近的力矩梯度(moment gradient)大，从而将在产生最大力矩的位置所发生的塑性区向其周围扩大(例如参照专利文献1)。 
(2)柱用轧制H型钢，腹板(web)厚·翼缘厚比为1.2～4，可将柱梁接合部面板内的加强板(doubler plate)、斜增强板等的加强省略(例如参照专利文献2)。 
(3)柱用轧制H型钢，腹板厚·翼缘厚比为1.1～2.0、可将柱梁接合部的梁翼缘接合位置的水平增强板、面板(panel)内的加强板、斜增强板等的加强省略(例如参照专利文献3)。 
(4)薄壁腹板轧制H型钢，腹板厚·翼缘厚比为0.5以下，并且为了防止轧制制造时的腹板波动现象而在腹板上以规定间隔形成有凹凸(例如参照专利文献4)。 
(5)薄壁腹板轧制H型钢，腹板厚·翼缘厚比为0.5以下，并且为了防止轧制制造时的腹板波动现象而在腹板的仅一侧面的长度方向全长上至少设置有1根突条加强肋(例如参照专利文献5)。 
此外，作为现有的轧制H型钢的相关技术，还公知有以下(A)～(D)那样的技术。 
(A)为了获得抗震性优良的柱·梁部件，需要确保轧制H型钢的塑性变形能力，因此，如JIS G 3192及专利文献6所示那样，以可以说有变形能力的比较小的数值范围(主用途为梁的、边·高比为0.77以下的范围内，按照JIS标准，使翼缘宽厚比的上限为10.0，使腹板宽厚比的上限为56.6)来规定翼缘宽厚比和腹板宽厚比。 
(B)为了提高截面惯性矩和截面系数的对重量效率，如JIS G 3192规定的那样以比较小的数值范围(主用途为梁的边·高比为0.77以下的范围内，使腹板厚·翼缘厚比的上限为0.75)来规定梁用轧制H型钢的腹板厚·翼缘厚比。 
(C)还公知有以下技术：为了将柱梁接合部面板内的加强板、斜增强板等的加强省略，将柱用轧制H型钢的腹板厚·翼缘厚比以比较大的数值范围(使腹板厚·翼缘厚比的下限为1.1)来规定(例如参照专利文献2或专利文献3)。 
(D)还公知有以下技术：为了防止轧制制造时的腹板波动现象并实现薄壁腹板轧制H型钢，将腹板厚·翼缘厚比以比较小的数值范围(使腹板厚·翼缘厚比的上限为0.5)来规定(例如参照专利文献4或专利文献5)。 
(E)除了上述以外，在ASTM(美国工业标准：American Society for Testing and Materials)、BS(英国工业标准：British Standards)、EN(欧洲标准：European Standard、EN)中，有标准化的轧制H型钢(参照非专利文献1～3)。 
现有技术文献 
专利文献 
专利文献1：日本特开2002-88974号公报 
专利文献2：日本特开2000-54560号公报 
专利文献3：日本特开2003-155779号公报 
专利文献4：日本特开昭59-141658号公报 
专利文献5：日本特开昭61-162658号公报 
专利文献6：日本特开2002-88974号公报 
非专利文献 
非专利文献1：ASTM(美国工业标准：American Society for Testing and Materials) 
非专利文献2：BS(英国标准：British Standards) 
非专利文献3：EN(欧洲标准：European Standard，EN) 
发明概要
发明要解决的问题 
关于轧制H型钢的形状，如上所述，在包括美国、英国、欧洲、日本的各国中被标准化。例如，在日本，公知有JIS G 3192(热轧型钢的形状、尺寸、质量及其容许差)所记载的各种轧制H型钢。 
关于JIS G 3192“热轧型钢的形状、尺寸、质量及其容许差”，在后述的表1中，转载了该JIS G 3192记载的“附表8H型钢的标准截面尺寸及其截面积、单位质量、截面特性”中的截面尺寸，并且，根据该表1中示出的边·高比(B/H)、翼缘宽厚比(B/(2×t2))、腹板宽厚比((H-2×t2)/t1)、腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)，可知下述(a)～(c)。 
(a)翼缘宽厚比在3.1～13.4的范围。 
(b)腹板宽厚比在8.0～56.6的范围。 
(c)腹板厚·翼缘厚比在0.53～1.00的范围。 
表1中的现有各种轧制H型钢的边·高比(B/H)为0.77以下的现有的各种轧制H型钢在图1和图4中白○记号描绘表示，并且，表1中的边·高比(B/H)超过0.77的现有的各种轧制H型钢以×记号描绘表示。 
图1和图4中，横轴为翼缘宽厚比(B/(2×t2))，纵轴为腹板宽厚比((H-2×t2)/t1)。 
此外，在图2和图5中，横轴为边·高比(B/H)、纵轴为腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)，对表1所示的各种现有的轧制H型钢进行描绘表示。 
这里，边·高比在0.77以下的范围(以轧制H型钢的翼缘的宽度、作为小宽度系列或中宽度系列的轧制H型钢在日本国内出售)的轧制H型钢，主要用途被分类为梁，而边·高比在超过0.77的范围(以H型钢的翼缘的宽度、作为大宽度系列的轧制H型钢出售)的轧制H型钢，主要用途能够 分类为柱或顶梁(brace)。另外，在表1中，高×边(H×B)(单位mm)为150×100、200×150、250×175、300×200、350×250、400×300、450×300、500×300、600×300、700×300、800×300、900×300(mm)的为中宽度系列，高(H)与边(B)为相同尺寸的为大宽度系列，除此以外为小宽度系列。 
这里，若限定于主要用途为梁的、边·高比为0.77以下的范围，则可知以下(d)～(f)。 
(d)翼缘宽厚比在3.1～10.0的范围。 
(e)腹板宽厚比在17.2～56.6的范围。 
(f)腹板厚·翼缘厚比在0.53～0.75的范围。 
如上述(d)～(f)那样设定是基于如下(g)、(h)那样的理由。 
(g)成为翼缘宽厚比在3.1～10.0的范围、腹板宽厚比在17.2～56.6的范围的比较小的数值范围是由于，当构成部件截面的板要素的宽与厚之比大时，会在承受压缩力的部分上产生局部压曲，导致部件截面的屈服强度降低而无法获得必要的塑性变形能力。 
(h)另外，成为腹板厚·翼缘厚比在0.53～0.75的较小的数值范围是由于，梁是承受弯曲应力的部件，因此通过加厚翼缘并减薄腹板，能够提高每单位截面积的截面惯性矩和截面系数。 
此外，关于ASTM(美国工业标准)、BS(英国工业标准)、EN(欧洲标准)中被标准化的各种轧制H型钢，分为边·高比(B/H)为0.77以下范围的各种轧制H型钢和边·高比(B/H)超过0.77的各种轧制H型钢，为了对边·高比(B/H)为0.77以下范围的各种轧制H型钢的翼缘宽厚比、腹板宽厚比、腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的上限进行研究，在图6～图11中进行表示。 
并且，在图6和图7中，对ASTM(美国工业标准)中被标准化的各种轧制H型钢，以白○记号描绘边·高比(B/H)为0.77以下的各种轧制H型钢(属于中宽度、小宽度的轧制H型钢)、以×记号描绘边·高比(B/H)超过0.77的各种轧制H型钢而进行表示。省略以在图6和图7中描绘表示的ASTM(美国工业标准)中被标准化的各种轧制H型钢的表。 
图6是以横轴为翼缘宽厚比(B/(2×t2))、以纵轴为腹板宽厚比((H-2×t2)/t1)而对按ASTM标准化的各种轧制H型钢进行描绘表示的图表。 由该图可知，在以白○示出的属于中宽度、小宽度的轧制H型钢中，翼缘宽厚比的上限为9.4，而腹板宽厚比的上限为63.5。 
此外，在图7中，对按ASTM标准化的各种轧制H型钢，以横轴作为边·高比(B/H)、以纵轴为腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)，对各种轧制H型钢进行描绘表示。由该图表可知，在以白○示出的属于中宽度、小宽度的轧制H型钢中，边·高比(B/H)的上限为0.72，腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的上限为0.82。 
此外，在图8和图9中，对按BS(英国工业标准)标准化的各种轧制H型钢，以白○记号描绘边·高比(B/H)为0.77以下的各种轧制H型钢(属于中宽度、小宽度的轧制H型钢)，以×记号描绘边·高比(B/H)超过0.77的各种轧制H型钢而进行表示。省略在图8和图9中描绘表示的以BS(英国工业标准)标准化的各种轧制H型钢的表。 
图8是以横轴为翼缘宽厚比(B/(2×t2))、以纵轴为腹板宽厚比((H-2×t2)/t1)而对按BS标准化的各种轧制H型钢进行描绘表示的图表。由该图可知，在属于中宽度、小宽度的轧制H型钢中，翼缘宽厚比的上限为8.6，而腹板宽厚比的上限为63.3。 
此外，图9是对按BS(英国工业标准)标准化的各种轧制H型钢，以横轴为边·高比(B/H)、以纵轴为腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)进行描绘表示的图表。由该图表可知，在以白○示出的属于中宽度、小宽度的轧制H型钢中，边·高比(B/H)的上限为0.66，腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的上限为0.86。 
此外，在图10和图11中，对按EN(欧洲标准)标准化的各种轧制H型钢，以白○记号描绘边·高比(B/H)为0.77以下的各种轧制H型钢(属于中宽度、小宽度的轧制H型钢)，以×记号描绘边·高比(B/H)超过0.77的各种轧制H型钢而进行表示。省略在图10和图11中描绘表示的按EN(欧洲标准)标准化的各种轧制H型钢的表。 
图10是以横轴为翼缘宽厚比(B/(2×t2))、以纵轴为腹板宽厚比((H-2×t2)/t1)，对按EN(欧洲标准)标准化的各种轧制H型钢进行描绘表示的图表。由该图可知，在属于中宽度、小宽度的轧制H型钢中，翼缘宽厚比的上限为11.1，而腹板宽厚比的上限为58.0。 
此外，在图11中，对按EN(欧洲标准)标准化的各种轧制H型钢，以横轴为边·高比(B/H)、以纵轴为腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)进行描绘表示。由该图表可知，在以白○示出的属于中宽度、小宽度的轧制H型钢中，边·高比(B/H)的上限为0.77，腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的上限为0.78。 
另外，由于小梁使用根数比大梁多，因此，如果能够不降低必要的截面性能而使每1根的重量轻量化，则即使每1根的费用降低较小，也能够对构造物主体费用的降低做出较大贡献。 
例如，若能够对小梁等在不降低其抗震性能的前提下使梁重量减轻10％以上，则梁的单价可以降低例如10％左右。因此，不仅能够显著降低构造物主体的费用，而且能够使构造物轻量化，由于能够与构造物的轻量化相应地减小柱的负担，从而还能够有助于构造物抗震性能的提高。 
此外，根据在包括美国、英国、或欧洲以及日本的主要发达国家中标准化的轧制H型钢，也需要作为小梁用而进行轻量化且不降低截面性能的轧制H型钢。 
发明内容 
本发明目的在于提供有利于上述课题的解决的轧制H型钢。 
解决课题所采用的手段 
为了有利地解决上述课题，采用以下手段。 
(a)本发明的一方式的轧制H型钢，具有腹板和翼缘；以其高度尺寸为H、上述翼缘的宽度尺寸为B时，满足下式(1)；抗拉强度为400～510N/mm2；并且，以上述翼缘的板厚尺寸为t2、该轧制H型钢的钢材的设计用屈服应力为F(N/mm2)时，满足下式(2)、(3)。 
(B/H)≤0.77…(1) 
235≤F≤275…(3) 
(b)上述(a)中所述的轧制H型钢，在上述腹板的板厚尺寸为t1时，可以满足下式(4)。 
(c)在上述(a)中所述的轧制H型钢中，上述腹板的板厚尺寸t1和 上述翼缘的板厚尺寸t2还可以满足下式(5)。 
0.75＜(t1/t2)＜1.0…(5) 
发明效果 
根据上述(a)中记载的轧制H型钢，采用设计用屈服应力F在上述范围内变化的材料，也能够容易地对主要国家的属于小宽度或中宽度的轧制H型钢的翼缘宽厚比进行尺寸规定，对轧制H型钢的截面形状进行规定。 
并且，该轧制H型钢与美国、英国、欧洲或日本等主要国家所规定的现有的轧制H型钢相比，能够实现轻量化。并且，该轧制H型钢的截面性能能够维持在与上述主要国家中对应的轧制H型钢同等以上。因此，根据该轧制H型钢，在包含上述主要国家的世界各国中，能够容易地进行尺寸设定而适用。 
此外，由于将基于轧制H型钢的翼缘宽度尺寸B与翼缘的板厚尺寸t2而得到的翼缘宽厚比(B/(2×t2))设定在上述(2)式的范围内即可，因此即使该轧制H型钢采用的钢材的设计用屈服应力F变化，也能够容易地设定轧制H型钢的翼缘宽厚比(B/(2×t2))。 
即，该轧制H型钢根据H型钢的高度尺寸H、翼缘的宽度尺寸B、翼缘的板厚尺寸t2、钢材的设计用屈服应力F(N/mm2)之间的关系而容易地设定轧制H型钢的尺寸。因此，与现有的轧制H型钢相比，不会降低截面性能，能够减小截面积而获得轻量化的新型尺寸形状的轧制H型钢。 
并且，在上述(2)的情况下，能够将轧制H型钢的腹板宽厚比即((H-2×t2)/t1)，根据H型钢的高度尺寸H、腹板的板厚尺寸t1、翼缘的板厚尺寸t2、钢材的设计用屈服应力F(N/mm2)之间的关系，设定在规定的范围内。结果，不会使截面性能与现有公知的轧制H型钢相比降低，而能够降低钢材重量，提供新的尺寸形状的轧制H型钢。 
例如，如上那样地进行了尺寸设定的该轧制H型钢，其每1根的重量与以往相比能够实现10％左右的轻量化。结果，能够降低每1根轧制H型钢的费用，对使用该轧制H型钢的构造物的费用降低做出了很大贡献。例如，能够对小梁在不降低其抗震性能的前提下进行10％以上的轻量化，能够将小梁的单价降低例如10％左右。因此，不仅能够显著降低构造物的建造费用，而且能够通过小梁的轻量化使构造物轻量化，还能提高抗震性能。 
特别是，由于能够适用于通用性高的小梁用轧制H型钢，因此与现有的轧制H型钢相比能够使截面积减小10％左右，并且能够获得具有与以往同等以上的截面性能的小梁。结果，能够廉价地获得截面惯性矩提高15％以上且最大60％左右、并且截面系数为同等程度以上且最大提高15％的小梁。 
此外，在通过上述(a)～(c)的组合来设定轧制H型钢的尺寸的情况下，即使作为钢材的基准强度而将上述设计用屈服应力F(N/mm2)扩大为235≤F≤275，也能够与现有制品相比使每1根轧制H型钢的重量实现至少5％左右以上最大15％左右的轻量化，能够降低每1根轧制H型钢的费用。由此，能够对使用该轧制H型钢的构造物的建造费用降低大有帮助。例如，对小梁能够在不降低其抗震性能的前提下使其重量实现至少5％左右以上且最大15％的轻量化。由此，能够使小梁的单价降低例如5％左右以上到15％左右。因此，不仅能够显著降低构造物的费用，而且能够通过小梁的轻量化使构造物轻量化，还能够提高抗震性能。 
最适合于作为载荷负担小的部件的小梁用的轧制H型钢，与现有的轧制H型钢相比能够使重量降低至少5％左右以上到最大15％左右，并且能够获得具有与现有制品同等以上的截面性能的小梁。因此，能够廉价地获得截面惯性矩提高5％左右以上最大65％左右并且截面系数与现有制品同等程度以上甚至最大提高20％左右的小梁。 
附图说明
图1是表示本发明一实施方式的各种轧制H型钢与基于JIS标准的各种轧制H型钢的、腹板宽厚比与翼缘宽厚比之间的关系的图表。 
图2是表示该实施方式的各种轧制H型钢与基于JIS标准的各种轧制H型钢的腹板厚·翼缘厚比与边·高比之间的关系的图表。 
图3表示轧制H型钢的各部的代表尺寸，是以与其长度方向垂直的截面来观察时的外形图。 
图4是表示基于JIS标准的各种轧制H型钢的腹板宽厚比与翼缘宽厚比之间的关系的图表。 
图5是表示基于JIS标准的各种轧制H型钢的腹板厚·翼缘厚比与边· 高比之间的关系的图表。 
图6是表示基于ASTM标准的各种轧制H型钢的腹板宽厚比与翼缘宽厚比之间的关系的图表。 
图7是表示基于ASTM标准的各种轧制H型钢的腹板厚·翼缘厚比与边·高比之间的关系的图表。 
图8是表示基于BS标准的各种轧制H型钢的腹板宽厚比与翼缘宽厚比之间的关系的图表。 
图9是表示基于BS标准的各种轧制H型钢的腹板厚·翼缘厚比与边·高比之间的关系的图表。 
图10是表示基于EN标准的各种轧制H型钢的腹板宽厚比与翼缘宽厚比之间的关系的图表。 
图11是表示基于EN标准的各种轧制H型钢的腹板厚·翼缘厚比与边·高比之间的关系的图表。 
具体实施方式
接着，对本发明的轧制H型钢的一实施方式进行具体说明。 
首先，在图3中示出了本实施方式的轧制H型钢1和现有例的轧制H型钢2的各部的代表尺寸。符号H表示H型钢1(2)的高度尺寸(mm)，符号B表示H型钢1、2的翼缘宽度即边的长度尺寸(mm)，符号t1表示腹板3的厚度尺寸(mm)，符号t2表示翼缘4的厚度尺寸(mm)，符号r表示腹板3与翼缘4的内角部的曲率半径R(mm)。 
并且，由于主要用途为梁，因此与上述以往情况同样地，在本实施方式的轧制H型钢中，H型钢1的高度尺寸H及翼缘宽度即边的长度尺寸B(以下对边的长度也简称为边)的关系满足下述(1)式。 
(B/H)≤0.77…(1) 
如上所述地对轧制H型钢1的高度尺寸H及翼缘宽度即边的长度尺寸B的关系进行规定的理由，与上述现有制品的理由相同。即，作为轧制H型钢1的高度尺寸H与翼缘宽度即边的长度尺寸B的比的边·高比B/H是不满0.77还是在0.77以上是以其用途决定的。即，当该边·高比B/H为超过0.77的大宽度时主要用作柱，当边·高比B/H为0.77以下的中宽度或小 宽度时主要用作梁，因此在本实施方式中也采用这种实用上的指标。 
在本实施方式中作为对象的轧制H型钢是属于边·高比B/H为0.77以下的主要用于小梁的轧制H型钢，钢材的抗拉强度为400～510N/mm2(钢材的设计用屈服应力F为235N/mm2～275N/mm2)。即，是由在JIS G 3101中与SS400(抗拉强度400N/mm2～510N/mm2)相当、在JIS G 3106中与SM400A、B、C(抗拉强度400N/mm2～510N/mm2)相当、在JIS G 3136中与SN400A、B、C(抗拉强度400N/mm2～510N/mm2)相当的钢材构成的轧制H型钢。 
此外，本实施方式的轧制H型钢是在其弹性范围内使用的轧制H型钢，例如通过用作小梁，从而由于限于弹性范围内的使用，因此梁部件的必要塑性变形能力为零(塑性率1.0)则足够。 
这样，在本实施方式中作为对象的轧制H型钢1，是在弹性范围内使用的轧制H型钢，通过使必要塑性变形能力为零(塑性率1.0)，从而可以考虑翼缘宽厚比B/(2×t2)为JIS G 3192或日本特开2002-88974号公报所示的数值范围、即以翼缘宽厚比B/(2×t2)的上限值10.0为最低值。但是，在该值以外，在图6所示的对ASTM标准的各种轧制H型钢进行描绘表示的图表中，翼缘宽厚比B/(2×t2)为9.4，在图10所示的对EN标准的各种轧制H型钢进行描绘表示的图表中，翼缘宽厚比的上限为11.1，因此在本实施方式中，使翼缘宽厚比B/(2×t2)比11.1大。 
同样地，腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)为JIS G 3192或日本特开2002-88974号公报所示的数值范围。即，在图1和图4所示的对JIS标准的各种轧制H型钢进行描绘表示的图表中，腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)的上限值为56.6，在图6所示的ASTM标准的各种轧制H型钢中为63.5，在图8所示的BS标准的各种轧制H型钢中为63.3，由此，图6所示的ASTM标准的各种轧制H型钢的上限值63.5最大，因此在本实施方式中，使得比ASTM标准的各种轧制H型钢的上限值63.5大。 
作为本实施方式的轧制H型钢1的翼缘宽厚比B/(2×t2)和腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)的上限值，建筑基准法(平成19年5月18日国土交通省告示第596号)规定的限制值(在AIJ设计基准中也同样地规定)在抗拉强度为400～510N/mm2、钢材的设计用屈服应力F为235N/mm2的情 况下翼缘宽厚比B/(2×t2)为15.5以下，因此使腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)为71.0以下。 
作为轧制H型钢1的翼缘宽厚比B/(2×t2)和腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)的上限值，在钢材的设计用屈服应力F为235N/mm2的情况下，如表1所示，在AISC设计基准中规定为16.5，在BS设计基准中规定为16.2，在EN设计基准中规定为14.0，欧洲的EN设计基准为最严格设计基准。据此，在本实施方式中，作为轧制H型钢的翼缘宽厚比B/(2×t2)采用14.0，将该值利用设计用屈服应力F而一般化，为 
在进行容许应力度设计时，对于轧制H型钢的腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)，在AISC设计基准和BS设计基准中没有规定，而在EN设计基准中规定为124.0。据此，在本实施方式中，采用AIJ设计基准中规定的腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)的71.0，将该值利用设计用屈服应力F一般化，为 
[表1] 
各种容许应力度设计中的宽厚比 
(钢材的设计用屈服应力F为235N/mm2的情况) 
*1：AIJ设计基准(钢构造设计规准：Architectural Institute of Japan) 
*2：AISC设计基准(STEEL CONSTRUCTION MANUAL：American Institute of Steel Construction) 
*3：BS设计基准(BS5950：British Standard) 
*4：EN设计基准(EN1993-1-1：European Standard) 
将构成轧制H型钢的翼缘和腹板考虑为板要素，对其弹性局部压曲强度σcr与各国的规定值进行研究，则板的弹性局部压曲理论值可以由下 式(2)求出。 
σcr＝k×(π2×E)/(12×(1-ν2))×(t/b)2…(2) 
这里，k为压曲系数、E为拉伸弹性模量、ν是泊松比、t为板厚、b为板宽度。 
在轧制H型钢中，其翼缘为3边单纯支持·1方自由的长方形板(压曲系数k＝0.425)、腹板为周边单纯支持的长方形板(压曲系数k＝4.00)的理想化情况下，为了使这些板要素在达到屈服应力之前不引起局部压曲，σcr＝F时上述式(2)如下所述地被简化。 
在3边单纯支持·1方自由的情况(翼缘的情况)下，由t＝t2、b＝B得到 由此，能够取得在上述表1中记载的18.3作为理论值。 
此外，在周边单纯支持的情况(腹板的情况)下，由t＝t1、b＝H得到 由此，能够取得在上述表1中记载的56.2作为理论值。 
轧制H型钢具有容易发生横压曲·弯曲扭转压曲的截面形状。特别是，翼缘是对于确保梁的屈服强度而言最重要的部位。由此，比弹性局部压曲稍微严格地设定，在3边单纯支持·1方自由的情况(翼缘的情况)下，在容许应力度设计中为14.0，以使 的值为14.0的方式，求出上述X的值，利用设计用屈服应力F一般化为 
此外，在使用轧制H型钢的梁中，可知，只要作用剪断力不超过腹板的全塑性剪断屈服强度，则可以忽视剪断力引起的全塑性力矩的降低。因此，如下述那样地使腹板比弹性局部压曲稍微缓和。 
在周边单纯支持的情况(腹板的情况)下，在容许应力度设计中为71.0，以使 的值为71.0的方式，求出上述Y的值，利用设计用屈服应力F(N/mm2)一般化为 
因此，将上述的翼缘宽度即边的长度尺寸B与翼缘厚t2之间的关系规定为， 
从而在规定了翼缘宽厚比B/(2×t2)的各国中，通过新的截面形状的轧制H型钢实现其钢重的减轻，并且，通过与所要求的截面性能同等以上的 中宽度和小宽度的轧制H型钢，能够提供易于进行尺寸设定的轧制H型钢。 
此外，在规定了腹板宽厚比(H-2×t2)的国家中，如上所述地，上述高度(H)与腹板厚t1、翼缘厚t2的关系在设计用屈服应力F(N/mm2)为235≤F≤275时满足下式关系。 
另一方面，通过使上述的翼缘宽厚比B/(2×t2)和腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)比以往大，从而能够扩大轧制H型钢1的截面的高度尺寸H和边的尺寸B，因此，即使腹板厚t1比翼缘厚t2略薄，也能够使抵抗弯曲应力方面的每单位截面积的截面惯性矩(I)和截面系数(Z)比以往提高，而使刚性(特别是绕强轴)提高。 
因此，腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)能够比JIS G 3192所示的数值范围、即腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的上限值0.75大。 
因此，在本实施方式中，使腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的下限值比0.75大。 
另外，当腹板厚t1与翼缘厚t2同样厚或比翼缘厚t2厚时，截面惯性矩I和截面系数Z的对重量效率恶化，因此使腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)不满1.0。 
因此，在本实施方式的轧制H型钢1中，作为腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的上下限值，满足下式关系。 
0.75＜(t1/t2)＜1.0…(5) 
考虑到上述内容，将设定为各种尺寸的本实施方式的各种轧制H型钢1作为本发明例A～H在表3中示出。表3示出了截面尺寸、边·高比(B/H)、翼缘宽厚比B/(2×t2)、腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)、腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)和截面性能。此外，在表3中，将与本发明例A～H对应的日本现有的各种轧制H型钢2作为现有例A～H在表3中一并示出。此外，在表3中示出了本发明例A～H和与其对应的现有例A～H的截面积比、绕强轴的截面惯性矩比以及绕强轴的截面系数比。 
另外，在以翼缘宽厚比为横轴、腹板宽厚比为纵轴的图1所示的坐标轴上，若按照各实施例算出从现有例A(～H)向本发明例A(～H)的移动距离(不名数)，则成为如下所述，可知截面惯性矩比增大，增大的量为本发明的实施例A和B(横轴：翼缘宽厚比，纵轴：腹板宽厚比的坐标轴 上的移动距离＞30)与C～H(相同坐标轴上的移动距离＜25)相比移动距离(不名数)增大的量、即H形截面的宽度、高度进一步扩大的量。 
如表3所示的本实施方式的截面性能那样，本发明例A～H作为小梁用的轧制H型钢，均为边·高比在0.51以下、翼缘宽厚比在11.8以上13.8以下、腹板宽厚比在64.6以上69.8以下、腹板厚·翼缘厚比在0.77以上0.95以下。 
此外，对表3中的本实施方式的轧制H型钢即本发明例A～H、和对应于此的现有的轧制H型钢即现有例A～H进行比较可知，与现有例相比，在减小腹板厚t1和翼缘厚t2、增大高度尺寸H和翼缘宽度即边的尺寸B的本实施方式的轧制H型钢即本发明例A～H中，截面积A能够降低10％到16％，绕强轴的截面惯性矩(I)比实现14％到61％的性能提高，绕强轴的截面系数(Z)比实现从同等至17％的性能提高。 
另外，在表2-1～表2-3中可知，作为边·高比(B/H)的最小值，为0.33。 
此外，由图1可知，在翼缘宽厚比-腹板宽厚比的图表上，可以得知，包含满足本实施方式的上述式(1)、(3)～(4)的各条件的本发明例A～H在内的轧制H型钢1，是能够与日本国内和外国现有公知的轧制H型钢领域明确区别的领域的轧制H型钢(参照图1、6、8、10)。 
此外，由图2可知，在边·高比(B/H)-腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)的图表上，可以得知，包含满足本实施方式的上述式(1)、(3)～(4)的条件的本发明例A～H在内的轧制H型钢1，是能够与日本国内和外国现有公知的轧制H型钢领域明确区别的领域的轧制H型钢(参照图2、7、9、11)。 
此外，由表3和图1、2可知，如本实施方式那样进行尺寸设定的轧制H型钢1，与现有公知的轧制H型钢相比具有特别优良的截面性能。 
在图1和表3中，示出了钢材的基准强度F为235N/mm2的情况下的本实施方式例和现有例的截面性能，下面，与上述实施方式同样地，对钢材的基准强度F(N/mm2)为235≤F≤275的情况、以及具体的基准强度F为275N/mm2的情况的本实施方式例的截面性能，与现有例进行比较说明。 
如上所述地，通过作为小梁用的轧制H型钢，从而限于弹性范围内的使用，因此梁部件的必要塑性变形能力为零(塑性率1.0)即足够。因此，翼缘宽厚比和腹板宽厚比能够大于JIS G 3192、日本特开2002-88974号公 报、EN标准、ASTM标准所示的数值范围(翼缘宽厚比的上限11.1、腹板宽厚比的上限63.5)。作为本实施方式的轧制H型钢1的翼缘宽厚比B/(2×t2)和腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)的上限值，满足建筑基准法(平成19年5月18日国土交通省告示第596号)规定的限制值并且满足AISC设计基准、BS设计基准、EN设计基准即可。即，抗拉强度为400～510N/mm2(钢材的基准强度F为235N/mm2)时，翼缘宽厚比B/(2×t2)为 以下(即14.0以下)，腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)成为 以下(即71.0以下)，因此，以抗拉强度为400～510N/mm2(钢材的基准强度F为235≤F≤275N/mm2)将设计用屈服应力作为F时，使翼缘宽厚比B/(2×t2)为 以下即可，并且使腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)为  以下即可。 
例如，在设计用屈服应力F为275N/mm2时，使翼缘宽厚比B/(2×t2)为 以下(即12.9以下)即可，并且使腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)为 以下(即66.0以下)即可。 
上述那样的要求钢材的设计用屈服应力F(N/mm2)满足235≤F≤275N的本实施方式的轧制H型钢及其各部的尺寸按如下方式设定。 
使得成为如下那样的轧制H型钢即可，即：轧制H型钢的高度(H)和翼缘宽度即边的长度(B)的关系为 
(B/H)≤0.77…(6) 
抗拉强度为400～510N/mm2，并且使上述边的长度尺寸B与翼缘厚度尺寸t2之间的关系规定为 
此外，根据情况，可以是满足上述条件并且上述高度尺寸H与腹板厚度尺寸t1以及翼缘厚度尺寸t2之间的关系规定为 
(其中，F为钢材的基准强度(N/mm2)、235≤F≤275)的轧制H型钢。 
并且，根据情况，也可以是满足上述条件并且腹板厚度尺寸t1与翼缘厚度尺寸t2之间的关系为 
0.75＜(t1/t2)＜1.0…(9) 
的轧制H型钢。 
例如，关于钢材的基准强度F为275N/mm2的情况，将按照上述条件设定为各种尺寸的本实施方式的各种轧制H型钢1作为本发明例A～H在表4中示出。表4示出截面尺寸、边·高比(B/H)、翼缘宽厚比B/(2×t2)、腹板宽厚比(H-2×t2)/(t1)、腹板厚·翼缘厚比(t1/t2)、截面性能。另外，表4中将与本发明例A～H对应的现有的各种轧制H型钢2作为现有例A～H一并示出。并且，表4中示出本发明例A～H和与其对应的现有例A～H的截面积比、绕强轴的截面惯性矩比和绕强轴的截面系数比。 
如表4所示的本实施方式例的截面性能那样，本发明例A～H作为小梁用的轧制H型钢，均为边·高比在0.51以下、翼缘宽厚比在11.3以上且12.5以下、腹板宽厚比在58.5以上且61.0以下、腹板厚·翼缘厚比在0.79以上且0.90以下。 
此外，对表4中的本实施方式的轧制H型钢即本发明例A～H、和对应于此的现有轧制H型钢即现有例A～H进行比较可知，与现有例相比，在减小腹板厚t1和翼缘厚t2、增大高度尺寸H和翼缘宽度即边的尺寸B的本实施方式的轧制H型钢的本发明例A～H中，截面积A能够降低5％到10％，绕强轴的截面惯性矩(I)比实现5％到65％的性能提高，绕强轴的截面系数(Z)比实现同等至20％的性能提高。 
本实施方式的轧制H型钢1，除了小宽度的小梁以外，也可以适用于小宽度的梁、中宽度的小梁和梁。 
工业实用性 
根据本发明，与在包括美国、英国、或欧洲和日本的主要发达国家中标准化的轧制H型钢相比，能够提供用作小梁而实现轻量化并且不会降低截面性能的轧制H型钢。 
符号说明 
1：本实施方式的轧制H型钢 
2：现有的轧制H型钢 
3：腹板 
4：翼缘 

Claims (3)

1.一种轧制H型钢，具有腹板和翼缘，其特征在于，
将该轧制H型钢的高度尺寸设为H、将上述翼缘的宽度尺寸设为B时，满足下式(1)；
抗拉强度为400～510N/mm2；
并且，将上述翼缘的板厚尺寸设为t2、将该轧制H型钢的钢材的设计用屈服应力设为F(N/mm2)时，满足下式(2)、(3)；
(B/H)≤0.77…(1)
235≤F≤275…(3)。
2.如权利要求1所述的轧制H型钢，其特征在于，
将上述腹板的板厚尺寸设为t1时，满足下式(4)；
3.如权利要求1所述的轧制H型钢，其特征在于，
上述腹板的板厚尺寸t1和上述翼缘的板厚尺寸t2还满足下式(5)；
0.75＜(t1/t2)＜1.0…(5)。
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Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6003527B2 (ja) * 2012-10-23 2016-10-05 Ｊｆｅスチール株式会社 圧延ｈ形鋼
JP6003526B2 (ja) * 2012-10-23 2016-10-05 Ｊｆｅスチール株式会社 圧延ｈ形鋼
JP6003591B2 (ja) * 2012-12-03 2016-10-05 新日鐵住金株式会社 圧延ｈ形鋼
JP6119588B2 (ja) * 2013-12-11 2017-04-26 Ｊｆｅスチール株式会社 Ｈ形鋼部材
JP6664193B2 (ja) 2014-12-12 2020-03-13 三星電子株式会社Ｓａｍｓｕｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． バックライトユニット
DE102018121518A1 (de) * 2018-09-04 2020-03-05 Tox Pressotechnik Gmbh & Co. Kg Werkzeugbügel und Vorrichtung zum Kaltfügen

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN2540460Y (zh) * 2002-04-16 2003-03-19 鞍山科技大学 空心工字钢
CN2915982Y (zh) * 2006-06-16 2007-06-27 湖南大学 加横向约束的h型钢构件
CN201211962Y (zh) * 2008-05-04 2009-03-25 新会中集集装箱有限公司 底横梁
CN201261403Y (zh) * 2008-08-29 2009-06-24 莱芜钢铁股份有限公司 电气化铁路接触网支柱专用h型钢

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3718348B2 (ja) * 1998-07-31 2005-11-24 新日本製鐵株式会社 高強度高靱性圧延形鋼とその製造方法
KR100427405B1 (ko) * 2001-03-07 2004-04-17 박재만 피에스에스씨 합성거더
JP4028759B2 (ja) * 2002-06-05 2007-12-26 積水化学工業株式会社 鉄骨建築物及び柱と梁の接合構造
GB2399413B (en) * 2003-03-14 2006-10-18 Cementation Found Skanska Ltd Method and apparatus for positioning an element in a borehole
KR20040041557A (ko) * 2004-04-17 2004-05-17 채흥석 상부 플렌지와 하부 플렌지의 두께 또는 폭이 다른 이형플렌지 에이치형강
JP4841252B2 (ja) * 2006-01-16 2011-12-21 日新製鋼株式会社 組立てｈ形鋼及びその製造方法
JP2007283330A (ja) * 2006-04-14 2007-11-01 Nippon Steel Corp 形鋼
KR101139605B1 (ko) * 2007-04-06 2012-04-27 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고온 특성과 인성이 우수한 강재 및 그 제조 방법

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN2540460Y (zh) * 2002-04-16 2003-03-19 鞍山科技大学 空心工字钢
CN2915982Y (zh) * 2006-06-16 2007-06-27 湖南大学 加横向约束的h型钢构件
CN201211962Y (zh) * 2008-05-04 2009-03-25 新会中集集装箱有限公司 底横梁
CN201261403Y (zh) * 2008-08-29 2009-06-24 莱芜钢铁股份有限公司 电气化铁路接触网支柱专用h型钢

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