CN102463405B - 离心压缩机焊接机壳的生产工艺 - Google Patents
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本发明涉及装备制造业中的焊接技术,具体为一种离心压缩机焊接机壳的生产工艺,是MCL水平剖分离心压缩机焊接机壳中铸造风筒法兰水压试验的工艺改变、焊接专业技术。离心压缩机焊接机壳由上机壳、下机壳、进风筒和出风筒组成,上机壳、下机壳相对设置,下机壳底部设置进风筒和出风筒,在进风筒和出风筒的一端分别设有风筒法兰;对ZG230-450铸钢材料的风筒法兰单件进行水压试验,水压试验合格后,将风筒法兰与弯板和筋板拼、焊组成进风筒和出风筒,进风筒和出风筒再与下机壳焊接。本发明对铸钢ZG230-450材料风筒法兰进行单件水压试验,解决焊接机壳整壳水压试验一次成功的关键问题。
Description
技术领域:
本发明涉及装备制造业中的焊接技术,具体为一种离心压缩机焊接机壳的生产工艺,是MCL水平剖分离心压缩机焊接机壳中铸造风筒法兰水压试验的工艺改变、焊接专业技术,更具体地说,是ZG230-450铸钢材料的风筒法兰单件进行水压试验,水压试验合格后与弯板、筋板,拼、焊组成进(出)风筒,进(出)风筒再与下机壳焊接的工艺。
背景技术:
水平剖分的离心压缩机在石油化工、煤化工、炼油等领域中广泛应用,循环氢、合成气、甲醇循环气、二氧化碳压缩机、空气分离气等压缩机组的机壳都是焊接结构,机壳上的进、出风筒一般都是板材压型、焊接制成的。设计为保证压缩机进、出风筒流量和气流稳定,考虑风筒法兰压型困难,承受压力较高,将风筒法兰改成铸件ZG230-450材料,风筒法兰是60°铸件弯头。焊接机壳的风筒法兰单件进行水压试验的工艺改变了,风筒法兰单件水压试验工艺的改变导致焊接先后顺序改变,但在变化之中压缩机焊接机壳的制造质量不变,确保整个焊壳水压试验一次成功。
发明内容:
本发明的目的是提供一种离心压缩机焊接机壳的生产工艺,对铸钢ZG230-450材料风筒法兰进行单件水压试验,解决焊接机壳整壳水压试验一次成功的关键问题。
本发明的技术解决方案是:
一种离心压缩机焊接机壳的生产工艺,离心压缩机焊接机壳由上机壳、下机壳、进风筒和出风筒组成,上机壳、下机壳相对设置,下机壳底部设置进风筒和出风筒,在进风筒和出风筒的一端分别设有风筒法兰;对ZG230-450铸钢材料的风筒法兰单件进行水压试验,水压试验合格后,将风筒法兰与弯板和筋板拼、焊组成进风筒和出风筒,进风筒和出风筒再与下机壳焊接。
所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,将ZG230-450风筒法兰两侧分别用堵板焊接密封,一侧堵板钻有进出水孔,堵板焊后进行水压试验。
所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,熔化极气体保护焊应用于进、出风筒及风筒法兰焊接的全过程。
所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,焊丝牌号:JQ.MG50-6;焊丝直径:φ1.2mm;电源极性:直流反接;焊接过程工艺参数为:
焊接电流:150~200A;焊接电压:25~28V;气体保护:按体积百分比计,80%Ar+20%CO2;焊接速度:100~200mm/min;干伸长:10~15mm;气体流量:15~20L/min。
所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,水压试验后进行如下处理:
1)水压试验合格后,机加车掉风筒法兰两侧的堵板;
2)加工风筒法兰圆周焊接坡口,去掉过热区,保证坡口钝边2mm;
3)风筒法兰与弯板、筋板进行拼装,组成进、出风筒;
4)焊接收尾时,填满弧坑。
所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,风筒法兰的一端与弯板I的一端焊接,在弯板I的另一端焊接弯板II和弯板III,在风筒法兰、弯板I、弯板II和弯板III连接处的外侧焊接筋板I、筋板II、筋板III;进、出风筒采取如下焊接过程:
(1)将焊接部位预热80~150℃,温度均匀;
(2)拼装风筒法兰与弯板I,拼装风筒法兰与弯板II、弯板III,保证间隙、钝边2mm;
(3)拼装进、出风筒的筋板I、筋板II、筋板III;
(4)焊后宏观检查,在合格的基础上对弯板焊缝进行超声波探伤检查;
(5)筋板焊缝表面着色检查;
(6)整型;
焊后经过整型、检查合格后与焊接机壳进行焊接,焊后机壳进行水压试验,水压试验合格后转粗加工,粗加工后进行消应力处理。
所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,消应力处理以炉温不低于300℃时进炉,达到620℃±10℃保温6~7小时随炉冷却,300℃出炉空冷。
本发明的有益效果为:
1、本发明MCL离心压缩机中铸造弯头风筒法兰单件进行水压试验,合格后再与弯板、筋板拼焊成进(出)风筒,将进(出)风筒再与下机壳拼装、焊接,保证整个焊接机壳水压试验一次合格,提高制造质量,提高生产效率。
2、本发明MAG焊是熔化极气体保护焊的一种焊接方法,气体保护焊的焊丝不用烘干处理,焊接过程中焊丝自动送给、不用换焊条;由于MAG熔化极气体保护焊的热量集中,具有热影响区窄、变形小、成形美观、质量好、成本低、焊接速度快、焊接效率高等优点,焊接效率是手工电弧焊的5~6倍;而且,焊后不需清渣、打药皮,熔敷率高;采用MAG气体保护焊,不仅可以解决焊接变形、焊接效率等问题,同时可保证韩焊接质量,缩短机壳的焊接周期,保证了离心压缩机的交货期。
3、本发明焊接下机壳上有进、出风筒法兰,把风筒法兰改为铸造件,不需要压型胎,一次铸造成型,可以满足风筒弯头复杂的型线要求,保证风筒风压、流量的要求,节约资金,降低成本。
4、本发明可以使MCL机壳水压一次合格,开发了焊接机壳中风筒法兰的新材料,满足用户要求和市场的需求,不仅保证了焊接质量同时缩短了焊接周期,不仅拓宽了风机市场同时给社会带了巨大的效益。
附图说明:
图1a-图1b为本发明MCL机壳的示意图;图1a为主视图,图1b为侧视图。图中,1上机壳;2下机壳;3一段进风筒;4一段出风筒;5二段进风筒;6二段出风筒。
图2a-图2c为铸造风筒法兰图和铸造风筒法兰与试压堵板焊接图;图2a为立体图,图2b为主视图,图2c为侧视图。图中,7风筒法兰;8堵板I;9堵板II。
图3a-图3g为出风筒(或进风筒)示意图。图3a为主视图,图3b为俯视图,图3c为图3a中A-A剖视图,图3d为图3a中C-C剖视图,图3e为图3a中B-B剖视图,图3f为图3b中S1处的外侧倒角放大视图,图3g为图3c中I处放大视图。图中,7风筒法兰;10弯板I(2块);11弯板II(1块);12弯板III(1块);13筋板I(2块);14筋板II(1块);15筋板III(1块)。
具体实施方式:
以下结合实施的实例对本发明进一步的详细说明。
1、MCL机壳的结构设计
如图1a-图1b所示,MCL机壳由上机壳1、下机壳2、进风筒和出风筒等组成,上机壳1、下机壳2相对设置,下机壳2底部设置进风筒(一段进风筒3、二段进风筒5)和出风筒(一段出风筒4、二段出风筒6),在进风筒和出风筒的一端分别设有风筒法兰。
2、钢材和焊材的化学成分及热处理和机械性能,ZG230-450铸钢的化学成分及机械性能见表1、表2。
表1ZG230-450铸钢的化学成分要求
注:1.*对上限每减少0.01%碳,允许增加0.04%锰,锰含量最高至1.20%。
2.残余元素Ni≤0.30%,Cr≤0.35%,Cu≤0.30%,Mo≤0.20%,V≤0.05%,残余元素总和≤1.00%。
表2ZG230-450铸钢的交货状态和力学性能要求
注:按GB/T 7233标准要求进行超声波探伤检测,结果不得低于III级。
焊丝的化学成分及熔覆金属机械性能如下(见表3、表4):
表3JQ.MG50-6焊丝的化学成分
表4JQ.MG50-6焊丝熔覆金属的机械性能
3、ZG230-450的焊接特点
ZG230-450钢是以Si-Mn为基的低碳铸钢,焊接Q235A材料堵板;ZG230-450钢与低碳钢Q235A的焊接特点相同,可焊性较好。该材料一般不需要采取特殊的工艺措施,但在个别情况下,当母材或焊材成分不合格时,(如含碳量偏高、硫磷量过高等)或在低温条件下焊接刚性大的结构时也可能出现裂纹。
如图2a-图2c所示,将ZG230450风筒法兰7两侧分别用堵板(堵板I 8、堵板II9)焊接密封。堵板焊后进行水压试验,试验压力是焊接机壳设计压力的1.5倍。
试验合格后与弯板、筋板组焊成进、出风筒,再把进、出风筒与下机壳焊接,将包括焊前处理、焊接过程以及焊后处理。
4、焊接工艺参数:
熔化极气体保护焊(MAG)焊接工艺参数,MAG熔化极气体保护焊应用于进、出风筒及风筒法兰焊接的全过程。
焊丝牌号:JQ.MG50-6;焊丝直径:φ1.2mm;电源极性:直流反接;包括焊前处理、焊接过程以及焊后处理,其中焊接过程工艺参数为:
焊接电流:150~200A(本实施例为180A);焊接电压:25~28V(本实施例为26V);气体保护:80%Ar+20%CO2(体积百分比);焊接速度:100~200mm/min(本实施例为150mm/min);干伸长:10~15mm(本实施例为12mm);气体流量:15~20L/min(本实施例为18L/mm)。
5、下料、气体保护焊的焊前进行如下处理:
1)铸造风筒法兰尺寸加长,即在长度方向加长20mm,留做余量;
2)铸件技术要求见JB/6888,尺寸偏差按GB 6414 CT8级精度;
3)铸件要求做消除内应力处理;
4)铸件按GB 7233做超声波探伤,按要求达到3级;
5)Q235A材料的堵板,10mm厚,堵板外缘大于风筒法兰两端口5mm;
6)清理堵板、风筒法兰待焊部位的油、锈等污物;
7)一侧堵板I 8钻M20mm×1.5mm的进出水孔;
8)两侧堵板与风筒法兰圆周角焊,焊脚高度5mm。
6、水压试验后进行如下处理:
1)水压试验合格后,机加车掉风筒法兰7两侧的堵板(堵板I8、堵板II9);
2)加工风筒法兰圆周焊接坡口,去掉过热区,保证坡口钝边2mm;
3)风筒法兰与弯板、筋板进行拼装,组成进、出风筒;
4)焊接收尾时,填满弧坑。
7、进、出风筒的焊接顺序
合理的焊接顺序对控制焊后变形,减少焊接应力,使应力合理分布,保证机压缩机运转的可靠性、安全性都是非常必要的。如图3a-图3g所示,风筒法兰7的一端与弯板I 10的一端焊接,在弯板I 10的另一端焊接弯板II11和弯板III12,在风筒法兰7、弯板I 10、弯板II11和弯板III12连接处的外侧焊接筋板I 13、筋板II14、筋板III15,形成进、出风筒。进、出风筒采取如下焊接顺序:
(1)将焊接部位预热80~150℃(本实施例为100℃),温度均匀;
(2)拼装风筒法兰7与弯板I 10,拼装风筒法兰7与弯板II11、弯板III12保证间隙、钝边2mm;
(3)拼装进、出风筒的筋板I 13、筋板II14、筋板III15;
(4)焊后宏观检查,在合格的基础上对弯板焊缝进行超声波探伤检查;
(5)筋板焊缝表面着色检查;
(6)整型;
焊后经过整型、检查合格后与焊接机壳进行焊接,焊后机壳进行水压试验,水压试验合格后转粗加工,粗加工后进行消应力处理。
以温升速度为≤50℃/小时(本实施例为20℃/小时),炉温不低于300℃(本实施例为350℃)时进炉,达到620℃±10℃保温6~7小时随炉冷却,冷却速度为≤50℃/小时(本实施例为20℃/小时),300℃出炉空冷。
8、焊接工艺要点
(1)焊接前,要认真清理坡口及距坡口两侧30~50mm两侧范围内的油、锈等污物。
(2)进、出风筒焊接时要单面焊双面成型(图3f、图3g),保证探伤合格;
(3)焊接收尾时,注意必须填满弧坑,避免弧坑裂纹。
9、检验
筒壳各部件焊接后进行外观检查,在外观质量检验合格的基础上进行射超声波探伤、着色检查。
10、焊接应用
利用上述工艺,铸造风筒法兰先进行水压试验,水压试验合格后与弯板组焊成进、出风筒,进、出风筒与下机壳焊接,均采MAG气体保护焊,可一次焊接成功,焊接机壳水压试验一次合格。
结果表明,本发明涉离心压缩机焊接机壳上风筒法兰ZG230-450铸钢单件进行水压试验,试验合格后再组焊成进、出风筒,再焊到机壳上的工艺,避免了整机进行水压试验,铸件风筒经不住水压试验,最终将风筒法兰切割、补焊、报废、重新订货、再次焊到机壳上,再进行水压试验等返工的被动局面。
Claims (6)
1.一种离心压缩机焊接机壳的生产工艺,其特征在于:离心压缩机焊接机壳由上机壳、下机壳、进风筒和出风筒组成,上机壳、下机壳相对设置,下机壳底部设置进风筒和出风筒,在进风筒和出风筒的一端分别设有风筒法兰;对ZG230—450铸钢材料的风筒法兰单件进行水压试验,水压试验合格后,将风筒法兰与弯板和筋板拼、焊组成进风筒和出风筒,进风筒和出风筒再与下机壳焊接;
风筒法兰的一端与弯板Ⅰ的一端焊接,在弯板Ⅰ的另一端焊接弯板Ⅱ和弯板Ⅲ,在风筒法兰、弯板Ⅰ、弯板Ⅱ和弯板Ⅲ连接处的外侧焊接筋板Ⅰ、筋板Ⅱ、筋板Ⅲ;进、出风筒采取如下焊接过程:
(1)将焊接部位预热80~150℃,温度均匀;
(2)拼装风筒法兰与弯板Ⅰ,拼装风筒法兰与弯板Ⅱ、弯板Ⅲ,保证间隙、钝边2mm;
(3)拼装进、出风筒的筋板Ⅰ、筋板Ⅱ、筋板Ⅲ;
(4)焊后宏观检查,在合格的基础上对弯板焊缝进行超声波探伤检查;
(5)筋板焊缝表面着色检查;
(6)整型;
焊后经过整型、检查合格后与焊接机壳进行焊接,焊后机壳进行水压试验,水压试验合格后转粗加工,粗加工后进行消应力处理。
2.按照权利要求1所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,其特征在于:将ZG230—450风筒法兰两侧分别用堵板焊接密封,一侧堵板钻有进出水孔,堵板焊后进行水压试验。
3.按照权利要求1或2所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,其特征在于,熔化极气体保护焊应用于进、出风筒及风筒法兰焊接的全过程。
4.按照权利要求1或2所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,其特征在于,焊丝牌号:JQ.MG50-6;焊丝直径:φ1.2mm;电源极性:直流反接;焊接过程工艺参数为:
焊接电流:150~200A;焊接电压:25~28V;气体保护:按体积百分比计,80%Ar+20%CO2;焊接速度:100~200mm/min;干伸长:10~15mm;气体流量:15~20L/min。
5.按照权利要求2所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,其特征在于:水压试验后进行如下处理:
1)水压试验合格后,机加车掉风筒法兰两侧的堵板;
2)加工风筒法兰圆周焊接坡口,去掉过热区,保证坡口钝边2mm;
3)风筒法兰与弯板、筋板进行拼装,组成进、出风筒;
4)焊接收尾时,填满弧坑。
6.按照权利要求1所述的离心压缩机焊接机壳的生产工艺,其特征在于:消应力处理以炉温不低于300℃时进炉,达到620℃±10℃保温6~7小时随炉冷却,300℃出炉空冷。
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