CN102399938A - 一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法 - Google Patents
一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102399938A CN102399938A CN2011103857802A CN201110385780A CN102399938A CN 102399938 A CN102399938 A CN 102399938A CN 2011103857802 A CN2011103857802 A CN 2011103857802A CN 201110385780 A CN201110385780 A CN 201110385780A CN 102399938 A CN102399938 A CN 102399938A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- molten steel
- steel
- calcium
- refining
- img
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明涉及冶金技术领域,特别涉及一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法,解决棒线材合金钢的夹杂物超标的问题,改善钢水的洁净度,并提高钢水的可浇性。本发明的技术方案是:采用“转炉冶炼→LF精炼→RH精炼→方坯连铸”生产工艺,生产在LF精炼结束时对钢水进行钙处理,经软吹后再进行RH处理,具体步骤如下:(1)转炉冶炼的钢液采用铝进行脱氧;(2)LF精炼结束时,向钢液喂入钙线;(3)喂线完毕后,对钢液进行软吹氩气;(4)对钢液进行RH真空处理;(5)RH真空处理完毕后,对钢液进行软吹氩气;(6)加入中间包覆盖剂,采用连铸钢包长水口吹氩保护浇注;本发明较大的节省了生产成本,且夹杂物评级相比原工艺明显下降。
Description
技术领域
本发明涉及冶金技术领域,特别涉及一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法。
背景技术
随着社会的发展,对钢的综合性能要求日趋严格,对合金结构钢提出了更高强度、更高安全性、长寿命和低成本的迫切要求。大量的研究表明,钢中大尺寸夹杂物严重地影响着钢的疲劳性能和其他力学性能,特别是对于高强度钢的疲劳性能,大尺寸的夹杂物成为主要的裂纹源。在所有夹杂物中,无论是钙铝酸盐类、氧化铝类还是硫化物类,它们虽然对疲劳强度有不同的影响,但主要是由于自身尺寸不同造成的影响。夹杂物尺寸就成为控制疲劳破坏的最主要因素。
冶金工业一方面通过应用各种冶炼工艺使夹杂物含量越来越少,尺寸越来越小;另一方面则是将夹杂物改性,使夹杂物在热加工中较易变形,使夹杂物塑性化,如钙处理。钙处理一般是在浇涛前一次性加入足够的钙,对钢液进行处理。通过钙处理的方法可以生成12CaO∙7Al2O3和CaO∙Al2O3等低熔点夹杂物,这类夹杂物在轧制过程可以发生稍许变形,因而能够减少夹杂物-钢基体界面上生成裂纹和空洞,有利于改善钢材的疲劳性能;除此之外,这类夹杂物不会粘结在水口上,造成水口堵塞,可以大大改善铝镇静钢的浇铸性能。可是,钙处理变性得到的非金属夹杂物浸润角大,不易上浮,因上浮时间少容易残留在钢中,生成少量大尺寸的CaO-Al2O3系夹杂物,容易导致钢中非金属夹杂物超标。因此,对高品质钢一般不允许钙处理。
理论分析表明,钢中酸溶铝增加时,与之平衡的溶解氧呈下降趋势,当酸溶铝含量在0.02%~0.05%时,钢中氧活度为(2~4)×10-4%。因此,生产低氧钢宜采用铝脱氧。采用铝脱氧常会带来钢水可浇性差,连铸水口粘接、堵塞等问题,一些企业在生产优质钢时,为了不进行钙处理而保证浇注,不得不将铝含量控制在0.01%以下,从而造成全氧偏高,钢水的洁净度受到一定的影响。
发明内容
本发明的目的在于提供一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法,以解决棒线材合金钢的夹杂物超标的问题,改善钢水的洁净度,并提高钢水的可浇性。
本发明的技术解决方案是:采用“转炉冶炼→LF精炼→RH精炼→方坯连铸”生产工艺,生产在LF精炼结束时对钢水进行钙处理,经软吹后再进行RH处理,具体的操作步骤如下:
(1)转炉冶炼的钢液采用铝进行脱氧,使钢液中氧气体积百分比含量<10×10-4%后,进行LF精炼,精炼过程中控制炉渣中的成分为CaO:45~57wt%,Al2O3:18~30wt%,SiO2:3~15wt%,MgO:5~10wt%,FeO:<1wt%,LF精炼时间30min~55min;
(2)LF精炼结束时,向钢液喂入铁钙线、硅钙线或实心钙线,喂线速度50~250m/min,控制钢液中的钙铝质量百分比为(0.08~0.16):1;
(3)喂线完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间为2~10min,软吹气量控制在20~50NL/min;
(4)对钢液进行RH真空处理,控制真空度小于267Pa,处理时间20min~40min,纯脱气时间10min~30min,提升气量为1300~1600NL/min,经RH真空处理后,钢液中的钙含量小于10×10-4wt%;
(5)RH真空处理完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间10min~25min,软吹气量控制20~50NL/min;
(6)加入中间包覆盖剂,采用连铸钢包长水口吹氩保护浇注;
所述的棒线材合金钢为轴承钢、弹簧钢或冷镦钢;
所述的步骤(2)中喂入的钙线中硅钙线的直径为13
0.6mm,其中硅含量为50~65wt%,钙含量≥28wt%,余量为杂质;铁钙线的直径为130.6mm,其中铁含量≥64wt%,钙含量≥30wt%,余量为杂质;实心钙线的直径为9.50.5mm,其中钙含量≥97%,余量为杂质;
所述的步骤(6)中,中间包覆盖剂的成分为CaO:45~55wt%,Al2O3:30~40wt%,SiO2:≤9wt%,MgO:≤6wt%。
本发明的优点在于:
1.生产高品质钢,采用钙处理夹杂物不会超标。常规工艺通常在浇注前一次性加钙进行钙处理,易生成较大的夹杂物且不易上浮,导致夹杂物超标。本发明将钙处理放在LF处理结束后,夹杂物在此时即转变为液态的夹杂物,即使生成较大的夹杂物,经过RH的循环处理和两次软吹操作,液态夹杂物上浮时间至少比常规工艺长30min,尺寸较大的夹杂物(直径大于10μm)也完全可以碰撞聚合并从钢液中排出。大尺寸的夹杂物得到控制,钢的疲劳性能也会相应提高;
2.钢水可浇性好,可以适当控制铝含量,进一步降低全氧。因钢中的夹杂物呈液态,不易在水口粘结,不能造成水口堵塞,钢水的可浇性大大改善,因此,易将铝控制在0.02%~0.04%,进一步降低钢中的全氧,钢中的夹杂物也相应减少;
3.可使夹杂物塑性化,改善钢的疲劳性能。因夹杂物熔点低,在钢中呈现液态球状。在热轧时,熔点低的夹杂物可以发生稍许变形,因而能够减少夹杂物-钢基体界面上生成裂纹和空洞,有利于改善钢材的疲劳性能。此外,由于较低熔点的球状夹杂物与钢基体界面应力集中程度降低,这也有利于改善钢材的疲劳性能;
4.钢水的钙含量可控。在真空条件下,钢中的溶解钙易生成钙蒸气从钢中逸出,因此在RH本处理的过程中,钢中的钙含量会越来越少,最终可以使钙含量小于10×10-4%,这样可以避免因钙含量高再次产生较大尺寸的夹杂物。
表1为原有钙处理工艺、无钙处理工艺与本发明所得的夹杂物评级。评级方法参照GB/T 10561-2005,从表1可以看出,本发明相比原钙处理工艺D类夹杂物级别明显降低,相比无钙处理工艺,夹杂物等级并没有超标;
表1
具体实施方式
实施例1:本实施例以生产棒线材冷镦钢35CrMo予以说明;
(1)转炉冶炼的钢液采用铝进行脱氧,使钢液中氧气体积百分比含量<10×10-4%后,进行LF精炼,精炼过程中控制炉渣中的成分为CaO:57wt%,Al2O3:22.1wt%,SiO2: 15wt%,MgO:5wt%,FeO:0.9wt%,LF精炼时间30min;
(2)LF精炼结束时,向钢液喂入直径为12.4mm铁钙线,其中铁含量64wt%,钙含量30wt%,余量为杂质;喂线速度200m/min,控制钢液中的钙铝质量百分比为0.16:1;
(3)喂线完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间为2min,软吹气量控制在50NL/min;
(4)对钢液进行RH真空处理,控制真空度小于267Pa,处理时间20min,纯脱气时间10min,提升气量为1300NL/min,经RH真空处理后,钢液中的钙含量为9×10-4wt%;
(5)RH真空处理完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间10min,软吹气量控制50NL/min;
(6)加入中间包覆盖剂,其中CaO:45wt%,Al2O3:40wt%,SiO2:9wt%,MgO: 6wt%,采用连铸钢包长水口吹氩保护浇注,得到铸坯;
最终产品35CrMo钢种棒线材合金钢的各组分含量为:C:0.36 wt%、Si:0.24 wt%、Mn :0.70wt%、P:0.015 wt%、S:0.010 wt%、Cr :0.95~0.99 wt%、Mo:0.18%wt%、Al:0.04wt%,余量为铁;钢的全氧含量为7.2×10-4%,连浇炉数由无钙处理工艺的3~4炉提升至本发明的8~10炉,较大的节省了生产成本,且夹杂物评级相比原有钙处理工艺明显下降。
实施例2:
本实施例以生产棒线材轴承钢GCr15予以说明;
(1)转炉冶炼的钢液采用铝进行脱氧,使钢液中氧气体积百分比含量<10×10-4%后,进行LF精炼,精炼过程中控制炉渣中的成分为CaO:45wt%,Al2O3:30wt%,SiO2:15wt%,MgO:9.5wt%,FeO:0.5wt%,LF精炼时间55min;
(2)LF精炼结束时,向钢液喂入直径为13.6mm硅钙线,其中硅含量为65wt%,钙含量为28wt%,余量为杂质;喂线速度250m/min,控制钢液中的钙铝质量百分比为0.1:1;
(3)喂线完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间为10min,软吹气量控制在20NL/min;
(4)对钢液进行RH真空处理,控制真空度小于267Pa,处理时间40min,纯脱气时间30min,提升气量为1600NL/min,经RH真空处理后,钢液中的钙含量为2×10-4wt%;
(5)RH真空处理完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间25min,软吹气量控制30NL/min;
(6)加入中间包覆盖剂,其中CaO:55wt%,Al2O3:32wt%,SiO2:8wt%,MgO: 5wt%,采用连铸钢包长水口吹氩保护浇注,得到铸坯;
最终产品GCr15钢种棒线材合金钢的各组分含量为: C :0.99wt%、Si :0.24 wt%、Mn :0.29 wt%、P:0.015 wt%、S:0.007 wt%、Cr:1.47wt%、Al:0.02wt%,余量为铁;钢中铝含量从原来的小于0.01%提升至0.02%,钢的全氧含量降低值为0.3×10-4%,浇注过程没有发生絮流现象,且夹杂物评级并没有超标。
实施例3:
本实施例以生产线材弹簧钢55SiCrA予以说明;
(1)转炉冶炼的钢液采用铝进行脱氧,使钢液中氧气体积百分比含量<10×10-4%后,进行LF精炼,精炼过程中控制炉渣中的成分为CaO:57wt%,Al2O3:30wt%,SiO2:3wt%,MgO:9.9wt%,FeO:0.1wt%,LF精炼时间40min;
(2)LF精炼结束时,向钢液喂入直径为10mm实心钙线,其中钙含量97%,余量为杂质;喂线速度50m/min,控制钢液中的钙铝质量百分比为0.08:1;
(3)喂线完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间为6min,软吹气量控制在30NL/min;
(4)对钢液进行RH真空处理,控制真空度小于267Pa,处理时间30min,纯脱气时间20min,提升气量为1400NL/min,经RH真空处理后,钢液中的钙含量为4×10-4wt%;
(5)RH真空处理完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间15min,软吹气量控制20NL/min;
(6)加入中间包覆盖剂,其中CaO:50wt%,Al2O3:35wt%,SiO2: 9wt%,MgO: 6wt%,采用连铸钢包长水口吹氩保护浇注,得到铸坯;
最终产品55SiCrA钢种棒线材合金钢的各组分含量为C:0.53wt%、Si:1.40wt%、Mn :0.65 wt%、P:0.015 wt%、S:0.007 wt%、Cr:0.65wt%、Al :0.02wt%,余量为铁,钢中铝含量从原来的小于0.01%提升至0.02%,钢的全氧含量降低值约0.5×10-4%,浇注流畅,且夹杂物评级并没有超标。
Claims (4)
1.一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法,其特征在于,按以下工艺步骤进行:
(1)转炉冶炼的钢液采用铝进行脱氧,使钢液中氧气体积百分比含量<10×10-4%后,进行LF精炼,精炼过程中控制炉渣中的成分为CaO:45~57wt%,Al2O3:18~30wt%,SiO2:3~15wt%,MgO:5~10wt%,FeO:<1wt%,LF精炼时间30min~55min;
(2)LF精炼结束时,向钢液喂入铁钙线、硅钙线或实心钙线,喂线速度50~250m/min,控制钢液中的钙铝质量百分比为(0.08~0.16):1;
(3)喂线完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间为2~10min,软吹气量控制在20~50NL/min;
(4)对钢液进行RH真空处理,控制真空度小于267Pa,处理时间20min~40min,纯脱气时间10min~30min,提升气量为1300~1600NL/min,经RH真空处理后,钢液中的钙含量小于10×10-4wt%;
(5)RH真空处理完毕后,对钢液进行软吹氩气,软吹时间10min~25min,软吹气量控制20~50NL/min;
(6)加入中间包覆盖剂,采用连铸钢包长水口吹氩保护浇注。
2.根据权利要求1所述的一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法,其特征在于,所述的棒线材合金钢为轴承钢、弹簧钢或冷镦钢。
4.根据权利要求1所述的一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法,其特征在于,所述的步骤(6)中,中间包覆盖剂的成分为CaO:45~55wt%,Al2O3:30~40wt%,SiO2:≤9wt%,MgO:≤6wt%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2011103857802A CN102399938A (zh) | 2011-11-29 | 2011-11-29 | 一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2011103857802A CN102399938A (zh) | 2011-11-29 | 2011-11-29 | 一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102399938A true CN102399938A (zh) | 2012-04-04 |
Family
ID=45882581
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2011103857802A Pending CN102399938A (zh) | 2011-11-29 | 2011-11-29 | 一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102399938A (zh) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102634638A (zh) * | 2012-04-16 | 2012-08-15 | 东北大学 | 一种棒线材合金钢的钙处理方法 |
WO2015192348A1 (zh) * | 2014-06-19 | 2015-12-23 | 巩义市众鑫钙业有限公司 | 焊接钙包芯线及其在钢液精炼中的应用方法 |
CN106399640A (zh) * | 2016-09-19 | 2017-02-15 | 邢台钢铁有限责任公司 | 控制轴承钢中脆性夹杂物的精炼方法 |
CN106596669A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-04-26 | 东北大学 | 一种钢中硫化物系夹杂物无损检测装置及其方法 |
CN109161629A (zh) * | 2018-08-16 | 2019-01-08 | 敬业钢铁有限公司 | 一种弹簧钢的lf精炼方法 |
CN109777917A (zh) * | 2019-02-27 | 2019-05-21 | 山东钢铁股份有限公司 | 精炼炉的钙处理前移工艺 |
CN110791611A (zh) * | 2019-10-15 | 2020-02-14 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 解决小方坯连铸机生产高碳铬轴承钢浇注水口堵塞的方法 |
CN111644584A (zh) * | 2020-07-25 | 2020-09-11 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种用于连铸钢包回转台底吹氩的软吹方法及控制装置 |
CN112195314A (zh) * | 2020-09-28 | 2021-01-08 | 首钢集团有限公司 | 一种控制中厚板低硫钢中夹杂物的方法及应用 |
CN112981128A (zh) * | 2021-02-07 | 2021-06-18 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 用于非保护气氛电渣重熔h13钢的电极棒母材的冶炼方法 |
CN113667882A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-19 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种冷镦钢及其生产方法 |
CN115505684A (zh) * | 2022-08-30 | 2022-12-23 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种溶钙析钙气浴法的夹杂物变性去除工艺 |
CN116200675A (zh) * | 2022-12-15 | 2023-06-02 | 本钢板材股份有限公司 | 一种提高轴承钢连浇炉数的生产工艺 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101391288A (zh) * | 2008-11-04 | 2009-03-25 | 首钢总公司 | 一种低碳高洁净度钢冶炼用中间包覆盖剂 |
CN101962702A (zh) * | 2010-10-22 | 2011-02-02 | 首钢总公司 | 一种控制钢中非金属夹杂物的方法 |
-
2011
- 2011-11-29 CN CN2011103857802A patent/CN102399938A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101391288A (zh) * | 2008-11-04 | 2009-03-25 | 首钢总公司 | 一种低碳高洁净度钢冶炼用中间包覆盖剂 |
CN101962702A (zh) * | 2010-10-22 | 2011-02-02 | 首钢总公司 | 一种控制钢中非金属夹杂物的方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
宋满堂等: "转炉流程生产GCr15钢有害元素的控制", 《品种钢连铸坯质量控制技术研讨会论文集》 * |
王敏等: "LF喂Si-Ca线对X70管线钢夹杂物变性的影响", 《特殊钢》 * |
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102634638A (zh) * | 2012-04-16 | 2012-08-15 | 东北大学 | 一种棒线材合金钢的钙处理方法 |
WO2015192348A1 (zh) * | 2014-06-19 | 2015-12-23 | 巩义市众鑫钙业有限公司 | 焊接钙包芯线及其在钢液精炼中的应用方法 |
CN106170566A (zh) * | 2014-06-19 | 2016-11-30 | 巩义市众鑫钙业有限公司 | 焊接钙包芯线及其在钢液精炼中的应用方法 |
CN106170566B (zh) * | 2014-06-19 | 2019-03-19 | 巩义市众鑫钙业有限公司 | 焊接钙包芯线及其在钢液精炼中的应用方法 |
CN106399640A (zh) * | 2016-09-19 | 2017-02-15 | 邢台钢铁有限责任公司 | 控制轴承钢中脆性夹杂物的精炼方法 |
CN106399640B (zh) * | 2016-09-19 | 2018-03-16 | 邢台钢铁有限责任公司 | 控制轴承钢中脆性夹杂物的精炼方法 |
CN106596669A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-04-26 | 东北大学 | 一种钢中硫化物系夹杂物无损检测装置及其方法 |
CN109161629A (zh) * | 2018-08-16 | 2019-01-08 | 敬业钢铁有限公司 | 一种弹簧钢的lf精炼方法 |
CN109777917A (zh) * | 2019-02-27 | 2019-05-21 | 山东钢铁股份有限公司 | 精炼炉的钙处理前移工艺 |
CN110791611A (zh) * | 2019-10-15 | 2020-02-14 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 解决小方坯连铸机生产高碳铬轴承钢浇注水口堵塞的方法 |
CN111644584A (zh) * | 2020-07-25 | 2020-09-11 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种用于连铸钢包回转台底吹氩的软吹方法及控制装置 |
CN111644584B (zh) * | 2020-07-25 | 2022-04-22 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种用于连铸钢包回转台底吹氩的软吹方法及控制装置 |
CN112195314A (zh) * | 2020-09-28 | 2021-01-08 | 首钢集团有限公司 | 一种控制中厚板低硫钢中夹杂物的方法及应用 |
CN112195314B (zh) * | 2020-09-28 | 2022-05-20 | 首钢集团有限公司 | 一种控制中厚板低硫钢中夹杂物的方法及应用 |
CN112981128A (zh) * | 2021-02-07 | 2021-06-18 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 用于非保护气氛电渣重熔h13钢的电极棒母材的冶炼方法 |
CN112981128B (zh) * | 2021-02-07 | 2022-03-22 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 用于非保护气氛电渣重熔h13钢的电极棒母材的冶炼方法 |
CN113667882A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-19 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种冷镦钢及其生产方法 |
CN115505684A (zh) * | 2022-08-30 | 2022-12-23 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种溶钙析钙气浴法的夹杂物变性去除工艺 |
CN115505684B (zh) * | 2022-08-30 | 2024-01-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种溶钙析钙气浴法的夹杂物变性去除工艺 |
CN116200675A (zh) * | 2022-12-15 | 2023-06-02 | 本钢板材股份有限公司 | 一种提高轴承钢连浇炉数的生产工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102399938A (zh) | 一种棒线材合金钢的夹杂物控制方法 | |
CN103627841B (zh) | 耐磨钢钢水氮含量控制方法 | |
CN102634638A (zh) | 一种棒线材合金钢的钙处理方法 | |
CN104862443B (zh) | 一种低碳低硅焊丝钢的冶炼方法 | |
CN103469050B (zh) | 一种含铝冷镦钢冶炼工艺 | |
CN109055852B (zh) | 冷作模具钢夹杂物控制方法 | |
CN102312054B (zh) | Lf炉低碱度渣精炼工艺 | |
CN103741006B (zh) | 一种含Ti低氮不锈钢的制备方法 | |
CN102248142A (zh) | 一种中低碳铝镇静钢的生产方法 | |
CN103710489B (zh) | 采用6t真空精炼炉精炼高速钢的方法 | |
CN102747269A (zh) | 一种低硅含铝钢的生产方法 | |
CN103397143B (zh) | 一种改善Ti-IF水口堵塞的精炼方法 | |
CN104233098A (zh) | 一种低成本60Si2Mn弹簧钢及其生产工艺 | |
CN103243268A (zh) | 一种高品质h13稀土模具钢及其生产方法 | |
CN103215410B (zh) | 一种提高含Nb、Ti钢洁净度的方法 | |
CN109402321A (zh) | 一种超低碳钢中氧化物夹杂的控制方法 | |
CN103882303A (zh) | 一种气体保护焊丝用钢的冶炼方法 | |
CN102851447B (zh) | 碳钢用气保护电弧焊用实芯焊丝用钢的炉外精炼生产方法 | |
CN104278197A (zh) | 一种低硅高钛焊丝用钢的冶炼方法 | |
CN105506479B (zh) | 一种70级帘线外绕丝用盘条及其生产方法 | |
CN107354269A (zh) | Rh复合脱氧生产超低碳钢的方法 | |
CN107794332A (zh) | 一种90级超高强度帘线钢的冶炼方法 | |
CN108893682B (zh) | 模具钢钢坯及其制备方法 | |
JP2008240137A (ja) | 含Ti極低炭素鋼の溶製方法及び含Ti極低炭素鋼鋳片の製造方法 | |
CN104233044B (zh) | 一种高铝钢的生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20120404 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |