CN102070254A - 本质安全的锅炉给水加氧处理方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种本质安全的锅炉给水加氧处理方法，包括以下步骤：1）火电机组无铜系统加氧前给水处理方式为只加氨处理；2）在满足一定条件后将除氧器排汽门关闭；3）在机组凝结水精处理出口加氧点加氧；4）控制省煤器入口给水溶解氧含量在5~50μg/kg范围内且主蒸汽铬酸根含量较加氧前无显著增加；5）控制汽包锅炉下联箱炉水的阳离子电导率<1.5μS/cm且[Cl-]<125μg/kg；6）待炉前给水CC降至0.15μS/cm以下，将炉前给水pH25 ℃控制范围降至8.8~9.3；7）机组停运前将炉前给水pH25 ℃值提高到9.3~9.6；8）停炉保养。本发明可有效防止给水加氧后蒸汽通流系统氧化皮剥落引发的事故。
Description
技术领域
本发明涉及一种工艺方法，尤其是一种锅炉给水加氧处理方法，属于电力及动力工程技术领域。
背景技术
锅炉给水加氧处理的目的是利用给水中溶解氧对金属的钝化作用，使金属表面形成致密的保护性氧化膜，以降低给水铁含量，防止炉前系统发生流动加速腐蚀(Flow Accelerated Corrosion，简称FAC)、降低锅炉管的结垢速率、减缓直流炉运行压差的上升速度、防止因减温水引起混合式过热器和再热器以及汽轮机积盐、延长锅炉化学清洗的周期和凝结水精处理混床的运行周期。
锅炉给水处理方式主要有三种：还原性全挥发处理(给水加氨和联氨的处理，以下用AVT(R)表示)、AVT(O)(锅炉给水只加氨水的处理，称之为氧化性全挥发处理)和OT。
在AVT(R)方式下，给水系统金属表面生成双层结构的磁性铁氧化膜，上层膜的微观结构是多孔疏松的，因此给水和湿蒸汽系统极易发生FAC。当给水DO＜1μg/kg且含有还原剂时，给水腐蚀产物含量较高(Fe＞5μg/kg)。AVT(R)是第一代直流锅炉给水处理方式，它导致锅炉水汽系统腐蚀、结垢速率较高，对火电机组的安全、经济运行造成显著影响，在当今高参数、大容量火电机组上鲜有应用。在超(超)临界火电机组上AVT(R)方式的缺陷尤为明显。。
在AVT(O)方式下，给水系统金属表面氧化膜主要由Fe3O4和少量α-Fe2O3组成，由于给水中溶解氧含量较低(DO＜10μg/kg)，需要较高pH25℃值(＞9.3)相匹配，方能使给水铁离子含量降至2μg/kg以下。AVT(O)的主要优点：锅炉水汽系统腐蚀和沉积速率可以比AVT(R)低。主要缺点：①要求给水pH25℃值较高，导致凝结水精处理混床周期制水量较低；②给水铁离子含量为AVT(R)方式下的三分之一，但尚不足以杜绝FAC，锅炉水汽系统仍然存在一定程度的腐蚀和沉积问题。
在OT方式下，加氧点分别设置在精处理出水母管和除氧器出水管道上。给水DO一般控制30～150μg/kg，pH25℃控制在8.0～9.0范围内，并要求CC≤0.15μS/cm。当0.15μS/cm＜CC＜0.2μS/cm，维持正常加氧量但必须提高给水pH25 ℃值至9.0～9.5；当CC≥0.2μS/cm时停止加氧，转变为AVT(O)方式运行。在OT方式下，给水系统金属表面氧化膜最外层为致密的α-Fe2O3和FeOOH，它们阻塞了多孔的磁铁氧化物的扩散通道，形成了低渗透性氧化层，从而起到保护金属表面的作用。OT的主要优点：①能将给水铁离子含量降至AVT(O)方式下的三分之一，完全抑制锅炉水汽系统的铁基金属腐蚀和沉积；②凝结水精处理混床的运行周期较AVT(R)方式延长四倍，较AVT(O)方式延长两倍，减少了运行成本和运行人员的劳动强度。主要缺点：①对给水系统的材质有一定限制。OT会加速水汽系统含铜合金的腐蚀和沉积，不宜用于有铜系统(凝汽器和低压加热器为铜管)。而所谓无铜系统其实往往并非绝对无铜，例如现代高参数火电机组高压给水管路材质一般为15NiCuMoNb5，其含铜量为0.5％～0.8％，采用OT也会有一定影响；此外，常用作阀的硬表面的司太立(Stellite)合金，即钴基钨铬共晶合金在DO≥50μg/L时可能存在磨蚀-腐蚀问题；②给水DO较高时蒸汽中DO与AVT(O)方式有显著差异，会使蒸汽通流系统电化学电位(ECP)升高，在一定条件下与含氧蒸汽相接触的金属多层氧化皮富铬层会发生铬氧化逃逸，在氧化皮中生成空穴缺陷，最终导致氧化皮脱落，引发锅炉过热器、再热器管超温甚至爆管等事故。含氧蒸汽中氧化皮存在不良反应时，蒸汽阳离子电导(主要贡献者为铬酸根)会显著增加，铬酸根是蒸汽通道氧化皮不良反应的特征值。
发明内容
本发明的目的在于针对以上现有技术存在的缺点，提出一种新型给水加氧处理方法，采用该方法后给水加氧处理缓冲能力强，给水溶解氧含量等参数波动减小；
给水溶解氧含量下限和上限较常规加氧处理显著降低，既能有效抑制给水系统流动加速腐蚀又能扩大对给水系统金属材质的适用范围，有效预防给水加氧处理引起的司太立(Stellite)合金(钴基钨铬共晶合金)腐蚀和含铜合金腐蚀；
有效预防给水加氧处理引起的蒸汽通流系统，特别是锅炉过热器、再热器中氧化皮疲劳、脱落；
有效减缓给水品质正常至异常的过渡区腐蚀性阴离子的影响。
为了达到以上目的，本发明是采用以下步骤来实现的：
本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于包括以下步骤：
1)火电机组无铜系统加氧前采用AVT(O)运行方式，即给水处理方式为只加氨处理，加氨将炉前给水pH25℃值调节在9.3～9.6，对于汽包锅炉，加氢氧化钠将炉水pH25℃值调节在9.3～9.6，在机组采用AVT(O)运行方式期间，除氧器排汽门处于正常开启状态；
2)在确认满足下列条件后，将除氧器排汽门关闭：
a)确认凝结水100％经精除盐装置处理且精处理处于氢型运行状态；
b)炉前给水CC≤0.1μS/cm、[Cl-]≤5μg/kg、9.3≤pH25℃≤9.6、5.4≤SC≤10.8μS/cm；
c)对于汽包锅炉，下联箱炉水pH25℃值9.3～9.6，CC＜1.5μS/cm，[Cl-]＜125μg/kg；
d)机组其它水汽指标正常；
e)加氧设备、系统管路、阀门、表计及取样设备和各分析仪表正常；
f)所用氧气及其它药品质量符合要求；
g)机组稳定运行；
3)在机组凝结水精处理出口加氧点加氧，监视给水CC和铁离子含量以及系统各蒸汽取样点CC，在确保给水CC≤0.2μS/cm(或脱气CC≤0.15μS/cm)的前提下，逐步提高凝结水加氧点的理论计算加氧含量，加氧含量上限为1500μg/kg，当除氧器出口DO达到50μg/kg，适当降低除氧器入口DO使除氧器出口DO维持在50～100μg/kg，当省煤器入口给水DO达到30μg/kg，调整除氧器入口DO使省煤器入口给水DO维持在5～50μg/kg；
4)待炉前给水CC降至0.15μS/cm以下，将炉前给水pH25℃控制下限降低至8.8～9.3范围内，相应的给水SC为1.7～5.4μS/cm，当炉前给水CC降至0.10μS/cm以下且ORP＞+50mV，给水系统彻底完成由AVT(O)向OT的转换。正常OT期间炉前给水DO控制范围为5～50μg/L，ORP控制值为+50mV～+100mV；
5)监控主蒸汽阳离子电导及铬酸根含量与加氧前相比无显著性差异；
6)对于汽包锅炉，正常OT期间通过排污方式控制下联箱炉水CC＜1.5μS/cm、[Cl-]＜125μg/kg，期望值CC＜1.2μS/cm、[Cl-]＜100μg/kg；
7)机组停运前2小时，停止加氧，将炉前给水pH25℃值提高到9.3～9.6，相应的SC为5.4～10.8μS/cm，直至停机；
8)采用氨水碱化烘干法进行停炉保养。
前述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤1)中，机组首次加氧处理前AVT(O)运行方式至少为7天。
前述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤4)中，炉前给水pH目标值与给水DO之间满足以下关系式：
pH25℃＝9.55-0.024DO 0≤DO＜20μg/kg
pH25℃＝9.3-0.01DO 20≤DO≤50μg/kg
前述的本质安全的直流锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤4)中，炉前给水SC与DO之间满足以下关系式：
pH25℃＝logSC+8.57。
前述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤4)中，当炉前给水CC大于0.15μS/cm但小于0.2μS/cm时，提高炉前给水pH25℃至9.3～9.6，按照给水DO上限值与给水CC的关系式控制炉前给水DO上限值，按照炉前给水pH25℃目标值与给水DO之间的关系式相应调整炉前给水pH25℃目标值，24小时内恢复炉前给水CC≤0.15μS/cm，当炉前给水CC＞0.2μS/cm，停止加氧，转换为AVT(O)，所述工况给水DO上限值与给水CC的关系式为：
DOmax(μg/kg)＝200-1000CC 0.15≤CC≤0.20μS/cm。
前述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤5)中，加氧前后采用离子色谱法检测主蒸汽中铬酸根含量和/或用石墨炉原子吸收法检测主蒸汽含铬量，把蒸汽含铬量作为监控凝结水加氧量上限值的最重要反馈信号，一旦发现蒸汽含铬量较加氧前显著增加，应及时、适当降低给水DO，直至异常消除，主蒸汽铬酸根含量与蒸汽含铬量的换算关系为：
0.448[CrO4 2-]＝[Cr](μg/kg)
前述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：在所述步骤3)中，给水加氧方式采用纯度大于99.5％的气态氧作为氧化剂，由高压氧气瓶提供的氧气经减压阀减压后通过一针形流量调节阀加入凝结水精处理出口母管，加氧量的控制采用热式气体质量流量计和调节仪自动调节，运行中溶解氧的浓度由安装于除氧器进口、出口和省煤器进口的在线溶解氧表进行连续监测，并根据仪表测定的数据进行调节，设置在凝结水精处理出水母管和除氧器出水管道上的加氨点加氨量的控制采用自动调节，
1、加氧速率的计算
v＝7×10-7·QC (1)
式中：
v：加氧速率，Nm3/h；
Q：给水流量，t/h；
C：加氧点给水中溶解氧理论含量：μg/kg
2、氧气瓶极限运行时间的估算
T＝ΔPV/v (2)
式中：
T：氧气瓶极限运行时间，h；
ΔP：氧气瓶减压阀进、出口压差，bar；
V：氧气瓶容积，m3；
v：加氧速率，Nm3/h.
OT宜用于无铜给水系统。对于低压加热器为铜合金材料的给水系统，加氧点可设置在除氧器出水管道上，但需要进行专门试验确定加氧参数。
本发明所达到的有益效果：在本质安全的锅炉给水加氧处理方法中，加氧点设置在凝结水精处理出水母管上，由于加氧点下游除氧器水箱的缓冲作用，给水溶解氧含量等参数波动减小；控制炉前给水DO≥5μg/kg，且保持给水pH25℃、DO、CC、SC等参数之间的协调关系，能有效抑制FAC；控制炉前给水DO≤50μg/kg，能有效预防司太立(Stellite)合金(钴基钨铬共晶合金)腐蚀；控制给水在pH25℃8.8～9.3范围内，兼顾碳钢和含铜低合金钢的腐蚀抑制；控制蒸汽铬酸根含量较AVT(O)方式无显著性差异，可避免OT方式对蒸汽通流系统氧化皮的不良影响，防止过热器、再热器、主汽门等氧化皮脱落事故；在给水品质正常至异常的过渡区(0.15≤CC≤0.20μS/cm)通过给水pH25℃、DO、CC、SC等参数之间的协调控制，最大限度地减缓腐蚀性阴离子的影响。
附图说明
图1为无铜给水系统加氧点示意图；
图2为自动加氧测量与反馈控制示意图；
图3为给水最佳pH、SC与给水DO之间的关系；
图4为给水DO上限值与给水CC之间的关系。
具体实施方式
实施例一
某1000MW超超临界火电机组应用本发明的方法介绍
某1000MW燃煤汽轮发电机组所配锅炉为超超临界参数、变压垂直管屏带中间混合集箱直流∏型锅炉。锅炉最大连续蒸发量(B-MCR)为2980t/h。锅炉出口蒸汽参数26.25MPa(a)/605/603℃，对应汽机的入口参数为25.0MPa(a)/600/600℃。
(1)机组启动初期的给水处理方式
机组启动初期采用AVT(O)运行方式，即给水处理方式为只加氨处理。加氨使给水pH值调节在9.3～9.6。在机组启动初期采用AVT(O)运行方式期间，除氧器排汽门应处于正常开启状态。
(2)AVT(O)过渡期的给水处理方式
机组启动后，当达到如下条件：机组处于稳定运行状态；机组给水CC≤0.1μS/cm；机组其它水汽品质指标正常。过渡期原则上为七天以上时间。
(3)OT初次转换期的给水处理方式
①转换条件
确认给水CC≤0.1μS/cm，给水pH值9.3～9.6且机组其它水汽指标正常；确认加氧设备、系统管路、阀门、表计及取样设备和各分析仪表正常；确认所用氧气及其它药品符合质量要求；确认机组将在相当长期一段时间基本稳定运行；将除氧器排气门调整在微开位置。
②高、低压给水系统转换
关闭除氧器排气门，在机组凝结水加氧点加氧，在确保水、汽样品CC不超过0.2μS/cm(或脱气CC＜0.15μS/cm)且铁含量不显著超标的前提下，逐步提高除氧器入口给水溶解氧浓度(上限为500μg/kg)。当除氧器出口DO达到50μg/kg，适当降低除氧器入口DO使除氧器出口DO维持在50～100μg/kg，当省煤器入口给水溶氧浓度能达到20～30μg/kg时，适当降低凝结水加氧量，以维持给水溶解氧含量稳定。
③主蒸汽品质的监控
高、低压给水系统转换及正常加氧处理期间，严格控制主蒸汽和再热蒸汽的阳离子电导和铬酸根与加氧前本底值相比没有显著升高。
④调整给水pH值
机组OT转换全部完成后，将给水pH值调整在9.0±0.1之间。
(4)机组正常OT运行期间的加氧处理
当凝结水及给水系统完成OT转换后，机组处于稳定的OT运行工况，投用凝结水自动加氧，将省煤器入口给水溶解氧含量目标值定为30μg/kg。给水氢电导保证值为≤0.15μS/cm，期望值为≤0.1μS/cm，ORP为+50mV～+100mV，机组其它水汽品质指标按正常OT运行工况要求监测。
(5)机组水汽品质异常及停运期间的给水处理方式
①氢电导超标
OT处理时，省煤器入口给水氢电导正常控制值为≤0.15μS/cm，期望值为≤0.1μS/cm。当省煤器入口给水氢电导大于0.15μS/cm但小于0.2μS/cm时，提高给水pH至AVT(O)工况的9.3～9.6，可维持加氧浓度不变，应迅速查明原因，24小时内恢复给水氢电导至正常值，随后恢复给水pH。当省煤器入口给水氢电导大于0.2μS/cm时，停止加氧，转换为的AVT(O)工况。
②凝汽器泄漏
当凝汽器存在严重泄漏时，停止加氧，转换为AVT(O)工况，视情况决定停机与否。
③加氧装置故障
当加氧装置故障无法加氧时，转换为AVT(O)工况。
④机组正常停运
机组停机前2小时，关闭凝结水加氧门，停止加氧，将给水pH值提高到9.3～9.6，保持AVT(O)方式至停机。停运后按正常的方式采用保养措施。
某650MW超临界火电机组应用本发明的方法介绍
某650MW超临界燃煤机组锅炉为超临界变压运行直流炉，型号HG1980/25.4-YM1。主汽温度543℃，再热汽出口温度569℃。
(1)基本条件
确认给水CC≤0.1μS/cm，给水pH值9.3～9.6且机组其它水汽指标正常；确认凝结水加氧设备、系统管路、阀门、表计及取样设备和各分析仪表正常；确认所用氧气及其它药品符合质量要求；确认机组将在相当长期一段时间基本稳定运行；将除氧器排气门调整在微开位置。
(2)提升高、低压给水系统电化学电位
关闭除氧器排气门，在机组凝结水加氧点加氧，在确保水、汽样品CC≤0.2μS/cm(或脱气CC＜0.15μS/cm)且铁含量不显著超标的前提下，逐步提高除氧器入口给水溶解氧浓度(上限为300μg/kg)。当除氧器出口DO达到50μg/kg，适当降低除氧器入口DO使除氧器出口DO维持在50～100μg/kg。当省煤器入口氧浓度达到5μg/kg时，适当降低凝结水加氧量，以维持给水溶解氧含量。省煤器入口给水ORP＞-30mV。
(3)正常加氧期间水汽品质的控制
机组正常加氧期间，省煤器入口给水溶解氧控制在5～100μg/kg范围内，确保给水和蒸汽CC≤0.15μS/cm，目标值为不大于0.10μS/cm。。
(4)调整给水pH值
机组给水系统电化学电位提升完成后，将给水pH值严格控制在9.3±0.1。
某600MW亚临界火电机组应用本发明的方法介绍
某600MW亚临界燃煤机组锅炉美国BABCOCK&WILCOX公司出品的亚临界、一次再热、自然循环、平衡通风、单汽包、半露天煤粉炉。锅炉最大连续蒸发量(BMCR)为2000t/h，相应的主汽温度和再热汽温均541℃，汽包压力18.56MPa。
(1)基本条件
确认给水CC≤0.1μS/cm，给水pH值9.3～9.6且机组其它水汽指标正常；确认凝结水加氧设备、系统管路、阀门、表计及取样设备和各分析仪表正常；确认所用氧气及其它药品符合质量要求；确认机组将在相当长期一段时间基本稳定运行；将除氧器排气门调整在微开位置。
(2)提升高、低压给水系统电化学电位
关闭除氧器排气门，在机组凝结水加氧点加氧，密切监视除氧器入口、除氧器出口、省煤器入口的溶解氧含量，同时密切监视省煤器入口氢电导和铁含量以及系统其它各处的氢电导，在确保水、汽样品CC≤0.2μS/cm(或脱气CC＜0.15μS/cm)且铁含量不显著超标的前提下，逐步提高凝结水加氧点的理论计算加氧浓度(上限为800μg/kg)。当除氧器出口DO达到50μg/kg，适当降低除氧器入口DO使除氧器出口DO维持在50～100μg/kg。当省煤器入口氧浓度达到30～50μg/kg时，适当降低凝结水加氧量，以维持给水溶解氧含量。
(3)正常加氧期间水汽品质的监控
省煤器入口给水溶解氧目标值定为40μg/kg，确保给水和蒸汽CC≤0.15μS/cm，目标值是不超过0.10μS/cm；通过排污方式控制炉水CC＜1.5μS/cm、[Cl-]＜125μg/kg，期望值CC＜1.2μS/cm、[Cl-]＜100μg/kg；主蒸汽氧含量必须控制在30μg/kg以下，并监控主蒸汽氢电导和铬酸根含量无显著变化。
(4)调整给水pH值
机组给水系统电化学电位提升完成后，将给水pH值严格控制在8.9±0.1文中的CC是英文Cation Conductivity的缩写，中文解释：阳离子电导率；
DO是英文Dissolved Oxygen的缩写，中文解释：溶解氧含量；
OT是英文Oxygenated Treatment的缩写，中文解释：加氧处理；
SC是英文Specific Conductivity的缩写，中文解释：比电导率；
以上已以较佳实施例公开了本发明，然其并非用以限制本发明，凡采用等同替换或等效变换方式所获得的技术方案，均落在本发明的保护范围。
Claims (8)
1.本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于，包括以下步骤：
1)火电机组无铜系统加氧前采用AVT(O)运行方式，即给水处理方式为只加氨处理，加氨将炉前给水pH25℃值调节在9.3～9.6，对于汽包锅炉，加氢氧化钠将炉水pH25℃值调节在9.3～9.6，在机组采用AVT(O)运行方式期间，除氧器排汽门处于正常开启状态；
2)在确认满足下列条件后，将除氧器排汽门关闭：
a)确认凝结水100％经精除盐装置处理且精处理处于氢型运行状态；
b)炉前给水CC≤0.1μS/cm、[Cl-]≤5μg/kg、9.3≤pH25℃≤9.6、5.4≤SC≤10.8μS/cm；
c)对于汽包锅炉，下联箱炉水pH25℃值9.3～9.6，CC＜1.5μS/cm，[Cl-]＜125μg/kg；
d)机组其它水汽指标正常；
e)加氧设备、系统管路、阀门、表计及取样设备和各分析仪表正常；
3)在机组凝结水精处理出口加氧点加氧，监视给水CC和铁离子含量以及系统各蒸汽取样点CC，在确保给水CC≤0.2μS/cm或脱气CC≤0.15μS/cm的前提下，逐步提高凝结水加氧点的理论计算加氧含量，加氧含量上限为1500μg/kg，当除氧器出口DO达到50μg/kg，适当降低除氧器入口DO使除氧器出口DO维持在50～100μg/kg，当省煤器入口给水DO达到30μg/kg，调整除氧器入口DO使省煤器入口给水DO维持在5～50μg/kg；
4)待炉前给水CC降至0.15μS/cm以下，将炉前给水pH25℃控制下限降低至8.8～9.3范围内，相应的给水SC为1.7～5.4μS/cm，当炉前给水CC降至0.10μS/cm以下且ORP＞+50mV，给水系统彻底完成由AVT(O)向OT的转换。正常OT期间炉前给水DO控制范围为5～50μg/L，ORP控制值为+50mV～+100mV；
5)监控主蒸汽阳离子电导及铬酸根含量较加氧前无显著性差异常；
6)对于汽包锅炉，OT期间通过排污方式控制下联箱炉水CC＜1.5μS/cm、[Cl-]＜125μg/kg；
7)机组停运前2小时，停止加氧，将炉前给水pH25℃值提高到9.3～9.6，相应的给水比电导率为5.4～10.8μS/cm，直至停机；
8)采用氨水碱化烘干法进行停炉保养。
2.根据权利要求1所述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤1)中，机组首次加氧处理前AVT(O)运行方式至少为7天。
3.根据权利要求1所述的本质安全的直流锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤4)中，炉前给水pH目标值与给水DO之间满足以下关系式：
pH25℃＝9.55-0.0225DO 0≤DO＜20μg/kg
pH25℃＝9.3-0.01DO 20≤DO≤50μg/kg。
4.根据权利要求1所述的本质安全的直流锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤4)中，炉前给水SC与DO之间满足以下关系式：
pH25℃＝logSC+8.57。
5.根据权利要求3所述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤4)中，当炉前给水CC大于0.15μS/cm但小于0.2μS/cm时，提高炉前给水pH25℃至9.3～9.6，按照给水DO上限值与给水CC的关系式控制炉前给水DO上限值，按照炉前给水pH25℃目标值与给水DO之间的关系式相应调整炉前给水pH25℃目标值，24小时内恢复炉前给水氢电导至0.15μS/cm以下，当炉前给水氢电导大于0.2μS/cm时，停止加氧，转换为AVT(O)，所述工况给水DO上限值与给水CC的关系式为：
DOmax(μg/kg)＝200-1000CC 0.15≤CC≤0.20μS/cm。
6.根据权利要求1所述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：所述步骤5)中，加氧前后采用离子色谱法检测主蒸汽中铬酸根含量和/或用石墨炉原子吸收法检测主蒸汽含铬量，把蒸汽含铬量作为监控凝结水加氧量上限值的反馈信号，如果发现蒸汽含铬量与加氧前相比存在显著性差异，及时、适当降低给水DO上限定值，直至消除异常，主蒸汽铬酸根含量与蒸汽含铬量的换算关系为：
0.448[CrO4 2-]＝[Cr](μg/kg)。
7.根据权利要求1所述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：在所述步骤3)中，给水加氧方式采用纯度大于99.5％的气态氧作为氧化剂，由高压氧气瓶提供的氧气经减压阀减压后通过一针形流量调解阀加入凝结水精处理出口母管，加氧量的控制采用热式气体质量流量计和调节仪自动调节。
8.根据权利要求5所述的本质安全的锅炉给水加氧处理方法，其特征在于：加氧速率按(1)式计算：
v＝7×10-7·QC (1)
式中：v：加氧速率，Nm3/h；Q：给水流量，t/h；C：加氧点给水中溶解氧理论含量，μg/kg。
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| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
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| C14 | Grant of patent or utility model | ||
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Owner name: JIANGSU ELECTRIC POWER CO. STATE ELECTRIC NET CROP Effective date: 20121029 |
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| TR01 | Transfer of patent right |
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