CN101906526A - 连轧管机芯棒热处理工艺 - Google Patents
连轧管机芯棒热处理工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101906526A CN101906526A CN2009100595016A CN200910059501A CN101906526A CN 101906526 A CN101906526 A CN 101906526A CN 2009100595016 A CN2009100595016 A CN 2009100595016A CN 200910059501 A CN200910059501 A CN 200910059501A CN 101906526 A CN101906526 A CN 101906526A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- mandrel
- heat treatment
- plug
- treatment process
- pipe mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
本发明公开了一种连轧管机芯棒热处理工艺,可提高芯棒的质量。该连轧管机芯棒热处理工艺,包括顺序进行的加热、保温、淬火与常规回火处理,在淬火之后,常规回火处理之前进行至少一次540℃~580℃的二次硬化处理。采用该540℃~580℃的二次硬化处理,芯棒内的Mo、V等合金碳化物二次硬化时的弥散析出,弥散合金C对位错钉扎作用,芯棒的强度、抗回火性有所提高,从而使得芯棒寿命提高,尤其适合在连轧管机芯棒热处理中推广使用。
Description
技术领域
本发明涉及一种棒体的热处理工艺,尤其是涉及一种连轧管机芯棒热处理工艺。
背景技术
目前,连轧管机限动芯棒(主要采用H13钢)失效形式主要为疲劳开裂和磨损,其使用寿命较低。而现有采用H13钢制作的芯棒的热处理采用调质热处理工艺,具体工艺如下:在炉中加热升温至1000-1080℃;采用油作为冷却淬火介质冷却;采用二次常规的回火工艺。该工艺调质处理的芯棒抗回火能力不足,即耐冷热疲劳能力和耐磨性较低,芯棒使用效果不够理想(容易出现开裂,使用不久后即需要更换新的芯棒)。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种可提高连轧管机芯棒质量的连轧管机芯棒热处理工艺。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是:连轧管机芯棒热处理工艺,包括顺序进行的加热、保温、淬火与常规回火处理,在淬火之后,常规回火处理之前进行至少一次540℃~580℃的二次硬化处理。
作为优选的技术方案,所述540℃~580℃的二次硬化处理为一次。
作为优选的技术方案,采用两次600℃~640℃的温度进行常规回火处理。
作为优选的技术方案,所述加热的温度为1000℃~1080℃。
作为优选的技术方案,所述芯棒采用H13钢。
本发明的有益效果是:采用该540℃~580℃的二次硬化处理,芯棒内的Mo、V等合金碳化物二次硬化时的弥散析出,弥散合金C对位错钉扎作用,芯棒的强度、抗回火性有所提高。与现有国产芯棒相比,寿命有所提高,与进口的大芯棒相比寿命相当。从芯棒本体取样得到:①合金元素偏析比进口芯棒控制好;②夹杂物评级与进口芯棒相同;③金相组织与进口芯棒相同;④晶粒度与进口芯棒相当;⑤机械性能与进口芯棒相当;⑥抗回火稳定性比进口芯棒好,尤其适合在连轧管机芯棒热处理中推广使用。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明进一步说明。
本发明的连轧管机芯棒热处理工艺,包括顺序进行的加热、保温、淬火与常规回火处理,在淬火之后,常规回火处理之前进行至少一次540℃~580℃的二次硬化处理。采用该540℃~580℃的二次硬化处理,使得芯棒在板条状马氏体基体上形成弥散分布的合金碳化物,这些合金碳化物对位错的钉轧作用提高了芯棒性能,芯棒淬火质量完全达到了进口芯棒水平,从芯棒本体取样作机械性能检测与金相分析,其结果与进口芯棒水平相当,较国内生产的芯棒寿命大大提高。
在上述实施方式中,540℃~580℃的二次硬化处理可以采用多次,作为优选方式,所述540℃~580℃的二次硬化处理为一次。在仅采用一次540℃~580℃二次硬化处理后,同样可很好地保证芯棒的回火稳定性,从而可适当降低热处理成本。
在以上的实施方式中,所述常规回火处理可采用现有常采用的回火温度进行回火,作为优选的方式,采用两次600℃~640℃的温度进行常规回火处理。即在540℃~580℃的二次硬化处理后,在600℃~640℃的温度范围内进行第一次常规回火处理,得到所需要的回火组织;然后再于600℃~640℃的温度范围内进行第二次常规回火处理,由于在540℃~580℃的二次硬化处理后,回火稳定性增强,从而在第二次常规回火处理后可得到稳定的回火组织。另外,在首先进行的加热工艺中,其加热的温度最好控制在1000℃~1080℃,以保证后续热处理后芯棒的性能。
在采用以上的工艺控制下,该芯棒的材料最好采用H13钢。以提高其热处理性能。
实施例1:将芯棒加热到1000℃,保温,在油介质中淬火冷却,采用540℃的温度进行二次硬化,再采用600℃的温度进行第一次常规回火,最后采用620℃的温度进行第二次常规回火,得到的芯棒使用寿命较国内生产的芯棒寿命大大提高并达到进口芯棒的性能指标。
实施例2:将芯棒加热到1050℃,保温,在油介质中淬火冷却,采用560℃的温度进行二次硬化,再采用640℃的温度进行第一次常规回火,最后采用600℃的温度进行第二次常规回火,得到的芯棒使用寿命较国内生产的芯棒寿命大大提高并达到进口芯棒的性能指标。
实施例3:将芯棒加热到1080℃,保温,在油介质中淬火冷却,采用580℃的温度进行二次硬化,再采用630℃的温度进行第一次常规回火,最后采用640℃的温度进行第二次常规回火,得到的芯棒使用寿命较国内生产的芯棒寿命大大提高并达到进口芯棒的性能指标。
Claims (5)
1.连轧管机芯棒热处理工艺,包括顺序进行的加热、保温、淬火与常规回火处理,其特征是:在淬火之后,常规回火处理之前进行至少一次540℃~580℃的二次硬化处理。
2.如权利要求1所述的连轧管机芯棒热处理工艺,其特征是:所述540℃~580℃的二次硬化处理为一次。
3.如权利要求1或2所述的连轧管机芯棒热处理工艺,其特征是:采用两次600℃~640℃的温度进行常规回火处理。
4.如权利要求3所述的连轧管机芯棒热处理工艺,其特征是:所述加热的温度为1000℃~1080℃。
5.如权利要求4所述的连轧管机芯棒热处理工艺,其特征是:所述芯棒采用H13钢。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2009100595016A CN101906526A (zh) | 2009-06-04 | 2009-06-04 | 连轧管机芯棒热处理工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2009100595016A CN101906526A (zh) | 2009-06-04 | 2009-06-04 | 连轧管机芯棒热处理工艺 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN101906526A true CN101906526A (zh) | 2010-12-08 |
Family
ID=43262110
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2009100595016A Pending CN101906526A (zh) | 2009-06-04 | 2009-06-04 | 连轧管机芯棒热处理工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN101906526A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102329939A (zh) * | 2011-09-06 | 2012-01-25 | 天津钢管集团股份有限公司 | 空心芯棒在线热处理的方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05154514A (ja) * | 1991-12-05 | 1993-06-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延用孔型ロール及びそのロール本体の製造方法 |
CA1339652C (en) * | 1988-08-22 | 1998-02-03 | Harrison Garner Jr. | Hot work tool steel with good temper resistance |
CN1251786A (zh) * | 1999-10-19 | 2000-05-03 | 赵士英 | 无缝钢管轧制用芯棒生产的新工艺技术 |
CN1840286A (zh) * | 2005-03-30 | 2006-10-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 钢管连轧限动芯棒的制造新工艺 |
JP2007113027A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Nsk Ltd | 鋼の熱処理方法、転がり支持装置の製造方法、転がり支持装置 |
CN101078090A (zh) * | 2007-06-26 | 2007-11-28 | 郑州航空工业管理学院 | 一种低合金高速钢轧辊材料及其制造方法 |
CN101225500A (zh) * | 2008-01-30 | 2008-07-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种轧辊用高钼高钒微偏析铸造高速钢 |
CN101302599A (zh) * | 2008-07-01 | 2008-11-12 | 上海大学 | 铌微合金化高强度热作模具钢及其制备方法 |
-
2009
- 2009-06-04 CN CN2009100595016A patent/CN101906526A/zh active Pending
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1339652C (en) * | 1988-08-22 | 1998-02-03 | Harrison Garner Jr. | Hot work tool steel with good temper resistance |
JPH05154514A (ja) * | 1991-12-05 | 1993-06-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延用孔型ロール及びそのロール本体の製造方法 |
CN1251786A (zh) * | 1999-10-19 | 2000-05-03 | 赵士英 | 无缝钢管轧制用芯棒生产的新工艺技术 |
CN1840286A (zh) * | 2005-03-30 | 2006-10-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 钢管连轧限动芯棒的制造新工艺 |
JP2007113027A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Nsk Ltd | 鋼の熱処理方法、転がり支持装置の製造方法、転がり支持装置 |
CN101078090A (zh) * | 2007-06-26 | 2007-11-28 | 郑州航空工业管理学院 | 一种低合金高速钢轧辊材料及其制造方法 |
CN101225500A (zh) * | 2008-01-30 | 2008-07-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种轧辊用高钼高钒微偏析铸造高速钢 |
CN101302599A (zh) * | 2008-07-01 | 2008-11-12 | 上海大学 | 铌微合金化高强度热作模具钢及其制备方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
郑治平等: "限动芯棒连轧管机工艺技术的发展", 《钢管》 * |
陈鹰等: "合金工模具钢Fe-M-C淬火马氏体回火的二次硬化研究进展", 《特殊钢》 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102329939A (zh) * | 2011-09-06 | 2012-01-25 | 天津钢管集团股份有限公司 | 空心芯棒在线热处理的方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101215628B (zh) | 高速钢复合轧辊热处理方法 | |
CN105112774B (zh) | 高强韧性低中碳微合金风冷硬化弹簧钢及其成形和热处理工艺 | |
CN109082587A (zh) | 风力发电用高碳高镍合金钢环锻件的制造方法 | |
CN104046915A (zh) | 大截面压铸用高性能热作模具钢及其制备工艺 | |
CN101302599A (zh) | 铌微合金化高强度热作模具钢及其制备方法 | |
CN101947630A (zh) | GCr15制作轴承套圈的控锻控冷加工工艺 | |
CN101660036B (zh) | 一种高强高韧性钢管热处理的方法 | |
CN102534134A (zh) | 一种中碳轴承钢贝氏体等温淬火热处理工艺方法 | |
CN101333624B (zh) | 一种抗硫化氢应力腐蚀耐高压锻件及其制造方法 | |
CN108277443A (zh) | 4200mm以上宽厚板轧机支承辊及其制造工艺 | |
CN101660165A (zh) | G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子的热处理工艺 | |
CN101988147A (zh) | 高性能抗硫钻杆管体与接头焊区的处理方法 | |
CN104120341A (zh) | 一种轧制极薄材料的Cr5型锻钢工作辊及其制备方法 | |
CN102041371A (zh) | 一种高韧性高强度钢板的热处理方法 | |
CN102796965A (zh) | 一种轧机支承辊钢材及其热处理工艺 | |
CN102021305A (zh) | 大型碳素钢轴类锻件超常规性能热处理工艺 | |
CN104532140B (zh) | 一种大尺寸盾构机轴承套圈用钢及其热处理方法 | |
CN105331890B (zh) | 一种在线淬火生产高韧性5Ni钢中厚板的方法 | |
CN106636590B (zh) | 一种可替代调质处理的中碳钢热机械处理方法 | |
CN102126007B (zh) | 农用收割机复合刀片制造方法 | |
CN106555131B (zh) | 一种超高碳型轴承钢的热处理方法 | |
CN106011425A (zh) | 一种低合金耐热钢紧固件的调质处理工艺 | |
CN103233113A (zh) | 焊接式加重钻杆接头热处理工艺 | |
CN105256245A (zh) | 一种具有超深淬硬层的冷轧辊及其制造方法 | |
CN107245565A (zh) | 高压锅炉管用钢连铸大圆坯的去应力退火方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20101208 |