CN101657609A - 用于运行发电厂设备的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于运行具有涡轮机段(11)的发电厂设备(10)的方法，所述涡轮机段由燃气涡轮机(12)和被所述燃气涡轮机(12)直接驱动的产生具有工作频率的交流电的发电机(18)构成，所述发电机的输出端与具有预先给定的电网频率的电网(21)保持连接，其中在所述发电机(18)与电网(21)之间布置了电子的退耦装置(27)，其使工作频率从电网频率上退耦。通过以下方式来延长设备的使用寿命并且减少排放，即在电网频率的变化持续较长时间时所述燃气涡轮机(12)的机械的或者空气动力的转速保持恒定并且所述燃气涡轮机(12)的功率没有迟延地得到调整。

Description

用于运行发电厂设备的方法
技术领域
本发明与发电厂技术的领域有关。本发明涉及一种按权利要求1前序部分所述的用于运行发电厂设备的方法。
背景技术
在大型的具有处于大于100MW的范围内的功率的发电厂设备中，产生电流的发电机由燃气涡轮机和/或蒸汽涡轮机来驱动并且将所产生的电功率馈入具有预先给定的电网频率(比如50或者60Hz)的电网中。大型的发电厂设备通常拥有在涡轮机的(机械的或者空气动力的)转速与电网频率之间的固定的耦合装置。发电机的输出端在此通过连接结构在频率耦合的情况下与电网相连接，而该发电机则要么直接地(单轴设备)由所述涡轮机来驱动要么通过机械的传动机构在转速耦合的情况下由所述涡轮机来驱动。发电厂设备的这样的配置在图2和3中极为简化地示出。借助于传动机构，在电网频率与涡轮机之间仅仅能够实现固定的传动比。但也可以设想一些解决方案，在这些解决方案中发电机由有效涡轮机来驱动，所述有效涡轮机可以用有别于本来的燃气涡轮机的转速来运行。
图1以极为简化的示意图示出了公知的类型的发电厂设备10’，该发电厂设备10’借助于燃气涡轮机12连同所耦合的发电机18来产生电流并将其馈入电网21中。所述燃气涡轮机12和发电机18通过共同的轴19相连接并且形成单轴-涡轮机段(Turbinenstrang)11。所述燃气涡轮机在最简单的情况下包括一台压缩机13，该压缩机13通过进气口16吸入燃烧用空气并对其进行压缩。所述压缩机13可以由多台先后布置的分压缩机所组成，所述分压缩机在上升的压力水平上工作并且必要时能够对被压缩的空气进行中间冷却。在压缩机13中被压缩的燃烧用空气到达燃烧室15中，通过燃料输入管路将液态的(比如油)或者气态的(比如天然气)燃料喷入所述燃烧室15中并且在消耗燃烧用空气的情况下燃烧。
从燃烧室15中流出的很热的气体在接下来的涡轮机14中在工作功率下膨胀并且就这样驱动所述压缩机13和用法兰连接的发电机18。在从涡轮机中流出时依然比较热的废气可以额外地穿过接下来的废热蒸汽发生器23，用于在单独的水-蒸汽-回路25中产生用于运行蒸汽涡轮机24的蒸汽。这样的组合称为组合发电厂。所述蒸汽涡轮机24在此可以在与涡轮机14对置的一侧上与发电机18相耦合。但是所述蒸汽涡轮机24也可以驱动自身的发电机。
在图1的单轴设备中，所述燃气涡轮机12的转速与在发电机18中产生的交流电压频率处于固定的比例中，所述交流电压频率必须等于电网21的电网频率。在目前常见的大型的具有超过100MW的功率的燃气涡轮机单元中，为60Hz的发电机频率或者说电网频率分配了燃气涡轮机的3600U/min的转速(比如申请人的燃气涡轮机GT24)并且为50Hz的发电机频率分配了3000U/min的转速(比如申请人的燃气涡轮机GT26)。
如果应该在燃气涡轮机12的转速与发电机频率或者说电网频率之间实现另一种比例，那么按照图2原则上可以在发电厂设备10”中在所述燃气涡轮机12的轴19与所述发电机18(涡轮机段11’)之间插入一个机械的传动机构26，该传动机构26通常构造为减速器并且由此能够实现燃气涡轮机12的更高的转速和更小的结构。但是，这样的机械的传动机构26出于强度原因仅仅能够用于大约130MW以下的功率。另一方面，每燃气涡轮机超过100MW的很大的功率以及很高的效率首先用比较慢地旋转的单轴机器来实现。
从涡轮机转速与电网频率之间的固定的耦合中产生以下缺点：
-只能受限制地在电网上进行稳定的运行；
-在通过燃气涡轮机进口温度的提高来进行动态调节以支持电网频率时在涡轮机上出现功率扰动或者说出现很高的热负荷和机械负荷；
-不可能不依赖于电网频率或者说不依赖于用电设备对发电厂设备进行功率调节；
-不可能不依赖于电网频率或者说不依赖于用电设备对发电厂设备进行效率优化；
-不可能不依赖于电网频率或者说不依赖于用电设备对发电厂设备进行部分负荷优化；
-只能在受限制的情况下对燃气涡轮机进行排放调节；
-传统上在频率过低时发电厂首先失去功率；只有在通过相应的再调整对功率不足进行平衡之后，发电厂才能积极地通过过剩功率来支持电网。相反，在超过额定频率时发电厂首先提高功率；只有在通过相应的再调整对过剩功率进行平衡之后，发电厂才能积极地通过功率降低来支持电网。
-在频率波动时产生瞬态：
·在频率过低时，首先降低吸入质量流量；这(在燃料质量流量在第一时刻恒定的情况下)导致过烧并且通常随后通过调节影响导致燃烧不足(Unterfeuer)；
·类似地在超过额定频率时出现燃烧不足，随后出现过烧；
·这些瞬态导致使用寿命降低以及排放增加(在过烧时为NOx并且在燃烧不足时为CO)；
·为支持频率在频率过低时提高热气温度，其不利后果是降低了构件的使用寿命并且增加NOx-排放。
从US-A-5,694,026中公开了一种没有减速器的单轴-涡轮机-发电机组，在该单轴-涡轮机-发电机组中在发电机的输出端与电网之间布置了一台静态的变频器，借助于该变频器将由发电机产生的交流电压-频率转换为电网的频率。在起动燃气涡轮机时，将发电机用作马达，从电网中通过所述静态的变频器向该马达供应能量。
从US-B2-6,979,914中公开了一种具有由燃气涡轮机和发电机构成的单轴装置的发电厂设备，在该发电厂设备中同样在发电机输出端与电网之间设置了变频器，用于使由发电机产生的交流电压与电网频率相匹配。
从L.J.J Offringa、L.J.J.等人的论文“用于高速燃气涡轮机动力厂的具有相间变压器的1600kW IGBT变频器”(Proc.IEEE-IASConf.2000.4，8-12 October 2000，Rome，2000，pp.2243-2248)中公开了一种具有快速旋转的燃气涡轮机(18000U/min)和较低的输出功率(1600kW)的发电厂设备，在该发电厂设备中在发电机与电网之间通过变频器进行频率退耦。
但是，从这些公开文献中不能得知专门的用于支持电网频率的调节和运行方案。
发明内容
本发明的任务是，提供一种用于运行频率退耦的发电厂设备的方法，该方法避免瞬态并且突出之处尤其在于降低了排放并且提高了设备组件的使用寿命。
该任务通过权利要求1所述全部特征得到解决。对按本发明的方法来说重要的是，在电网频率的变化持续较长时间时将燃气涡轮机的机械的或者空气动力的转速保持恒定并且燃气涡轮机的功率没有迟延地得到调整。与如其比如在几秒或者数十秒之内因发电厂的切断或者很大的用电设备的接通而产生的一样的突然的电网频率变化相反，电网频率的持续较长时间的变化应该是指一些事件，在这些事件中电网频率在较长的时间里在降低的频率上似稳地运行。通常在这方面持续较长时间的变化是指30s以上的时间。当然这些时间也可能一直持续几分钟，在特殊情况下甚至可能一直持续数小时。
按照本发明的一种设计方案，在此使用具有大于100MW的功率的燃气涡轮机并且作为电子的退耦装置使用矩阵变频器形式的变频器。
一种另外的设计方案的突出之处在于，工作频率明显有别于电网频率或者说第二工作频率，其中尤其电网频率或者说工作频率为50Hz或者60Hz。通常对这种设计方案来说，作为电网与工作频率之间的明显的差别应该设置大于5％的偏差。对于在60Hz的电网中使用50Hz的发电厂设备的情况或者相反的情况来说，可以预料20％数量级的差别。在应用到慢速运行的大型机器上时，偏差也可能明显超过100％。
优选作为燃气涡轮机也使用具有顺序的燃烧结构的燃气涡轮机。
此外有利的是，所使用的矩阵变频器包括多个以(m×n)-矩阵布置的能够控制的双向开关，所述开关在调节器的控制下可选将m个输入端与n个输出端相连接，其中m大于n，并且其中设置了用于确定输入端中的电流的符号的第一器件和用于确定输入端之间的电压的符号的第二器件，并且其中所述第一及第二器件与所述调节器处于有效连接之中。双向开关可以由一个构件制成，不过也可以由多个构件构成。比如可以将两个反并联的具有相反的连通方向的晶闸管用作能够控制的双向开关。用于确定电流和电压的符号的器件比如可以是电压表或者说电流计。作为替代方案，也能够使用二元的仅仅输出符号的传送器。
附图说明
下面借助于实施例结合附图对本发明进行详细解释。其中：
图1是按现有技术的具有燃气涡轮机和单轴-涡轮机段的发电厂设备的极为简化的线路图；
图2是按现有技术的具有燃气涡轮机和机械的传动机构的发电厂设备的极为简化的线路图；
图3是如其可以用于实现本发明的一样的具有燃气涡轮机和电子的退耦装置的发电厂设备的极为简化的线路图；
图4示出了如其可以作为电子的退耦装置用在按图4的设备中一样的矩阵变频器的示范性的内部构造；并且
图5示出了类似于图4的用于实施按本发明的方法的设备装置，
图6示出了在固定连接时的频率过低事件的情况，
图7示出了在使用电子退耦装置时的频率过低事件的情况，
图8示出了在使用电子退耦装置时的频率过低事件以及预期的频率过低事件的情况。
具体实施方式
图3示出了如其适合于实施按本发明的方法一样的具有燃气涡轮机和电子的退耦装置的发电厂设备的极为简化的线路图。所述发电厂设备10包括一台具有压缩机13和顺序的燃烧结构的燃气涡轮机12，在所述燃烧结构中一个第一燃烧室15用一种第一燃料通过一条第一燃料输入管路17来产生热气，所述热气在一台第一涡轮机14a中膨胀，而后被导入一个第二燃烧室15’中，在那里热气用一种第二燃料通过一条第二燃料输入管路17’引起热气的中间过热，而后热气在第二涡轮机14b中膨胀。不过也可以代替在效率方面特别有利的顺序的燃烧结构而设置单级的燃料结构。设备的其余部件相应于图1或2中具有相同的附图标记的部件。
发电机18用法兰直接连接到燃气涡轮机12的轴19上。由此该发电机18以和燃气涡轮机12相同的转速旋转。但是，现在在该发电机18的输出端与电网12之间布置了一个电子的退耦装置27，该退耦装置27使在发电机18中产生的工作频率或者说燃气涡轮机12的转速从电网的预先给定的电网频率上退耦。
所述电子的退耦装置27-为了限制损耗功率-优选构造为没有直流中间电路的矩阵变频器。一种这样的由于其触发结构而以损耗特别少的方式工作的矩阵变频器在EP-A2-1 199 794中在结构方面并且在作用原理方面得到说明。关于这样的矩阵变频器在EP-A1-1 561 273、DE-A1-10 2004 016 453、DE-A1-10 2004 016 463和DE-A1-10 2004016 464中已经得到进一步解释。图4示出了具有6个输入相位和3个输出相位的矩阵变频器的原理线路图。该矩阵变频器(27)以时间次序将作为电源的发电机18的6个相位G1、…、G6与负载30的相位L1、…L3相连接。为此所需要的功率件29包括18个双向的以反并联的晶闸管为形式的开关32(在通常情况下有m×n个用于m个输入/电源-相位和n个输出/负载-相位的开关)。所述开关32布置在一个(6×3)-矩阵中。为触发所述开关32设置了一个控制器或者调节器31，该调节器31从节拍发生器28中得到时间信号(节拍频率)。所述开关32的开关状态(接通、切断)受到监控并且相应地通过一条第一信号线路36报告给调节器31。开关32由所述调节器31相应地通过控制线路35来触发。
在所述发电机18的单个的相位G1、…、G6中分别布置了一个电流测量装置34，该电流测量装置34通过一条第二信号线路37将相电流的符号报告给调节器31。此外，在所述发电机18的单个的相位G1、…、G6之间分别布置了电压测量装置33，所述电压测量装置33通过一条第三信号线路38将相应的相差电压报告给调节器31。关于所述矩阵变频器的运行过程的细节请参照上面提到的公开文献。
利用尤其以所述类型的矩阵变频器为形式的退耦装置27获得电子退耦装置的以下优点：
-可以在宽广的电网频率范围内支持电网21的电网频率。在刚性的频率耦合中可以在电网频率的5-6％的范围内获得电网频率支持，而通过所述电子退耦装置则可以在高达20％的范围内获得支持；
-可以依赖于环境条件(比如进口温度)来调整运行最佳值(功率、效率)；
-可以提高功率；
-可以改进效率；
-可以提高在负载波动时的灵活性以及涡轮机的使用寿命；
-涡轮机可以进一步转速恒定地运转。在此省去了以往出现的额外的因用于支持转速的措施而需要的热负荷或者机械负荷；
-可以改进排放值。可变的转速的额外的自由度允许在转速更高或者更低时起动所期望的功率。与此相关联的是更低的或者更高的涡轮机进口温度，其中具有影响CO2和NOx的排放的效应。尤其可以在支持频率的情况下避免增加排放。
按照本发明可以在发电厂设备内部在不依赖于电网频率的情况下以所期望的(设计)转速稳定地运行涡轮机段-涡轮机和发电机，这种占优先地位的方案有助于电网的稳定。在频率扰动时，发电厂必须能够保持在标准的电网频率上输出的功率，或者说在理想情况下甚至将更高的功率输出给电网。以往的发电厂系统仅仅能够在受限制的程度上保证这一点。固定地与电网频率相耦合的系统将电网频率的降低视为在涡轮机和发电机上的不受欢迎的转速降低。这在其它情况下工作参数相同时降低了所输出的功率。涡轮机系统在这种情况下以明显增加的燃料供给作出反应，这在涡轮机内部导致热气温度增加。这又显著降低涡轮机的使用寿命，从而增加设备的运行费用。以NOX为形式的有害物质排放在这个运行阶段中同样明显增加。由此早已定义了两个在电网频率下降时大大限制功率提高的界限-使用寿命和排放。作为第三方面，机械的相容性起重要作用。剧烈的超过6％的频率下降导致发电厂设备被切断，因为这些发电厂设备没有能力以相应的降低了的转速来运行。
在使用电网频率-退耦的系统的情况下，消除所有上面所描述的缺点。在最小允许的频率波动方面没有限制，因为所述涡轮机段没有感觉到明显的
Figure A20088001197500101
转速波动。因此也不会出现增加有害物质并且丧失使用寿命的情况。
不依赖于电网频率的发电厂系统的一个另外的积极的方面是设备与不同的工厂条件之间的更好的匹配能力。早已提到的电网稳定性是一个重要的方面，这个方面决定性地依赖于工厂所在地。此外，首先是不同的环境条件如外部温度、空气湿度还有燃料成分影响了发电厂的运行状态。不依赖于电网频率的转速调节的额外的自由度允许根据当前的环境条件来产生相应优化的运行条件。在此不仅可以改进效率而且可以提高功率。
如上面早已提到的一样，通过根据转速使燃气涡轮机从电网频率或者说所连接的用电设备的工作频率上退耦的做法能够改进燃气涡轮机的运行状态。燃气涡轮机将在所有的运行范围内在不依赖于电网频率或者说工作频率的情况下以尽可能接近于空气动力学上的设计转速的转速来运行，以便优化性能也就是效率和功率。
图5示出了发电厂设备10的简化的线路图，该线路图为按本发明的运行方法而设计。具有燃气涡轮机12和发电机18的涡轮机段11相应于图4中的涡轮机段。这也适用于电子的退耦装置27和所连接的电网21。电网21可以是普通的供电电网，但也可以是电气铁道的供电网络。在此出于空间位置的原因放弃示出可能的额外的具有相应的水/蒸汽回路的蒸汽涡轮机。
至少一列能够调节的设在压缩机13的输入端上的压缩机导向叶片42以及设在通向燃烧室15、15’的燃料输入管路17或者说17’中的调节阀40和41用于控制或者调节燃气涡轮机12。相应的控制信号来自于按照特定的可以单个地或者以能够选择的组合使用的输入参数工作的控制机构或者调节机构39。一个可能的参数是压缩机进口温度，用一个布置在进气口16上的第一量值传感器43来测量所述压缩机进口温度。其它可能的参数是压缩机终端温度和压缩机终端压力，在此用设在压缩机输出端上的一个第二及第三量值传感器44或者说45来测量所述压缩机终端温度和压缩机终端压力。一个另外的布置在从压缩机13到涡轮机12的经受热负荷的构件比如两台涡轮机14a和14b的冷却空气供给管路50中的量值传感器46测量冷却空气的压力和/或温度和/或流量。一个另外的量值传感器47可以布置在第二燃烧室15’上，用于测量这个燃烧室中的压力。燃气涡轮机12的转速比如可以在发电机18上记录下来并且通过测量线路48输入到调节机构39中。为测量电网21中的电网频率，可以设置一个电网频率传感器49。
调节机构39而后可以将燃气涡轮机12的空气动力的或者机械的转速调节到一个恒定的数值上，而转速没有以其它的方式受到电网21的电网频率的影响。
燃气涡轮机转速的调节可以在燃气涡轮机12完全从电网21上退耦的情况下在该燃气涡轮机12上通过相应的参数如燃料质量流量和压缩机进口列(Verdichtervorleitreihe)的位置来实施。作为替代方案，转速的调节比如也可以通过以下方式来进行，也就是将在燃气涡轮机的调节机构39中计算的额定转速51传输给所述退耦装置27的调节器31并且通过发电机将转速强加到燃气涡轮机12上。所述发电机18在此通过所述退耦装置27对与燃气涡轮机12相比似乎静态的电网21形成支持，并且通过所述电网F与燃气涡轮机的机械的转速nmech之间的频率比的调节来强行施加转速nmech。退耦装置27在这种情况下作为可变的传动机构以在燃气涡轮机的机械的转速nmech与电网频率F之间的受到调节的传动比来工作。
根据本发明，燃气涡轮机在电网频率波动时在不依赖于电网频率的情况下根据空气动力的设计转速来运行。通过这种方案，在以下几点上在燃气涡轮机的运行特性和使用寿命消耗方面实现改进：
-传统上发电厂在频率过低时首先失去功率；只有在通过相应的再调整对功率不足进行平衡之后发电厂才能通过过剩功率来支持电网。相反，在超过额定频率时发电厂首先提高功率，只有在通过相应的再调整对过剩功率进行平衡之后发电厂才能积极地通过功率降低来支持电网。
-在新颖方案中省去这些迟延并且发电厂可以从当前的负载点立即加载负荷(auflasten)并且支持频率。
-在频率波动时减少瞬态：
·在频率过低时，首先降低吸入质量流量；这(在燃料质量流量在第一时刻恒定的情况下)导致过烧并且通常随后通过调节影响导致燃烧不足；
·类似地在超过额定频率时出现燃烧不足，随后出现过烧；
·利用新颖的不依赖于电网频率的运行方案来避免这些瞬态，并且由此降低使用寿命消耗并且避免在超过设计转速进行瞬态运行时必然出现的排放(在过烧时为NOx并且在燃烧不足时为CO)。
图6到8示意示出了用于持续较长时间的频率过低事件的实施例。在此针对50Hz电网21对这些实施例进行了说明，但是这些实施例类似地也能够应用于60Hz电网21或者具有其它设计频率的电网。通过类推法在此也为本专业人员提供相应的用于超过额定频率事件的方案。干扰信号、电网频率F的高频的很小的振动或者噪声在此被忽略并且未示出。
图6示意示出了传统的设备的持续较长时间的频率过低事件的曲线变化，设备在电网21与燃气涡轮机12之间具有固定的连接。所述燃气涡轮机12直到时间T2之前满负荷地并且以设计转速来运行。在时间T2和T3之间电网频率F从50Hz下降到49Hz。在固定地连接到电网21上时，相应地燃气涡轮机12的用设计转速来标准化的转速nmech从100％下降到98％。如果在降低转速时忽略轴系的变得自由的动能，那么所述燃气涡轮机的相对功率Prel首先相对于转速nmech成比例地下降。在此，Prel是相对于100％转速时的全负荷功率的相对功率Prel。在所述燃气涡轮机12的调节机构由于随转速下降而降低的吸入质量流量来阻止热气温度上升这样的假设下，热气温度Thot首先保持恒定。在该实施例中只有在短暂的迟延的情况下作为所述调节机构39的对由转速引起的功率下降的响应来提高所述热气温度。将热气温度Thot提高到全负荷-热气温度的100.4％，这导致功率下降部分地得到平衡并且所述燃气涡轮机12在该实施例中在较长时间的频率过低事件过程中仅仅以标准化的机械转速nmech的98％用相对功率Prel的99％来运行。
在时刻T4上又开始恢复电网频率F，自这个时刻T4起，标准化的机械的转速nmech相应地上升并且作为结果燃气涡轮机12的相对功率Prel同样上升。在电网频率在T4和T5之间的上升过程中，所述燃气涡轮机的相对功率Prel超过由电网21所要求的用于频率支持的功率并且相应地所述热气温度Thot再次降低直至在时刻T5达到在设计温度上的标准的全负荷运行。
所述热气温度Thot只有在电网频率F在T4和T5之间返回到其额定数值50Hz时才又降低到其设计数值。随着所述热气温度Thot提高到超过全负荷数值，产生更高的使用寿命消耗。按电网要求，可以在用于频率支持的功率提供与使用寿命消耗之间达成折衷方案。
图7借助于一个用于在电网21与燃气涡轮机12之间具有电退耦装置的设备的实施例示意示出了在持续相同时间的频率过低事件过程中运行参数的曲线变化。在该实施例中，尽管电网频率F从50Hz下降到49Hz，但燃气涡轮机12的标准化的机械的转速nmech则保持在100％上。相应地燃气涡轮机12的相对功率Prel和热气温度Thot在频率过低事件的一开始紧接在T2之后首先保持恒定。作为对电网频率F的值得一提的扰动的反应，调节器首先作出反应并且提高热气温度Thot，以便由此也提高燃气涡轮机的相对功率Prel。在该实施例中，可以通过将Thot提高到100.4％的做法来不仅避免燃气涡轮机功率的下降，而且将全负荷功率的101％的相对功率Prel输出给电网21。自时刻T4起恢复电网频率F并且因此可以降低相对功率Prel并且可以相应地降低Thot，直至在时刻T5又达到标准的全负荷运行。
图8示意示出了在使用电子退耦装置的情况下预期的频率过低事件的曲线变化。在该实施例中，向操作员通报了关于面临的如较大的发电厂从电网21上断开或者将较大的用电设备接通到电网21上一样的可能引起频率扰动的事件。相应地，操作员在时刻T0选择燃气涡轮机12的准备模式。为对频率过低事件作出准备，现在燃气涡轮机12的机械的转速nmech上升并且在时刻T1比如达到101.5％。为了将负载恒定地保持在设计全负荷上，根据提高了的转速nmech来降低热气温度Thot。在此，相对于在设计转速100％和设计-热气温度情况下的运行而言可能要忍受效率损失。
在时刻T2开始预期的频率过低事件。由于燃气涡轮机转速nmech和电网频率F的退耦，燃气涡轮机12可以继续在提高了的转速nmech上运行。根据在提高转速nmech时在时刻T0和T1之间降低热气温度Thot的情况，现在可以将热气温度Thot提高到全负荷数值上用于提高功率。作为结果，燃气涡轮机在设计热气温度上以提高了的转速nmech来运行并且在该实施例中为支持频率可以输出高于全负荷功率的标准化的功率。这个功率在该实施例中大约为100.8％。这可以在没有像其它情况一样为支持频率而通常要忍受使用寿命损失的情况下来实现。自时刻T4起恢复电网频率F并且因此可以降低相对功率Prel并且相应地降低转速nmech，直至在时刻T5又达到标准的全负荷运行。
对于涉及在组合发电厂中的应用这种情况来说，应该考虑到，为了在所预期的频率过低事件之前在从T1到T2的期间将发电厂功率保持恒定，可能必须提高燃气涡轮机功率Prel。通过提高了的转速nmech来通过涡轮机提高质量流量并且由此提高压力比。此外，降低燃气涡轮机的热气温度。这二者导致涡轮机出口温度降低，尽管提高了废气质量流量但这会对燃气涡轮机的功率产生负面影响。
如果像在图6和7的实施例中一样在频率过低事件过程中此外还要在对于频率支持来说通常要忍受使用寿命损失的情况下将热气温度Thot提高到超过设计数值，那还要将燃气涡轮机的功率Prel进一步提高到超过全负荷数值。
按燃气涡轮机的运行状态和燃气涡轮机12的运行方案，不是通过Thot而是通过比如能够调节的压缩机导向叶片42的另外的调节参数或者调节参数的组合来实现与转速提高相关联的功率增加的补偿。
在附图中示出的相对的功率Prel涉及在近似静态的运行中的功率。在此忽略如其在轴系的转速变化时出现的一样的动态的功率分量。
对于具有顺序的燃烧结构的燃气涡轮机12来说可以设想类似的运行方案。在此，原则上存在着使用两个燃烧室15、15’的Thot以进行调节或者仅仅改变一个燃烧室15、15’的Thot的可能性。这里同样可以按运行方案和运行点设置与其它参数的组合。
其它的过程参量如质量流量、压缩机压力、压缩机出口温度、冷却空气温度和压力以及废气温度以本专业技术人员所熟悉的方式依赖于所选择的运行方案来变化。
转速nmech和热气温度Thot对燃气涡轮机功率Prel的影响的情况以及调节的动态流程十分依赖于燃气涡轮机12的结构以及所采用的调节器和调节参数。比如，一个第二燃烧室15’的热气温度Thot的影响在具有顺序的燃烧结构的燃气涡轮机12上显著大于一个第一燃烧室15的影响。在依赖于燃气涡轮机12的设计标准比如机械的、空气动力的要求和冷却要求以及电网要求的情况下，燃气涡轮机12的运行方案可以根据所示出的实施例得到优化。在此所述运行方案不局限于所示出的实施例，而是可以通过本专业技术人员根据要求进行组合和扩展。
附图标记列表：
10、10’、10”    发电厂设备
11、11’          涡轮机段
12                燃气涡轮机
13                压缩机
14、14a、b        涡轮机
15、15’          燃烧室
16                进气口
17、17’          燃料输入管路
18                发电机
19                轴
20                电网连接(频率耦合的)
21                电网
22                排气口
23                废热蒸汽发生器
24                蒸汽涡轮机
25                水-蒸汽-回路
26                传动机构(机械的)
27                退耦装置
28                节拍发生器
29                功率件
30                负载
31                调节器
32                开关(双向的)
33                电压测量装置
34                电流测量装置
35                控制线路
36、…、38        信号线路
39                调节机构
40、41            控制阀
42                能够调节的压缩机导向叶片
43、…、47        量值传感器
48                测量线路(转速)
49                电网频率传感器
50                冷却空气供给管路
51                发电机额定转速
Thot              燃气涡轮机的涡轮机入口之前的热气温度
Prel              燃气涡轮机的相对功率
nmech             燃气涡轮机的标准化的机械的转速
F                 以Hz计的电网频率
T0                时刻：燃气涡轮机转速nmech开始提高
T1                时刻：燃气涡轮机转速nmech已提高
T2                时刻：电网频率开始下降
T3                时刻：电网频率已下降
T4                时刻：电网频率恢复的开始
T5                时刻：电网频率又达到额定值
G1、…、G6        相位(发电机)
L1、…、L3        相位(负载)

Claims (12)

1.用于运行发电厂设备(10)的方法，所述发电厂设备(10)具有涡轮机段(11)，所述涡轮机段(11)由燃气涡轮机(12)和被所述燃气涡轮机(12)直接驱动的产生具有工作频率的交流电的发电机(18)构成，所述发电机(18)的输出端与具有预先给定的电网频率(F)的电网(21)保持连接，其中在所述发电机(18)与所述电网(21)之间布置了电子的退耦装置(27)，所述电子的退耦装置(27)使工作频率从电网频率(F)上退耦，其特征在于，在电网频率的变化持续较长时间时所述燃气涡轮机(12)的机械的或者空气动力的转速保持恒定并且所述燃气涡轮机(12)的功率没有迟延地得到调整。
2.按权利要求1所述的方法，其特征在于，使用具有大于100MW的功率的燃气涡轮机(12)并且作为电子的退耦装置(27)使用以矩阵变频器为形式的变频器。
3.按权利要求1或2所述的方法，其特征在于，所述工作频率明显有别于电网频率或者说第二工作频率。
4.按权利要求3所述的方法，其特征在于，所述电网频率或者说工作频率为50Hz或者60Hz。
5.按权利要求1到4中任一项所述的方法，其特征在于，作为燃气涡轮机(12)使用具有顺序的燃烧结构的燃气涡轮机。
6.按权利要求2所述的方法，其特征在于，所述矩阵变频器包括多个以(m×n)-矩阵布置的能够控制的双向的开关(32)，所述开关(32)在调节器(31)的控制下将m个输入端选择性地与n个输出端相连接，其中m大于n，并且其中设置了用于确定输入端中的电流的符号的第一器件(34)和用于确定输入端之间的电压的符号的第二器件(33)，并且其中第一及第二器件(34或者说33)通过信号线路(38)与所述调节器(31)相连接。
7.按权利要求1所述的方法，其特征在于，通过所述电子的退耦装置(27)在电网频率波动时避免排放峰值。
8.按权利要求1所述的方法，其特征在于，在预期的频率过低事件之前提高燃气涡轮机(12)的转速(nmech)。
9.按权利要求1所述的方法，其特征在于，在预期的超过额定频率事件之前降低燃气涡轮机(12)的转速(nmech)。
10.按权利要求8或9中任一项所述的方法，其特征在于，发电厂功率在燃气涡轮机(12)的转速调整过程中保持恒定。
11.按权利要求10所述的方法，其特征在于，发电厂功率通过涡轮机进口温度(Thot)和/或燃气涡轮机(12)的能够调节的压缩机导向叶片(42)的位置的调整来保持恒定。
12.按权利要求8所述的方法，其特征在于，发电厂功率在预期的频率过低事件之前保持恒定并且在频率过低时提高到超过额定功率。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104487678A (zh) * 2012-08-03 2015-04-01 株式会社日立制作所 双轴式燃气轮机发电系统、燃气轮机系统的控制装置以及控制方法
CN106451564A (zh) * 2015-07-06 2017-02-22 卡特彼勒公司 用于发电机组的控制系统和策略
CN106664046A (zh) * 2014-06-26 2017-05-10 通用电气公司 跟随瞬态电网事件的发电系统控制
CN108141166A (zh) * 2014-12-31 2018-06-08 埃克森美孚上游研究公司 响应于电网过频率事件用于化学计量的排气再循环燃气涡轮的系统和方法

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2453980C1 (ru) * 2011-02-03 2012-06-20 Закрытое Акционерное Общество Научно-Производственная Фирма "Газ-Система-Сервис" Способ управления газотурбинной электростанцией
EP2679786A1 (en) * 2012-06-28 2014-01-01 Alstom Technology Ltd Stand-by operation of a gas turbine
US9411326B2 (en) 2012-08-21 2016-08-09 General Electric Company Plant control optimization system including visual risk display
EP2708737B1 (en) 2012-09-12 2020-10-28 General Electric Technology GmbH Method for operating a thermal power plant
US9255525B2 (en) 2012-11-30 2016-02-09 General Electric Company System and method for gas turbine operation
WO2015079508A1 (ja) * 2013-11-27 2015-06-04 株式会社日立製作所 再生可能エネルギー対応ガスタービンおよびその制御方法
WO2015136719A1 (en) * 2014-03-14 2015-09-17 Hitachi, Ltd. Gas Turbine Power Generation System
MA41020A (fr) 2014-11-25 2017-10-03 Evelo Biosciences Inc Compositions probiotiques et prébiotiques, et leurs procédés d'utilisation pour la modulation du microbiome
US9605559B2 (en) 2015-02-02 2017-03-28 General Electric Company Wash timing based on turbine operating parameters
EP3061919B1 (en) * 2015-02-24 2017-11-22 Ansaldo Energia Switzerland AG A gas turbine arrangement and a method for operating the gas turbine arrangement
US9822705B2 (en) 2015-07-13 2017-11-21 General Elecric Company Power augmentation system for a gas turbine
US10267231B2 (en) 2015-08-06 2019-04-23 General Electric Company Systems and methods for augmenting gas turbine power output with a pressurized air tank and/or an external compressor
EP3529872A1 (en) 2016-10-21 2019-08-28 ABB Schweiz AG A method of providing power support to an electrical power grid
JP7116692B2 (ja) 2019-02-05 2022-08-10 三菱重工業株式会社 蒸気タービン発電設備および蒸気タービン発電設備の運転方法

Family Cites Families (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB937717A (en) 1961-07-14 1963-09-25 Ass Elect Ind Improvements in and relating to means for producing alternatively a variable driving torque and a constant frequency current
US4219738A (en) * 1978-05-15 1980-08-26 Williams & Lane, Inc. Turbine inlet temperature control apparatus and method
DE3140241A1 (de) 1981-10-09 1983-04-28 German Dipl.-Ing. 8061 Hebertshausen Grimm Frequenzregelschaltung fuer elektrische kraftwerksanlagen und energieverteilungsnetze
JPS6277098A (ja) * 1985-09-25 1987-04-09 Toyota Motor Corp ガスタ−ビン発電装置
US4786852A (en) * 1986-07-18 1988-11-22 Sundstrand Corporation Inverter operated turbine engine starting system
DK172984B1 (da) 1986-08-21 1999-11-01 Sulzer Ag Drivanlæg til skibe med elgenerator, der forsyner skibsnettet
GB9301453D0 (en) 1993-01-26 1993-03-17 Clonit Spa Nucleotide proves
FR2718902B1 (fr) * 1994-04-13 1996-05-24 Europ Gas Turbines Sa Ensemble turbine-générateur sans réducteur.
DE4438186A1 (de) 1994-10-26 1996-05-02 Abb Management Ag Anordnung zum Betrieb einer Synchronmaschine
JP3563143B2 (ja) * 1995-02-14 2004-09-08 千代田化工建設株式会社 天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置
US5520512A (en) * 1995-03-31 1996-05-28 General Electric Co. Gas turbines having different frequency applications with hardware commonality
RU2224352C2 (ru) * 1996-12-03 2004-02-20 Эллиотт Энерджи Системс, Инк. Электрическая система для турбины/генератора переменного тока на общем валу
EP0858153B1 (en) 1997-02-07 2003-04-16 ALSTOM (Switzerland) Ltd Method for controlling a power plant
JPH11303646A (ja) * 1998-04-20 1999-11-02 Hitachi Ltd ガスタービン発電プラント
US6118238A (en) * 1998-08-26 2000-09-12 Satcon Technology Corporation Motor starting apparatus for an engine driven generator
WO2001091279A1 (en) * 2000-05-23 2001-11-29 Vestas Wind Systems A/S Variable speed wind turbine having a matrix converter
US6250877B1 (en) * 2000-07-19 2001-06-26 General Electric Co. Steam turbine controller having method and apparatus for providing variable frequency regulation
DE10051222A1 (de) * 2000-10-16 2002-04-25 Alstom Switzerland Ltd Verfahren zum Betrieb eines Matrixkonverters sowie Matrixkonverter zur Durchführung des Verfahrens
JP4270763B2 (ja) 2001-02-02 2009-06-03 株式会社東芝 ガスタービン制御装置
DE10119761A1 (de) 2001-04-23 2002-10-24 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung von Erdgas
US6628005B2 (en) * 2001-09-27 2003-09-30 Siemens Westinghouse Power Corporation Single speed turbine generator for different power system output frequencies in power generation systems and associated methods
DE10260716A1 (de) * 2001-12-27 2003-07-10 Otis Elevator Co Mehrfach-PWM-Direktumrichter
DE10221594B4 (de) 2002-05-15 2006-02-16 AKTIENGESELLSCHAFT KüHNLE, KOPP & KAUSCH Vorrichtung und Verfahren zur wirkungsgradoptimierten Regelung einer Turbine
DE10252234A1 (de) * 2002-11-11 2004-06-03 Alstom Technology Ltd Verfahren zum Betrieb eines Matrixkonverters sowie Matrixkonverter zur Durchführung dieses Verfahrens
DE10336659B4 (de) 2002-11-20 2006-04-27 Sew-Eurodrive Gmbh & Co. Kg Blockheizkraftwerk und Steuer- und/oder Regelverfahren für ein Blockheizkraftwerk
US7085524B2 (en) * 2002-11-29 2006-08-01 Canon Kabushiki Kaisha Image forming apparatus
JP4150329B2 (ja) * 2002-12-10 2008-09-17 株式会社荏原製作所 系統連系発電システム
DE60332151D1 (de) * 2002-12-10 2010-05-27 Ebara Corp Stromerzeugengssystem zur verbindung
JP4368187B2 (ja) * 2002-12-12 2009-11-18 株式会社荏原製作所 ガスタービン装置及び発電電力の制御方法
WO2004053312A1 (en) * 2002-12-12 2004-06-24 Ebara Corporation Gas turbine apparatus
WO2004077637A1 (en) * 2003-02-20 2004-09-10 Ebara Corporation Power generating apparatus
US6906432B2 (en) * 2003-07-02 2005-06-14 Mes International, Inc. Electrical power generation system and method
CN1864042B (zh) 2003-11-06 2010-07-14 埃克森美孚上游研究公司 高效非同步的液化天然气生产方法
DE102004016464A1 (de) 2004-03-31 2005-11-03 Alstom Technology Ltd Verfahren zur Berechnung und Beurteilung des Frequenzspektrums eines Matrix-Konverters
DE102004016463A1 (de) * 2004-03-31 2005-11-03 Alstom Technology Ltd Verfahren zur Verbesserung der Betriebsweise eines Matrix-Konverters
DE102004016453A1 (de) 2004-03-31 2005-11-03 Alstom Technology Ltd Verfahren zur Verbesserung der Betriebsweise eines Matrix-Konverters
WO2005124985A1 (de) 2004-06-15 2005-12-29 Siemens Aktiengesellschaft Matrixumrichter zur kopplung von drehspannungsnetzen
JP2006169995A (ja) * 2004-12-14 2006-06-29 Takuma Co Ltd マイクロガスタービン発電システム及び捕機電力供給方法
US7578658B2 (en) * 2005-01-28 2009-08-25 General Electric Company Control for integrating compressor-turbine-motor train with power grid
RU2366062C2 (ru) * 2005-03-31 2009-08-27 Альстом Текнолоджи Лтд Генератор с большим порядком фаз
US7274111B2 (en) * 2005-12-09 2007-09-25 General Electric Company Methods and apparatus for electric power grid frequency stabilization
WO2008098894A1 (de) * 2007-02-14 2008-08-21 Alstom Technology Ltd Kraftwerksanlage mit einem verbraucher sowie verfahren zu deren betrieb
EP2008853B1 (en) * 2007-06-25 2010-09-15 Mazda Motor Corporation Hybrid vehicle
US20090160187A1 (en) * 2007-12-19 2009-06-25 Scholte-Wassink Hartmut Control system and method for operating a wind farm in a balanced state
US8301311B2 (en) * 2009-07-06 2012-10-30 Siemens Aktiengesellschaft Frequency-responsive wind turbine output control

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104487678A (zh) * 2012-08-03 2015-04-01 株式会社日立制作所 双轴式燃气轮机发电系统、燃气轮机系统的控制装置以及控制方法
CN104487678B (zh) * 2012-08-03 2017-06-06 株式会社日立制作所 双轴式燃气轮机发电系统、燃气轮机系统的控制装置以及控制方法
CN106664046A (zh) * 2014-06-26 2017-05-10 通用电气公司 跟随瞬态电网事件的发电系统控制
CN106664046B (zh) * 2014-06-26 2019-05-10 通用电气公司 跟随瞬态电网事件的发电系统控制
CN108141166A (zh) * 2014-12-31 2018-06-08 埃克森美孚上游研究公司 响应于电网过频率事件用于化学计量的排气再循环燃气涡轮的系统和方法
CN106451564A (zh) * 2015-07-06 2017-02-22 卡特彼勒公司 用于发电机组的控制系统和策略

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Publication number Publication date
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ATE466170T1 (de) 2010-05-15
JP2010518321A (ja) 2010-05-27
JP5091256B2 (ja) 2012-12-05
WO2008098911A1 (de) 2008-08-21

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