CN101646521A - 组装诸如飞行器机身组件的两个组件的方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种通过多个固定部件来组装诸如飞行器机身组件的两个组件的方法。该方法包括借助钻孔工具钻出穿过重叠区域钻的孔，该钻孔工具穿过实现在固定地安装在该重叠区域上的钻孔网(34)上的相应定心孔(36)，该钻孔工具包括支撑心轴和膨胀环(56)，该膨胀环沿着圆锥形接触表面紧贴心轴。根据本发明，在膨胀环和心轴之间施加相对移动，以便在该膨胀环卡在定心孔中以后，使得心轴穿过定心孔、抵靠重叠区域并且朝向该重叠区域移动，以便在该重叠区域上施加压力。

Description

组装诸如飞行器机身组件的两个组件的方法

技术领域

本发明通常涉及一种例如通过铆接来组装两个组件的方法。

本发明优选地、但非唯一地用于组装飞行器机身的两个构成组件。更具体地，本发明可以涉及一种称为缝合(couture)的组装方法，即旨在通过沿着两个组件的被称为重叠区域或接合区域的共有接触面安置“锁栓(lockbolt)”或铆钉类型的固定部件来组装。

作为说明，通常对用于组装两个组件的所谓轨道缝合(coutureorbitale)(在这种情况下，组件被称为“段(

)”，为近似的圆柱形)和对应于组装两个组件的所谓纵向缝合(两个组件的形状为近似的半圆柱形)进行区分。纵向缝合沿着连续部分(sectioncourante)的母线来实现，而轨道缝合实现在接触面区域，该接触面区域包含在机身的两个横向部分之间，当在位于飞行器的前部或后端(此处的机身形状具有双曲率)的机身部分上实现组装时，这两种类型的缝合可以分别沿着非线性纵向母线和非圆形横向母线来实现。

根据本发明的方法可以用于接合具有单曲率或双曲率的重叠区域。作为说明，具有单曲率的板是“可展开的”并且具有直的母线，该直的母线意味着具有单曲率的板可以在平面上“展开”。相反地，诸如飞行器驾驶舱的机身板的具有双曲率的板不是“可展开的”并且不具有直的母线，即具有双曲率的板不可以在平面上“展开”。事实上，双曲率板例如在板的纵向方向上具有第一曲率并且例如在该板的横向方向上具有不同于第一曲率的第二曲率。

背景技术

在飞行器机身组件的组装领域中，要通过铆钉或“锁栓”缝合连接在一起的组件通常是大尺寸的，即每个组件都具有几立方米的体积。并且，相对于固定部件的干扰安装的允差(tolérance)非常小，通常只有百分之几毫米，从而在保证每个孔在干扰允差中的同轴性的同时，对用于形成两个组件的重叠区域的板进行预穿孔非常难。因此，组装方法通常被实施为使得在同一钻孔操作过程中对两个组件进行钻孔，以便在该操作中获得唯一的固定部件容纳孔，该固定部件容纳孔由穿过至少部分重叠的两个板而分别获得的两个孔组成。

因此，存在的困难是：组装的接触面正常地必须被去除所有毛刺和所有钻屑，否则会降低如此组装的机身的疲劳强度特性。并且，为了保证组件之间的接触面的密封性(该密封性在飞行器飞行时对于保持机身的气密性必不可少)，接触面涂有一薄层密封胶合剂或插入胶合剂。此外，为了保证机身中传递力的机械连续性，在每个固定部件处的两个组件之间的接触是金属-金属接触，即没有通过插入胶合剂的力的耦合。

为了保证这些不同的条件，已知进行以下连续步骤：

-对两个组件进行预先定位，以便使这两个组件位于确定相对位置中，如此定位的这两个组件共同形成重叠区域；

-钻出穿过重叠区域的安装孔，以便随后固定钻孔网(grille de 

)；

-通过与安装孔配合的临时固定装置将一个或多个钻孔网固定在重叠区域上；

-借助与每个钻孔网配合的钻孔工具钻出穿过重叠区域的孔；

-拆下钻孔网并且拆开两个组件，以便对孔和安装孔处的板进行清洁和去毛刺；

-在形成重叠区域的组件的板上施加插入胶合剂；

-将两个组件定位，以便重新使这两个组件位于允许安置固定部件的确定相对位置，如此固定的两个组件共同形成重叠区域，该重叠区域在该区域的两个板之间具有一层插入胶合剂；以及

-将固定部件安置在它们各自的孔中。

通过这种方式，不论是进行拆开/分离和重新组装组件的操作，还是组件的清洁/去毛刺操作都大大延长制造周期，从而导致高成本且非优化。为了避免在两个板之间的重叠/连接区域处出现毛刺，应该在同一操作过程中进行钻孔，现有技术的已知解决方案在于在这两个板之间施加确定的紧固力。更具体地，所期望的压力是该压力能够在重叠区域上施加一个力，该力一方面能够防止产生毛刺，另一方面防止在涂抹有插入胶合剂的已组装板的接触面处进入钻屑。

然而，通常用于实现该压力所使用的装置复杂且难以安置在要通过缝合连接在一起的组件上，这构成对制造周期的另一个有害源。为此，当使用广泛用于所考虑的领域中的钻孔网时，由于体积的原因，这些施压装置相对很难安装。尤其，这些施压装置通常很难甚至不可能安置在具有复杂形状的重叠区域(诸如具有双曲率的重叠区域)或者形成很难进入的所谓“封闭”结构的组件上。最后，这些现有技术中已知的施压装置主要被设计为使用在完全自动化组装方法的范围内，但是不适用于手动组装，例如在该手动组装中，操作人员借助适当的工具手动实现孔的钻凿以及固定部件的安置。

发明内容

因此，本发明的目的是提供一种克服关于现有技术实施例的上述问题的组装方法。更具体地，本发明的目的是提供一种组装方法，该组装方法能够在钻凿穿过重叠区域的孔时以简单的形式在重叠区域上施加所要求的压力，以便一方面防止出现毛刺，且另一方面防止在通常涂抹有插入胶合剂的已组装板的接触面处进入钻屑。

为此，本发明涉及一种通过多个固定部件组装两个组件的方法，所述固定部件用于在至少部分重叠的两个板之间建立连接，所述至少部分重叠的两个板分别属于所述两个组件并且共同形成重叠区域，所述方法包括钻出多个穿过所述重叠区域的孔，每个所述孔用于容纳所述固定部件中的一个，借助钻孔工具来实现每个孔的钻凿，所述钻孔工具穿过实现在钻孔网上的相应定心孔，所述钻孔网固定地安装在所述重叠区域上，所述钻孔工具包括膨胀环和支撑在所述重叠区域上的支撑心轴，所述膨胀环沿圆锥形接触表面紧贴所述心轴，当沿着所述心轴和所述膨胀环之间的圆锥形接触表面的中心轴线施加相对移动时，所述圆锥形接触表面允许所述膨胀环膨胀，从而保证所述膨胀环卡在所述相应定心孔中，

根据本发明，在所述膨胀环和所述心轴之间施加所述相对移动，以便在所述膨胀环卡在所述相应定心孔中以后，使得所述心轴穿过所述相应定心孔、抵靠所述重叠区域并且沿着圆锥形接触表面的中心轴线朝向所述重叠区域移动，以便在所述重叠区域上施加压力。

因此，本发明实际上提供了一种简单且灵巧的解决方案，该方案能够在钻凿穿过重叠区域的孔时容易在重叠区域上施加所要求的压力，以便一方面防止产生毛刺，且另一方面防止在通常涂抹有插入胶合剂的已组装板的接触面处进入钻屑。

事实上，所用的钻孔工具可以是本领域技术人员已知的传统类型，例如由Cooper Power Tools公司制造并且被表示为“具有同心套爪的P2钻孔机(P2 Drill with Concentric Collet Foot)”的钻孔工具。这种类型的钻孔工具还在专利EP0761351A中被描述，将其引入本发明作为参考。

应当注意的是，如果在钻孔期间用于在重叠区域上产生压力的装置在现有技术中是已知的，则本发明的特性在于这些装置的特殊使用。事实上，在诸如上述钻孔工具的钻孔工具中，支撑心轴和相应膨胀环存在的目的只是为了通过膨胀环和定心孔之间的摩擦来阻止该工具在钻孔网的定心孔中旋转和平移。为此，膨胀环沿着膨胀环和心轴之间的圆锥形接触表面的中心轴线、穿过相应定心孔并且在与心轴抵靠的重叠区域相反的方向上移动，相对于定心孔固定的该心轴保持抵靠。当膨胀环在钻孔网的孔中膨胀足够大以便阻止工具相对于该钻孔网旋转和平移时，这个移动停止。

相反地，在本发明中，施加在膨胀环和心轴之间的相对移动主要表现为心轴在重叠区域方向上的移动，而不是膨胀环在与重叠区域的方向相对的方向上移动，即使直到膨胀环真的卡在钻孔网的定心孔中一直可以观察到膨胀环的移动。在这一方面，在膨胀环和支撑心轴之间施加相对移动优选地被实现为使支撑心轴穿过相应定心孔并抵靠重叠区域移动一定距离(x2)，所述距离(x2)满足条件(x2)＞0.90·(x)，其中(x)对应于施加在所述膨胀环和所述心轴之间的相对移动的总距离。上述的关系实际上表示更希望获得穿过定心孔的心轴的移动，而非在相反方向上穿过该定心孔的膨胀环的移动。本领域技术人员自然地能够适应所讨论的不同元件的设计，以便实现如此的功能，尤其以适当的方式定义膨胀环和定心孔的额定直径。在这方面，应当注意，要求在膨胀环和相应定心孔之间存在很小的初始间隙，例如小于0.5mm，优选地为0.3mm，以便在开始施加相对移动以后，使得膨胀环非常快速地卡在该定心孔中，然而，该间隙足够保证在钻孔前使膨胀环容易进入定心孔中。为此，已经确认，对钻孔网的定心孔施加允差H7至H10(优选地为H7)被证实可以有效地获得上述期望的效果。

此外，在所述膨胀环和所述支撑心轴之间施加相对移动，以便在施加相对移动之后，使所述支撑心轴在所述重叠区域上产生压力，所述压力大约在600N至1200N之间。如以下将会描述的，当按照已知的不同参数施加相对移动时，专门用于实现如此压力的装置的设计能够预先限定将要施加压力。

无论怎样，该压力值因此完全适于一方面防止产生毛刺，且另一方面防止在通常涂抹有插入胶合剂的已组装板的接触面处进入钻屑。因此，有利地，当涉及机身组件时在飞行器的坐标系中，在不必须拆开/重组预先定位的组件的情况下，在同一钻孔步骤中可以在重叠/连接区域上实现所有的钻孔，随后安置所有的固定部件。

在这种方法中，实现所有钻孔，然后安置且固定所有固定部件，这种方法具有在劳动力方面很灵活的优点。因此，单独一个人可以实现获得缝合所需的所有步骤，因为无论是安装工具、钻孔-钻埋头孔(

)、拆下工具、或者安置和紧固固定部件，任何时候都不需要同时进入机身两侧。

另一方面，根据本发明的这种类型的方法同样允许多个操作人员工作在机身的外部和内部，以便减少实现缝合的时间。为此，与例如称为“分离”的现有技术的方法相比较，由于现有技术中的在钻孔以后与两个组件的分离/拆开相配合的重组问题，作为本发明目标的方法按照所要求的生产率在同一缝合的工作安排方面明显地提供很大的灵活性。

因此，本发明提供一种简单的解决方案，由于该方案与钻孔工具相对于相应钻孔网的简单安置相似，该方案能够容易且快速的安置重叠区域的施压装置。因此，制造周期大大地优化。并且，清楚地显现出，由于施压装置由钻孔工具本身构成，相对于现有技术所采用的解决方案在体积方面不具有任何缺点。

并且，在钻孔时的这个实现压力的巧妙方法使缝合容易地实现在复杂形状的重叠区域(诸如具有双曲率的重叠区域)上，或者使缝合容易地实现在形成称为“封闭”结构的组件上，因为只有结构的能够到达的唯一一侧需要安置产生需求压力的钻孔工具。此外，本发明同样可适用于自动化方法和至少部分手动实现的方法，例如操作人员借助适当的工具手动实现钻孔以及固定部件的安置。

最后，根据本发明的方法当然允许实现适用于组装近似圆柱形形状的两个组件的所谓轨道缝合，以及对应于组装近似半-圆柱形形状的两个组件的所谓纵向缝合。

优选地，所述钻孔网由铝或者由铝合金中的一种制成，所述膨胀环由钢制成。

实际上，应当注意，钻孔网优选地应该可以实现以下所有功能：

-只通过膨胀环在钻孔网的孔中的摩擦力来固定钻孔工具，以便防止钻孔工具在相应的定心孔中旋转和平移，；

-钻孔网的寿命足够长；以及

-无论环境条件怎样，尤其在组装过程中当温度变化时，定心孔相对于要组装的组件正确定位。

为了满足以上功能，具体地，诸如对于飞行器机身组件的情况，当组件由相同或相似的材料制成时，使用铝或者铝合金中的一种是完全合适的。实际上，钻孔网因此能够以与铝合金机身同样的方式热膨胀。

可替换地，在机身由增强碳纤维复合材料或相似材料构成的情况下，这些钻孔网有利地可以由增强碳纤维复合材料制成。钻孔网的这个构成还提供以下优点：使钻孔网更轻并且方便操作人员的操作。然而，这些材料具有相对低的磨损强度(résistance àusure)，这与对于这种钻孔网的寿命的高要求(设计将膨胀环重复插入每个定心孔中)不兼容。

因此，为了面对这个磨损问题，可以采用另一个解决方案，该解决方案在于通过钢制环对钻孔网的定心孔加衬套，钻孔网由铝或铝合金中的一种或者增强碳纤维复合材料制成。然而，优选地采用以上指出的第一个解决方案，因为钻孔网的铝和膨胀环的钢之间的摩擦大约是钢与钢之间摩擦的两倍，这能够容易阻止膨胀环相对于钻孔网的旋转和平移。

然而，该优选解决方案具有更小的磨损强度。在这方面，既然钻孔网的磨损沿着膨胀环和定心孔之间的接触表面是一致的，钻孔网的磨损是可以接收的。为了核实这种情况，也为了避免在进出定心孔时更明显的磨损，优选地在膨胀环和该定心孔之间寻求尽可能大的接触面积。为此，优选地设计且布置所述钻孔网，以便在所述膨胀环和所述支撑心轴之间施加相对移动之前，当通过穿过相应定心孔并且与重叠区域接触的支撑心轴来定位钻孔工具时，所述膨胀环从相应定心孔两侧凸出。优选地，同样应该保留这个优选位置直到膨胀环卡在定心孔中。

因此，优选地，钻孔网的厚度略微小于膨胀环沿圆锥形接触表面的中心轴线的长度。因此还应该考虑钻孔网相对于要组装的重叠区域的初始间隔。

优选地，所述方法包括将所述两个组件定位的步骤，所述步骤用于使所述两个组件位于允许实现钻孔的确定相对位置。在这种情况下，在保持将所述两个组件定位的步骤期间所获得的所述确定相对位置的同时，依次实现孔的钻凿以及后面将所述固定部件安置在它们各自的孔中的步骤，这避免了在钻孔后需要将两个组件分离，这在制造周期方面是高成本的。

优选地，在保持将所述两个组件定位的步骤期间所获得的所述确定相对位置的同时，所述方法包括以下连续的步骤：

-将一个或多个钻孔网固定在所述重叠区域，每个钻孔网均具有多个定心孔；

-借助与每个钻孔网配合的钻孔工具，钻出穿过所述重叠区域的所述孔；

-拆下每个钻孔网；

-将所述固定部件安置在它们各自的孔中。

更具体地，根据本发明的第一优选实施例，所述方法包括以下连续步骤：

-用于使两个组件位于所述确定相对位置中的所述两个组件的定位允许实现所述孔的钻凿，如此定位的所述两个组件共同形成重叠区域，所述重叠区域在所述区域的所述两个板之间具有一层插入胶合剂；

-将一个或多个第一施压装置安置在所述重叠区域的第一侧，并且将一个或多个第二施压装置安置在所述重叠区域的与所述第一侧相对的第二侧；

-钻出穿过所述重叠区域的安装孔，以便固定所述钻孔网，每个安装孔均实现在至少一个第一施压装置和至少一个第二施压装置附近；

-拆下每个第一施压装置；

-通过与所述安装孔配合的临时固定装置，在所述重叠区域的第一侧将一个或多个钻孔网固定在所述重叠区域上；

-借助与每个钻孔网配合的所述钻孔工具，从所述重叠区域的第一侧钻凿穿过所述重叠区域的孔，每个孔均实现在至少一个第二施压装置附近；

-安置临时固定部件，每个临时固定部件都穿过实现在所述重叠区域中的所述孔中的一个以及实现在所述钻孔网上的相应定心孔；

-拆下每个钻孔网和所述临时固定装置；

-拆下每个第二施压装置；

-将所述固定部件安置在它们各自的孔中，在保持将所述两个组件定位的步骤期间所获得的所述确定相对位置的同时，实现所述固定部件的安置；以及

-将附加固定部件安置在所述安装孔中。

可替换地，根据本发明的第二优选实施例，所述方法包括以下连续步骤：

-预先定位所述两个组件，以便使所述两个组件位于所述确定相对位置，如此定位的所述两个组件共同形成所述重叠区域；

-为了随后固定钻孔网，钻出穿过所述重叠区域的安装孔；

-拆开所述两个组件，以便在所述安装孔处对所述板进行清洁和去毛刺；

-将所述两个组件定位，以便重新使所述两个组件位于允许实现钻孔的所述确定相对位置中，如此定位的所述两个组件共同形成所述重叠区域，所述重叠区域在所述区域的两个板之间具有一层插入胶合剂；

-将一个或多个第二施压装置安置在所述重叠区域的与第一侧相对的第二侧

-在所述重叠区域的第一侧，通过与所述安装孔配合的临时固定装置，将一个或多个钻孔网固定在所述重叠区域上；

-借助与每个钻孔网配合的所述钻孔工具，从所述重叠区域的第一侧钻出穿过所述重叠区域的孔，每个孔均实现在至少一个第二施压装置附近；

-安置临时固定部件，每个临时固定部件都穿过实现在所述重叠区域中的所述孔中的一个以及实现在所述钻孔网上的相应定心孔；

-拆下每个钻孔网和所述临时固定装置；

-拆下每个第二施压装置；

-将所述固定部件安置在它们各自的孔中，在保持将所述两个组件定位的步骤期间所获得的所述确定相对位置的同时，实现所述固定部件的安置；以及

-将附加固定部件安置在所述安装孔中。

在该第二优选实施例中，在钻凿用于容纳固定部件的孔之前将组件分离，因此不再需要进行第一施压装置的安装/拆开(该第一施压装置还被称为压紧装置，诸如在第一优选实施例中使用的装置)，这允许减小周期时间，即使这个周期包括要组装的组件分离以后所实现的安装孔处的板的清洁和去毛刺。

优选地，固定部件是铆钉或“锁栓”。作为说明，如本领域技术人员已知地，“锁栓”类型的固定部件尤其在专利US3203300中是已知的。然而，在保留通过杆的拉伸而膨胀以及通过环而压缩的原理的同时，在不超出本发明范围的情况下，这些固定部件可以采用任何其它的形式。

优选地且如以上所述，所述方法用于组装飞行器机身组件，诸如位于飞行器前部或后端(此处机身的形状具有双曲率)的机身部分的构成组件。

因此，优选地实施所述方法以便固定部件共同形成所谓轨道缝合。

本发明的其它优点和特征在以下的非限制性详细描述中将会显现出来。

附图说明

该描述将会参照附图，其中，图1至图14示出了根据本发明组装方法的优选实施例。

具体实施方式

首先参照图1，可以看到两个组件1a，1b，这两个组件借助铆钉通过所谓轨道缝合并且通过应用现在将要描述的根据本发明优选实施例的方法来组装。此处，涉及两个组件1a，1b，这两个组件分别构成优选地位于飞行器的前部或后端(此处，机身的形状具有双曲率)的飞行器机身的两个横向段(

)。

在该优选实施例中，如图1中所示，所述方法通过将两个组件1a，1b定位来开始，该定位用于使两个组件位于飞行器的坐标系(此处通过坐标系X，Y，Z来表示)中的确定相对位置中。所述定位诸如导致形成重叠区域4，该重叠区域也被称为连接区域，该连接区域由至少部分重叠并且分别属于两个组件1a，1b的两个板6，8形成。当然，重叠区域4用于实现以下将会描述的铆钉的轨道缝合。为此，在将两个组件1a，1b定位以后，获得重叠区域，在该重叠区域的两个板6，8之间具有一层插入胶合剂，该重叠区域对于钻出容纳用于缝合的不同铆钉的孔是适当的结构。作为说明，优选地，在将两个组件1a，1b定位之前，将插入胶合剂或密封胶合剂安置在两个板6，8中的每个上。

在图2中示出的下一步骤为：将重叠区域4的多个第一施压装置10安置在重叠区域的第一侧14上，并且将多个第二施压装置12安置在重叠区域的与第一侧相对的第二侧16上。作为说明，第一侧14可以构成飞行器机身的外侧，并且第二侧16可以构成飞行器机身的内侧。

因此，如可以在图2中看到的，也被称为压紧装置并且用于共同保证两个板6，8之间的很大压紧压力(例如包含在600N至1200N之间)的这些装置10，12完全沿着重叠区域4分布。

优选地并且如图3中更详细地示出地，施压装置属于吸盘装置的类型，即包括抵靠板6安置的第一吸盘18和抵靠板8安置的第二吸盘20，这些吸盘通过连接杆22坚固地连接，该连接杆由抵压在重叠区域4上的压力钉24穿过，该压力钉被局部地设置为与该重叠区域近似垂直。当然，即使在紧固压力钉24时，吸盘18，20也连接在抽真空装置(未示出)上，该抽真空装置能够保持吸盘附着在板6，8上。

在这方面，指出压力钉24能够在区域4的两个部分之间局部施加压力，并且因此能够使板6，8靠近，这样做的结果是使冷的且未聚合的插入胶合剂流动，并且由此在覆盖有插入胶合剂且优选地由铝合金制成的两个板之间获得金属-金属接触。如下面将会指出的，因此重叠区域4可以在压力钉24附近被钻孔，以便在接触面处不形成毛刺、胶合剂层中不进入钻屑或切割油的情况下获得安装孔。

被施加的紧固压力通过压力钉24的紧固力矩来控制，该压力钉通过具有释放力矩(couple de débrayage)的螺丝刀来紧固。通常，该局部紧固力理想地建立在600N附近，该紧固力对应于0.48Nm的施压装置的压力钉的紧固力矩。可以在要组装组件没有变型危险且不过分增大毛刺危险的情况下，施加400N至1200N之间的压力。应当注意，这个相当宽的范围能够吸收调节紧固力矩和调节紧固力矩与接触面有效压力之间的比的不准确性。

可以考虑图3所示装置10的多种变型，尤其对于安装在机身内侧16的施压装置12。事实上，如图4所示，两个吸盘或两个吸盘中的一个可以由所谓的压力端(extrémités àpresse)26，28代替，这两个压力端同样通过连接杆22坚固地连接，该连接杆由抵压在重叠区域4上的压力钉24穿过，该压力钉被局部地设置为与该重叠区域近似垂直。每个压力端都具有合适的形状，该形状能够使压力端沿与压力钉24紧固方向相反的方向的平移被阻挡在属于组件1a，1b中的一个的加固件30，32上。作为说明，与吸盘工具相比较，图4中的凸缘工具(outillages àbrides)长时间使用更加可靠，尤其具有更小的噪音，吸盘工具的可靠性方面的缺点主要来自密封唇(lèvres d’étanchéité)的逐渐磨损，并且噪音来自文氏类型的抽真空装置。凸缘装置相对于吸盘装置的主要优点必然地在于去除了吸盘正常工作所需的压缩空气源。

必然地，在不超出本发明范围的情况下，还可以组合这些装置，以便获得一个压力类型的端部和一个吸盘类型的端部。

如图2所示，如有必要，装置10，12可以在区域4两侧两两相对设置。

然后，继续所述方法，借助钻孔工具实现穿过重叠区域4的上述安装孔。因此，图5中所示的这些安装孔32用于随后固定钻孔网，每个安装孔32都被实现在至少一个第一施压装置10和至少一个第二施压装置12附近，以便获得与在板6，8之间施加充足压力相关的上述积极效果。

在将钻孔网安装在重叠区域4上之前，拆下位于机身外侧14的第一施压装置10。

如在随后的描述中将会变得很明显的，应当注意，随后在用于连接组件1a，1b的固定部件的位置处进行的钻孔通过钻孔网34有效地实现，该钻孔网能够对如此实现的孔进行精确的定位。如图6中所示，这些钻孔网34通过诸如专用紧固件36的临时固定装置从第一侧14固定在区域4上，该专用紧固件同时穿过钻孔网的孔和为此预先实现的安装孔32。这些紧固件的主要原理例如在专利EP0336808中被描述，将其作为参考引入此处。因此，这些专用紧固件36具有以下特性：固定在钻孔网的孔中，因此相对于安装孔32定位钻孔网，并且具有较小的高度，从而允许将配备有“同心套爪(Concentric Collet)”类型压力脚的钻孔工具安装在紧固件占据的孔附近的孔中。

因此，图6所示的钻孔网34沿着要实现的缝合被连续地并且优选地拼接地安置，紧固件36保证这些钻孔网相对于重叠区域4的定位和保持，同样在组装接触面处实现较小的接触压力。

优选地由铝或铝合金中的一种制成的钻孔网34优选地实现三个不同的功能：

-如图6所示，由于钻孔网将钻孔工具连续定心于实现在钻孔网34上的每一个相应定心孔38中，因此将孔非常好的定位在机身上，

-在钻孔操作期间，防止钻孔工具旋转和平移，以及

-构成反作用元件，以便在钻孔期间保证接触面处的压力，这构成本发明特性之一。

如以下将会描述的，为了保证所有这些功能，钻孔网在定义尺寸的角度和构成材料的选择方面具有确定的结构性特性。

然后，钻出穿过重叠区域4的孔的步骤借助与每个钻孔网34连续配合的钻孔工具从重叠区域4的第一侧14实现，每个孔都实现在为了这个步骤保持在原位的至少一个第二施压装置12附近。

作为说明，这里所讨论的钻孔优选地包括钻孔和埋头孔(fraisurage)，优选地钻孔和埋头孔满足以下限制：

-将孔定位在机身上的准确性，

-用于保证要利用的固定部件的干扰组装(assemblage eninterférence)的所钻直径的准确性，

-用于保证对齐固定部件头部的埋头孔深度的准确性，以便相对于外部机身没有任何凹陷和凸起，

-在接触面处不产生毛刺，以及

-在具有插入胶合剂的接触面处不进入钻屑和切割油。

在这方面，孔的精确定位由钻孔网34保证。为了保证在钻孔时在板之间的接触面处不产生毛刺并且不引入钻屑或切割油，因此在钻孔期间在钻头附近力图施加使这些板靠近的压力。如以下将会阐述的，本发明中采用的解决方案能够在钻孔期间在钻头处施加同心压力，所用的装置容纳在钻孔网的定心孔内部并且因此对工具的定心没有任何损害。

所用的钻孔工具可以是本领域技术人员已知的传统类型，诸如由Cooper Power Tools公司制造并且被表示为“具有同心套爪的P2钻孔机(P2 Drill with Concentric Collet Foot)”的钻孔工具。这种类型的钻孔工具还在专利EP0761351A中被描述，此处作为参考将其引用。该工具40还在图7和图8中示出。

通常，钻孔工具40被有利地用于本发明中，以便：

-通过可膨胀的定心环将该钻孔工具定位且保持在钻孔网上，

-通过使心轴的端部接触在机身上实现深度的挡块(butée)，以及

-构成适合本发明的特性，借助心轴在与钻孔同心的机身上产生接触压力，以便保证要组装的板直接接触并且因此避免在具有插入胶合剂的接触面处形成毛刺以及引入钻屑。

前两个功能是本领域技术人员已知的。关于施加接触面压力的第三个功能是在特殊条件下钻孔工具40的特殊工作原理的结果，这些特殊条件是强加在优选地与由施压装置12产生的接触面压力相配合的钻孔网34上的条件。

因此，参照图7和图8，可以看到钻孔工具40大体上包括由支撑心轴51延伸出的主体42，支撑心轴的端部50在钻孔期间与重叠区域4接触。在机身中钻孔期间，钻头(未示出)相对于支撑心轴51内部地且同心地移动。

在工具40的前部处，心轴51与压力脚52连接在一起，该压力脚与轴或上轴57连接在一起。此外，膨胀环56被插入钻孔网34的定心孔38中，该膨胀环沿着图8所示的圆锥形接触表面53紧贴心轴51。该园锥形接触表面53在靠近心轴端部50时越来越窄，当沿着园锥形接触表面的中心轴线48在心轴51和膨胀环56之间施加相对移动时，该圆锥形接触表面使得膨胀环膨胀，从而保证膨胀环卡在相应的定心孔38中。更具体地并且如随后将会详细描述地，在膨胀环56和支撑心轴51之间施加相对移动，从而在将膨胀环56卡在相应定心孔38中以后，使得支撑心轴51穿过相应的定心孔、抵靠重叠区域4并且沿着圆锥形接触表面的中心轴线48朝向该重叠区域移动，以便在该重叠区域上施加压力。

为了实现这个相对移动，工具40包括与主体42连在一起的千斤顶(vérin)54，该千斤顶的端部46通过轴或下轴47连接在连杆55的一部分上，更确切地连接在连杆55的下端上，连杆的上端铰接在上述上轴57上。并且，在平行的轴47和57之间，工具40具有与膨胀环56连在一起的中间轴58或双中间轴，该轴58穿过实现在压力脚52中的孔45。

因此，该工具40的设计是，诸如当在图7中的箭头43的方向上驱动千斤顶54时，连接杆55的下端在与箭头43相同的方向上被施加移动。连接杆55在千斤顶54作用下的这个移动实际上在膨胀环56和心轴51之间产生移动，由于膨胀环56和心轴51沿着圆锥形表面相接触，因此相对移动使得膨胀环56膨胀。更确切地，在诸如现有技术中描述的原理中，在心轴保持固定抵靠区域4期间，驱动千斤顶54使得膨胀环56向后移动，即轴57起到枢轴的作用，并且轴58穿过为此设置的压力脚的孔45在与朝向要组装板的方向相反的方向上移动，即沿着箭头43的方向移动。因此，在这种情况下，膨胀的膨胀环56同时相对于安置该膨胀环的定心孔移动，而心轴不移动，它相对于该定心孔保持固定。在现有技术中，当膨胀环已经膨胀到一定程度以便防止工具相对于具有定心孔的钻孔网旋转和平移时，相对移动被停止。

在根据本发明的方法中，相反地，施加在膨胀环56和心轴51之间的相对移动主要表现为心轴在重叠区域方向上的移动，而不是表现为膨胀环56在与重叠区域的方向相反的方向上移动，即使直到膨胀环56确实卡在钻孔网34的定心孔38中一直可以观察到该膨胀环移动。在这方面，本领域技术人员必然能够适应所讨论的不同元件的设计以便实现这种功能，尤其通过适当地定义膨胀环56和定心孔38的额定直径的尺寸。如图8所示，图8示出了在驱动千斤顶54之前且刚刚插入定心孔38以后的工具40，在膨胀环56和定心孔38之间存在小的初始间隙，例如小于0.5mm，优选地为0.3mm，该间隙允许在开始施加相对移动以后，容易地将该膨胀环非常快速的卡在该钻孔中，然而该间隙足够保证在钻孔以前膨胀环容易插入定心孔中。为此，已经确认对钻孔网34的定心孔38施加允差H7被证实可以有效地获得所期望的效果。

此外，优选地在膨胀环56和支撑心轴51之间施加相对移动，以便使得支撑心轴穿过相应定心孔38且抵靠重叠区域4移动如图9所示的一定距离(x2)，该距离满足条件(x2)＞0.90·(x)，其中(x)(未示出)对应于施加在膨胀环56和心轴51之间的相对移动的总距离。上述关系实际上更希望获得穿过定心孔38的心轴51的移动，而非在相反方向上穿过该定心孔38的膨胀环的移动。

因此，与现有技术相比较，施加相对移动以便在飞行器的坐标系X，Y，Z中获得心轴51的移动，如图9所示，通过心轴的移动产生区域4的受压部分，膨胀环56在该坐标系中保持近似固定。

实际上，已经确认，轴58通过在飞行器的坐标系X，Y，Z中保持固定而起到枢轴的作用，并且轴57朝向重叠区域4的方向在与箭头43的方向相反的方向上移动。

该解决方案具有的优点是：通过所研究的特殊功能，可以在邻近钻孔的区域施加压力，该压力足够保证：

-密封胶合剂在紧邻机身的孔处流动，以便保证区域4的两个板之间的金属-金属接触；

-避免在接触面处引入钻屑和切割油；以及

-避免在接触面处进出钻孔时形成毛刺。

现在将会证明，当在机身上钻孔时，由工具40的心轴51施加的接触压力可以根据不同的参数来控制。

在心轴51和膨胀环56之间的圆锥形接触表面53处，心轴51通过与这两个元件的相对移动成正比并且垂直于接触表面的压力来驱动膨胀环。此外，心轴经受角度为

的摩擦力，该摩擦力趋向与相对移动相反。

当膨胀环56在钻孔网34的孔38中膨胀时，膨胀环56遭受与心轴51和膨胀环56之间的相对移动成正比的径向压力P₅₆。如果Δx代表该移动，则引起的增大压力ΔP₅₆为：

ΔP₅₆＝KΔx tgα/S

其中，K是存在的(en présence)元件的密封性的常量函数，S是膨胀环56和钻孔网34的定心孔38之间的接触面积。

如果

表示膨胀环56和定心孔38之间的接触面的摩擦系数，则称F₅₆为膨胀环56在孔中的摩擦力的轴向合力：

首先考虑第一种情况，其中，重叠区域4对于心轴51没有反作用，即在心轴没有面对障碍物的情况下，工具被定中心和卡在钻孔网34中。膨胀环56无间隙或几乎无间隙地插入钻孔网34的孔中。在这些条件下，当驱动千斤顶54时，能够产生两种运动。第一种运动是最可能的且对应于所期望的效果，在该第一中运动中，轴58在飞行器的坐标系X，Y，Z中保持固定并且起到枢轴的作用。在与第一种运动相对的第二种运动中，因为膨胀环56相对于钻孔网34在与区域4相反的方向上移动，轴57在飞行器的坐标系X，Y，Z中保持固定并且起到枢轴的作用。

千斤顶54、轴57和轴58通过坚固的连接杆55连接，对于这些运动，速度与元件56和51之间的相对移动是一样的。

在心轴51、膨胀环56和千斤顶54上施加的力与该相对移动成正比，对于两种运动，施加的这些力也是一样的。因此，最可能的运动方案是导致最小能量损耗的方案。在这方面，千斤顶54提供的能量以下面形式分布：

-对于第一种运动，分布在元件51和56之间的圆锥形表面53处的摩擦、在膨胀以后的不同元件(钻孔网34，膨胀环56，心轴51)的径向弹性变形、以及铰接摩擦之间；

-对于第二种运动，分布在与上述损耗源相同的损耗源(具有相同的强度)之间，另外加入了在膨胀环56和定心孔38之间的摩擦。

在能量方面，因此第一种运动更有利，因此在实施所述方法时将会实际观察到该第一种运动。因此，一旦在膨胀环56和定位的钻孔网34的定心孔38之间存在接触，膨胀环56相对于钻孔网保持固定并且千斤顶54的作用导致心轴51“伸出”。

并且，当处于上述第一种运动的情况时，在心轴前没有障碍物的情况下，驱动千斤顶54使得心轴51相对于钻孔网34朝向区域4且沿轴线48移动，直到施加在该千斤顶上的力等于膨胀环56在心轴51上的反作用力，该力以下被命名为F₅₁。

当心轴51处于该平衡状态中时，如在该状态以前，千斤顶54沿着与钻孔轴线相对应的轴线48的行程没有结束，心轴51在强度相同且方向相反的两个力的作用下保持平衡，即：

-F₅₄+F₅₇分别为由千斤顶54和轴57施加的力，以及

-膨胀环在心轴51上的反作用力，即F₅₁。

每个连接杆55在三个平行力F₅₄，F₅₇和F₅₈的作用下保持平衡，如图10所示。可以推导出：

- $F_{57}=\frac{L1}{L2}{F}_{54},$ 长度L1和L2分别对应于轴47和轴线48之间的距离以及轴58和轴57之间的距离；以及

- $F_{51}={F_{54}}^{\mathrm{MAX}}(1+\frac{L1}{L2}),$ F₅₄ ^MAX是由千斤顶54施加的最大力。

应当注意，如图10所示，获得这个最大力，以便使心轴51从在膨胀环56和钻孔网34的定心孔38之间的接触开始计算的初始位置沿着轴46移动一定距离x₁。

如前面所述，力F₅₁与元件56和51之间的相对移动成正比，因此与x₁成正比，即F51＝C₅₁x₁，C₅₁是计算该比例的刚性系数(coefficient de raideur)。

现在，假设处于不同的结构中，其中，障碍物(在这种情况下指重叠区域4)被定位为相对于钻孔网抵靠在处于初始位置的心轴51上，当驱动千斤顶54时，那么心轴51将会移动，直到达到沿轴46所考虑的平衡位置x₂，该位置诸如：

-x₂＜x₁，并且

- ${F_{54}}^{\mathrm{MAX}}(1+\frac{L1}{L2})=C_{51}{x}_2+R$

推导出与在机身上的推力/压力相等的反作用R，该反作用是：

-R＝C₅₁(x₁-x₂)，

-即 $R=F_{54}^{\mathrm{MAX}}(1+\frac{L1}{L2})(1-\frac{x_2}{x_1})$

因此，尤其通过合理选择在钻孔网34的定心孔38中处于额定状态的未膨胀的膨胀环56的调节、通过钻孔网34和重叠区域4之间的距离、通过千斤顶54能力的选择并且必要时通过连接杆55处的杠杆臂的比，可以在给出的范围内，一方面控制实现组装接触面处的板之间的金属-金属接触所需的行程，另一方面控制要施加的压力。这些调整例如可以通过连续的实验获得。

作为说明，一旦达到这个平衡位置，力保持施加在重叠区域4上，如果R是没有超出附着椎体(d’adhérence)范围的相应反作用力，存在于心轴51圆锥形表面和膨胀环56的圆锥形表面之间的摩擦阻止心轴51在弹性反作用力的作用下缩回。

因此，在释放千斤顶54以后，心轴51沿着轴46在两个力的作用下保持平衡，即：

-R，和

-对应于R的反作用力，该力为：

对于给出的位置x₂，用《τ》表示比

因此，Rmax被定义为：

- $\left(F_{54}^{\mathrm{MAX}}(1+\frac{L1}{L2})\right)\mathrm{\τ}=R\max (1+\mathrm{\τ})$

-即， $R\max =F_{54}^{\mathrm{MAX}}\frac{(1+\frac{L1}{L2})}{(1+\frac{1}{\mathrm{\τ}})}$

在假设径向压力正比于tan(α)的情况下计算《τ》，α是接触表面53的椎体的半角。在机身弹性反作用的效果下，与心轴51的“弹回(éjection)”相反的摩擦力相对于与心轴51在膨胀环56中滑动相反的摩擦力反向，其中，F₅₁的表达式中是

而不是

在诸如上述“同心套爪”类型工具40的优选情况下， $\frac{L1}{L2}\≅5,$ α＝2，5°。从而得到 $\frac{1}{\mathrm{\τ}}=\mathrm{0,45},$ 其中假定 $R\max \≅4F_{54}^{\mathrm{MAX}}.$

即 $\frac{x_2}{x_1}=\frac{1}{3},$ 这假设在机身的重叠区域4和心轴51的端部50之间具有很大的接触强度。

实际上，行程不是优先以这种方式调整，并且接触强度不够实现这些条件。通常，观察到 $R\≅F_{54}^{\mathrm{MAX}}.$ 因此在所有的情况下，相对于系统的稳定性存在符合要求的安全界限。

实际观察到的力的值被解释为：由于从心轴51和机身的初始接触开始，最初心轴沿轴46的移动导致的主要结果是使插入胶合剂流动。力R是由于胶合剂的流动和外部板的局部弹性变形产生。这个过程在毫米量级的距离上进行，直到建立金属-金属接触。这时，力R更快的增大，因为这次变形涉及两倍的厚度，即两个板6，8，通过机身内侧的一直保持原位的施压装置12较弱地承受这个变形。因此比为0.8至0.85。因此，对于要钻孔的两个板6，8之间的距离变化，系统显然是非常宽容的。

结果，根据当前的板的厚度，通过钻孔工具施加到板材上的压力通常在600N至1200N之间。

当然，为了实施根据本发明的方法，也可以使用其它类型的钻孔工具，例如使用一些变型，如直接作用于膨胀环56上的千斤顶，或者使用凸轮系统代替连接杆55，与钻孔网34相关的参数的操作和调整原理是完全相同的。

再次参照图10，优选地，钻孔网34的厚度略微小于膨胀环56沿轴46的长度。此外，设置在钻孔处的钻孔网34的下表面和机身之间距离x₀，当将膨胀环插入定心孔时，由心轴51和机身4的接触来使插入停止，从而膨胀环56超出定心孔38两侧的端部。因此，距离x₀优选地被固定，以便：

-适当的压力可以施加到要钻的孔附近(相对于“空载(àvide)”x₁的距离x₂)；

-膨胀环56的两端位于定心孔38的外部(距离x₀)。

通过机身上的钻孔网的支撑脚的高度(即紧固件36的高度)，以及通过将钻孔网34的形状的制造允差与在钻孔网位置处的机身形状的允差相比来确定这两个条件。本领域技术人员可以通过一系列尺寸的传统计算来确定这个距离和关于这个距离的允差。制造允差将比已经合理选择的比更大。在上述讨论的条件中，比为0.85，即以这种形式核实条件 $R\≅F_{54}^{\mathrm{MAX}},$ 关于距离x₀的允差是+/-0.2mm。这个条件明显满足了钻孔网34的工业制造的要求。

因此，相对于“同心套爪”类型的钻孔工具的功能特征以及重叠区域上的接触面处的压力需要，通过对钻孔网的特征(材料，尺寸等)的合理选择，解决在钻孔过程中保证接触面处的适当压力条件的技术问题。已经给出，压力优选地在400N至1200N之间，理想地大约为600N，这些条件通过以下所述可以获得：

-通过距离x₀和调整定心孔38来调整距离x₁和x₂；

-相对于机身4选择钻孔工具的“工作点”(距离x₂)；

-通过千斤顶54施加力；以及

-选择钻孔网34的构成材料并且优选地不要定心孔的钢制衬套。

当然，略微在对重叠区域4钻凿所期望的孔之前，对重叠区域4施压，该钻凿借助同轴地穿过心轴51的钻头(未示出)来实现，该心轴持续施加所期望的压力以便整体上避免在板6，8上形成毛刺。

更确切地，借助埋头孔钻头在唯一的操作中实现钻孔-埋头孔。心轴51的端部50与机身4接触，心轴51定义轴向挡块，该挡块能够保证埋头孔深度的精确度。固定埋头孔的深度以便保证铆钉头部齐平的适当条件。例如通过实验室的实验来确定埋头孔深度的适当调整，这些实验对于每个铆钉直径都能定义所需埋头孔的深度，以便在压紧铆钉后检查铆钉头部的齐平条件。

进入的停止，即工具前进的停止由与心轴51连接的挡块来保证，该心轴本身与机身接触。因此，在距离x₀和x₂变化的情况下，同样可以保证埋头孔的深度。

遍布大部分实际机身的铝合金钻孔/镗孔在没有润滑油的情况下很难处理。由于在具有插入胶合剂的接触面处引入切割流体的危险，避免在此处使用液体。最后，当以高速(即15000转数/分钟或更高)切割实现钻孔时，优选地在通过工具的中心和侧部的微-雾化润滑油下实现钻孔。

优选地，润滑油的量适应于钻孔和埋头孔的直径，并且通常固定在每小时3至50ml的润滑油产品的间隔中，该润滑油产品的最大粘度是400mm²/sec。雾化润滑油的这个供给大大改善了钻孔的质量，并且允许使用小功率、更轻且降低渗透力的钻孔工具。尽可能在连接处的金属-金属接触面处存在足够大的压力时使用微-雾化润滑油，并且该微-雾化润滑油是小量的、具有润滑油的粘度且可以吸入，完全避免将油引入插入胶合剂中。

有利地，机器可以在压力脚52处装备有吸气装置，该吸气装置能够向回收中心排放钻屑和油汽。该排放防止位于机身外部的任何胶合剂接缝污垢。同样出于方便排放钻屑的原因，优选使用具有螺旋槽的钻头。

在某些情况下，钻屑可能离开孔被投射在内部机身中。因此，钻屑可能沉积在组装接触面上，尤其在飞行器下部，由此具有引入到该接触面的危险。在这些情况中，有利地通过粘合带(即“保护带”)保护图中标号为2的接触线。

一旦通过工具从机身外侧14钻完所有的孔，则继续安置临时固定部件70，每个临时固定部件同样采用紧固件的形式。应当注意，每个紧固件70穿过实现在重叠区域4中的孔中的一个，并且穿过实现在相关钻孔网34上的相应定心孔38。在这方面，指出在不超出本发明范围的情况下，每个紧固件70在与其相应的孔钻凿完之后且在下面的孔的钻凿之前可以直接固定。并且，所钻每个孔不需要都容纳紧固件70，如另外在图11上所示的。

然后，将每个钻孔网34和临时固定装置36拆下。如图12所示，因此在机身的外侧14只显示安装孔32、用于容纳固定装置的孔72以及临时固定部件70。

当同样拆下每个第二施压装置12时，将固定部件74安置在他们的相应孔72中，当然，在保持在定位步骤期间所获得的组件1a，1b的确定相对位置的同时来实现这个安置。这个步骤旨在优选地只在机身外侧14获得以传统的且本领域技术人员已知的方式实现的铆钉缝合。

在这个阶段，在重叠区域4上只有安装孔32保持空闲，如图13所示。由此，将诸如铆钉的附加固定部件76安置在所述这些安装孔32中，如图14所示。更确切地，在安置固定部件74之后，安装孔32(其中曾容纳用于固定钻孔网34的紧固件36)可以被扩孔到它们最终地直径、钻埋头孔并且匹配安置在这些孔中的相应附加固定部件76。在不使用额外压力装置的情况下，通过所有其它固定部件74的预先安置和紧固所建立的接触面压力允许通过传统装置实现该钻孔和埋头孔。

当然，本领域技术人员可以对刚刚仅作为示例非限制性描述的本发明进行多种修改。

Claims (14)

1.一种通过多个固定部件组装两个组件的方法，所述固定部件用于在至少部分重叠的两个板之间建立连接，所述至少部分重叠的两个板分别属于所述两个组件并且共同形成重叠区域，所述方法包括钻出多个穿过所述重叠区域的孔，每个所述孔用于容纳所述固定部件中的一个，借助钻孔工具来实现每个所述孔的钻凿，所述钻孔工具穿过钻孔网上的相应定心孔，所述钻孔网固定地安装在所述重叠区域上，所述钻孔工具包括膨胀环和支撑在所述重叠区域上的支撑心轴，所述膨胀环沿圆锥形接触表面紧贴所述心轴，当沿着所述心轴和所述膨胀环之间的圆锥形接触表面的中心轴线施加相对移动时，所述圆锥形接触表面允许所述膨胀环膨胀，从而保证所述膨胀环卡在所述相应定心孔中，

其特征在于，在所述膨胀环和所述心轴之间施加所述相对移动，以便在所述膨胀环卡在所述相应定心孔中以后，使得所述心轴穿过所述相应定心孔、抵靠所述重叠区域并且沿着所述圆锥形接触表面的中心轴线朝向所述重叠区域移动，以便在所述重叠区域上施加压力。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在所述膨胀环和所述支撑心轴之间施加所述相对移动，以便使所述支撑心轴穿过所述相应定心孔且抵靠所述重叠区域移动一定距离(x2)，所述距离(x2)满足条件(x2)＞0.90·(x)，其中(x)对应于施加在所述膨胀环和所述心轴之间的相对移动的总距离。

3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，在所述膨胀环和所述支撑心轴之间施加所述相对移动，以便在施加所述相对移动之后，使所述支撑心轴在所述重叠区域上产生压力，所述压力大约在600N至1200N之间。

4.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，所述钻孔网由铝或者由铝合金中的一种制成，并且所述膨胀环由钢制成。

5.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，设计且布置所述钻孔网，以便在所述膨胀环和所述支撑心轴之间施加相对移动之前，当通过穿过所述相应定心孔并且与所述重叠区域接触的所述钻孔工具的支撑心轴来定位所述钻孔工具时，所述膨胀环从所述相应定心孔两侧凸出。

6.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，所述方法包括将所述两个组件定位的步骤，所述步骤用于使所述两个组件位于允许实现钻孔的确定相对位置。

7.根据权利要求1或6所述的方法，其特征在于，在保持将所述两个组件定位的步骤期间获得所述确定相对位置的同时，依次实现所述孔的钻凿以及随后将所述固定部件安置在它们各自的孔中的步骤。

8.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，在保持将所述两个组件定位的步骤期间获得所述确定相对位置的同时，所述方法包括以下连续的步骤：

-将一个或多个钻孔网固定在所述重叠区域，每个钻孔网均具有多个定心孔；

-借助与每个钻孔网配合的钻孔工具，钻出穿过所述重叠区域的所述孔；

-拆下每个钻孔网；

-将所述固定部件安置在它们各自的孔中。

9.根据权利要求1至7中任一项所述的方法，其特征在于，所述方法包括以下连续步骤：

-用于使两个组件位于所述确定相对位置中的所述两个组件的定位允许实现所述孔的钻凿，如此定位的所述两个组件共同形成所述重叠区域，所述重叠区域在所述区域的所述两个板之间具有一层插入胶合剂；

-将一个或多个第一施压装置安置在所述重叠区域的第一侧，并且将一个或多个第二施压装置安置在所述重叠区域的与所述第一侧相对的第二侧；

-钻出穿过所述重叠区域的安装孔，以便固定所述钻孔网，每个安装孔均实现在至少一个第一施压装置和至少一个第二施压装置附近；

-拆下每个第一施压装置；

-通过与所述安装孔配合的临时固定装置，在所述重叠区域的第一侧将一个或多个钻孔网固定在所述重叠区域上；

-借助与每个钻孔网配合的所述钻孔工具，从所述重叠区域的第一侧钻凿穿过所述重叠区域的孔，每个孔均实现在至少一个第二施压装置附近；

-安置临时固定部件，每个临时固定部件都穿过实现在所述重叠区域中的所述孔中的一个以及实现在所述钻孔网上的相应定心孔；

-拆下每个钻孔网和所述临时固定装置；

-拆下每个第二施压装置；

-将所述固定部件安置在它们各自的孔中，在保持将所述两个组件定位的步骤期间获得所述确定相对位置的同时，实现所述固定部件的安置；以及

-将附加固定部件安置在所述安装孔中。

10.根据权利要求1至7中任一项所述的方法，其特征在于，所述方法包括以下连续步骤：

-预先定位所述两个组件，以便使所述两个组件位于所述确定相对位置，如此定位的所述两个组件共同形成所述重叠区域；

-为了随后固定所述钻孔网，钻出穿过所述重叠区域的安装孔；

-拆开所述两个组件，以便在所述安装孔处对所述板进行清洁和去毛刺；

-将所述两个组件定位，以便重新使所述两个组件位于允许实现钻孔的所述确定相对位置中，如此定位的所述两个组件共同形成所述重叠区域，所述重叠区域在所述区域的两个板之间具有一层插入胶合剂；

-将一个或多个第二施压装置安置在所述重叠区域的与第一侧相对的第二侧；

-在所述重叠区域的第一侧，通过与所述安装孔配合的临时固定装置，将一个或多个钻孔网固定在所述重叠区域上；

-借助与每个钻孔网配合的所述钻孔工具，从所述重叠区域的第一侧钻出穿过所述重叠区域的孔，每个孔均实现在至少一个第二施压装置附近；

-安置临时固定部件，每个临时固定部件都穿过实现在所述重叠区域中的所述孔中的一个以及实现在所述钻孔网上的相应定心孔；

-拆下每个钻孔网和所述临时固定装置；

-拆下每个第二施压装置；

-将所述固定部件安置在它们各自的孔中，在保持将所述两个组件定位的步骤期间所获得的所述确定相对位置的同时，实现所述固定部件的安置；以及

-将附加固定部件安置在所述安装孔中。

11.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，所述固定部件是铆钉。

12.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，所述方法用于组装飞行器机身的组件。

13.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，所述方法用于组装飞行器机身的组件，所述组件具有双曲率重叠区域。

14.根据上述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，实施所述方法，使得所述固定部件共同形成所谓的轨道缝合。

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