CN101633195B - 非线性梯度入口舌头板 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种非线性梯度入口舌头板,分为A、B、C三个区,A区是排气区域,作用是把板坯中的空气逐渐排出,范围是自入口到加压液压缸之前,根据板坯的厚度,通过调整力的大小调整A区的变形量,把板坯平稳导入压机;B区为过渡加压区,可以按照工艺要求的压缩速度向板坯加压压缩板坯;C区为固定高压区,覆盖压机的全部高压区,把液压缸的压力通过辊杆和钢带传递给板坯。采用了阶梯式的结构形式并加长了入口舌头板的长度,主要作用是避免了现有结构中入口舌头板下表面的复杂受力状态,降低舌头板所受的弯曲应力和压应力,提高其使用寿命,同时解决与舌头板相邻的高压区热压板使用寿命低和更换困难的问题。
Description
技术领域
本发明公开一种非线性梯度长型入口舌头板,是对现有等厚短型入口舌头板结构的改进,属于木材加工机械技术领域。
背景技术
本发明涉及的入口舌头板是装置在双钢带压机的入口机构,通过舌头板发生弯曲弹性变形,使压机入口形成一定的开档,把松散的板坯导入压机,液压缸的压力作用在入口舌头板上,通过入口舌头板及辊杆和钢带向板坯施加压力。
现有的入口舌头板采用同一厚度的金属材料制成,厚度一般为60-70mm。生产厚板时为了把较厚的板坯导入压机,需要入口舌头板发生较大的弹性变形,舌头板的变形量往往要达到200mm以上,由于现有的入口舌头板厚度较大,所以会在舌头板的下表面产生很大的拉应力。根据板材生产的工艺要求,高压需要尽可能早的施加于板坯的表面,这样就需要在入口舌头板的高弯曲变形区同时施加高压。这时,在入口舌头板的下表面,既要承受因弯曲而带来的很大的拉应力,同时又因高压受到辊杆传递过来的的很大的循环表面压应力,导致这一区域表面易发生疲劳破坏。
另外,现有技术的舌头板没有覆盖压机的高压受力区,而高压区的热压板在长时间承受高压作用后会发生疲劳损坏,现有结构的高压区热压板同低压区制作为一体结构,更换时需要把大面积热压板整体更换,工作难度大,生产成本费用高。
发明内容
本发明针对现有的入口舌头板的以上缺点,提供一种非线性梯度入口舌头板,采用了阶梯式的结构形式并加长了入口舌头板的长度,主要作用是避免了现有结构中入口舌头板下表面的复杂受力状态,降低舌头板所受的弯曲应力和压应力,提高其使用寿命,同时解决与舌头板相邻的高压区热压板使用寿命低和更换困难的问题。
本发明的技术解决方案如下:将舌头板本体分为A、B、C三个阶梯式的结构,其中,
A区长度:LA=(SA-SB)/sinα;弯曲高度SA为=8*T;厚度HA= 0.05LA;
B区长度:LB=(SB-SC)/sinβ;弯曲高度SB=SA*15%;厚度HB=0.024LB;
C区长度:LC =0.628(LB+LA);弯曲高度SC=T*1.2/2;HC=0.034LC;
α为A区的最大抬起角度;
β为B区的最大抬起角度;
T为板材厚度。
所述的入口舌头板优选尺寸为:
A区的长度LA是818—1222mm,厚度HA是45-55mm;
B区的长度1910—3070mm,厚度50-70mm;
C区域长度1713-2695mm,厚度60-100mm;
α=8°~12°;β=0.28°~0.45°。
所述的入口舌头板最佳尺寸为:
A区的长度1000mm,厚度50mm;
B区的长度2500mm,厚度60mm;
C区的长度2200mm,厚度75mm;
α=8°;β=0.28°。
如图1、图2所示,双钢带压机的入口区可以分为A、B、C三个区,A区是排气区域,作用是把板坯1中的空气逐渐排出,范围是自入口到加压液压缸2之前,根据板坯1的厚度,通过调整力F的大小调整A区的变形量,把板坯1平稳导入压机;B区为过渡加压区,可以按照工艺要求的压缩速度向板坯加压压缩板坯,;C区为固定高压区,覆盖压机的全部高压区,主要作用是把液压缸2的压力通过辊杆4和钢带6传递给板坯1。
与现有的入口舌头板只具有A区和B区不同,C区是本发明的特有区域。入口舌头板5的内部制作了一定直径和间距的加热油孔3作为加热载体的通道为入口舌头板5加热。
入口舌头板5采用阶梯式的结构制作,按照A、B、C三个区域制作成不同的长度和厚度。
根据人造板生产的工艺要求,入口舌头板A区的最大抬起角度α=8°-12°。如果角度α过大,在板坯进入压机时由于排气速度太快,排出的气体会把板坯损坏,如果角度α太小,会造成加压时间太晚,降低板材的表面质量。最大抬起角度α的具体数值由人造板生产的原材料决定,使用针叶林原材料时,排气性能较好,这时可以选择较大的排气角度α=12°;如果使用阔叶林原材料,这种原材料生产的纤维的排气性能较差,这时就要选择使用较小的排气角度α=8°。大多数地区是针叶林和阔叶林混合使用,角度的具体数值要根据设备使用当地的原材料的配比实际情况来确定。同样根据人造板生产的工艺要求,入口舌头板B区压板的最大抬起角度为β=0.28°-0.45°。
根据人造板生产的工艺要求,纤维在A区的需要压缩到板坯厚度的15%,在B区需要压缩到成品板材厚度的1.2倍。
按照该种双钢带压机能生产的最大厚度为T=25mm为例,入口舌头板弯曲高度:SA=8*T=200mm,SB=SA*15%=30mm,SC=T*1.2/2=15mm。由以上压机的工艺参数的要求,计算入口舌头板A区长度:LA=(SA-SB)/sinα=(200-30)/sin(8°-12°),LA的长度范围为:818—1222mm。
同理LB=(SB-SC)/sinβ;β=(0.28°-0.45°),计算得出LB的长度范围为:1910—3070mm。
LC为高压区的长度,按照人造板生产原材料配比的比例不同,LC的范围为1713-2695mm。
由于入口舌头板内横向排布了导热油通道3,受力后变形状态复杂,根据入口舌头板的以上长度尺寸数据和液压油缸加压情况建立入口舌头板的有限元模型,通过有限元分析计算,求得入口舌头板各区域的厚度范围,HA=45-55mm,HB =50-70mm,HC=60-100mm。不同厚度的区域之间采用一定距离的圆角过渡或采用厚度渐变的方式过渡。
如图2所示, 工作时可以根据板坯1厚度的不同把入口舌头板5调整为不同的角度工作。入口舌头板5做变形调整时,因为A区域厚度最薄,在同样变形的情况下,本发明入口舌头板下表面所受的弯曲应力只有现有入口舌头板的30%-40%,可以把舌头板的使用寿命提高2~4倍。
B区域厚度稍大。因为A区的柔性较高,可以产生足够的变形让板坯1导入压机,所以工作时B区只需要完成较小的变形就可以,同时可以承受较大的接触应力。现在公知的结构中,液压缸3的布置间距都大于500mm,在本发明的结构中,减小了B区域液压缸3的间距,其间距改为400mm-450mm,有限元分析的结果显示,在平均压力相同的情况下,调整间距后舌头板所受的最大表面压应力比现有的结构有了明显降低。
C区域的厚度最大,在工作时由于A区域和B区域的变形已经完全可以满足入口角度的需要,所以C区域基本不需要弯曲变形,只有与辊杆4接触的表面压应力。由于C区域最厚,受压后产生的变形较小,为避免材料浪费,在C区域液压缸3间距比B区稍大,最大的表面压应力还是被控制在合理的范围之内。
在目前公知的结构中,如图5所示,现有结构的入口舌头板5只有A区和B区的范围,长度约为3.5米左右,入口之后的第一块热压板7长度约为8米左右,第一块热压板7在与入口舌头板5相接的位置大约有2.2米是高压区,其余部分为低压区。众所周知,金属在长时间承受循环高压应力的作用下,其表面必然会产生疲劳破坏。现有结构中入口舌头板因为同时承受较大的弯曲应力作用和接触应力的作用容易损坏,同时入口之后的第一块热压板7因为承受很高的表面压应力,也容易损坏。因为热压板7的长度较长而且在压机的内部,所以更换的难度和成本都很高。
如图1所示,本发明把入口舌头板5的长度尺寸由现在公知的3.5米左右加长为5.7米左右,覆盖了双钢带压机的高压区,把受力最大的区域限制在舌头板5之内,当长时间工作金属表面出现疲劳损坏后,只需要更换入口舌头板5就可以。改变了现有公知的结构中需要更换入口舌头板5和高压区热压板7的情况,降低了成本同时减少了更换的难度。
本发明相对于现有技术具有的优点和进步:通过改变入口舌头板5的结构尺寸,使入口舌头板的受力分布更加合理,大大提高了入口舌头板的使用寿命。
附图说明:
图1为本发明入口舌头板在双钢带压机中的位置及作用说明示意图;
图2为本发明入口舌头板工作状态示意图
图3为本发明实施例1
图4为本发明实施例2
图5为现有入口舌头板的示意图
1.板坯;2.液压缸3.导热油孔;4.辊杆;5.入口舌头板;6.钢带;7.热压板。
具体实施方式
实施例1:
如图4所示,不同区域之间采用圆角过渡:
A区域长度LA范围:800-1200mm,本例优选LA=1000mm,厚度HA范围:45-55mm,本例优选HA=50mm。加热载体通道间距50-80mm,本例优选70mm,直径25-30mm,本例优选28mm。
B区域长度LB范围:2000-3000mm,本例优选LB=2500mm,厚度HB范围:50-70mm,本例优选HB=60mm。加热载体通道间距50-80mm,本例优选70mm,直径25-30mm,本例优选28mm。液压缸布置间距400-450mm,本例优选420mm。
C区域长度LC范围:2000-4000mm,本例优选LC=2200mm,厚度HC范围:60-100mm,本例优选HC=75mm。加热载体通道间距50-80mm,本例优选70mm,直径25-30mm,本例优选28mm。
圆角过渡区域长度LR范围:50-200mm,本例优选LR=100mm。
圆角过渡区域半径R范围:400-1000mm,本例优选R=500mm。
实施例2
如图5所示,不同厚度的区域之间采用厚度渐变的方式过渡:
A区域长度LA范围:800-1200mm,本例优选LA=1000mm,厚度HA范围:45-55mm,本例优选HA=50mm。加热载体通道间距50-80mm,本例优选70mm,直径25-30mm,本例优选28mm。
B区域长度LB范围:2000-3000mm,本例优选LB=2500mm,厚度HB范围:50-70mm,本例优选HB=60mm。加热载体通道间距50-80mm,本例优选70mm,直径25-30mm,本例优选28mm。液压缸布置间距400-450mm,本例优选420mm。
C区域长度LC范围:2000-4000mm,本例优选LC=2200mm,厚度HC范围:60-100mm,本例优选HC=75mm。加热载体通道间距50-80mm,本例优选70mm,直径25-30mm,本例优选28mm。
Claims (1)
1.一种非线性梯度入口舌头板,其特征在于:舌头板本体分为A、B、C三个阶梯式的结构,其中,
A区长度:LA=(SA-SB)/sinα;弯曲高度SA为=8*T;厚度HA= 0.05LA;
B区长度:LB=(SB-SC)/sinβ;弯曲高度SB=SA*15%;厚度HB=0.024 LB;
C区长度:LC =0.628(LB+LA);弯曲高度SC=T*1.2/2;HC=0.034 LC;
α为A区的最大抬起角度;β为B区的最大抬起角度;
T为板材厚度。
2、权利要求1所述的入口舌头板,其特征在于:
A区的长度LA是818—1222mm,厚度HA是45-55mm;
B区的长度1910—3070mm,厚度50-70mm;
C区域长度1713-2695mm,厚度60-100mm;
α=8~12°;β=0.28~0.45°; T=25mm。
3、权利要求1所述的入口舌头板,其特征在于:
A区的长度1000mm,厚度50mm;
B区的长度2500mm,厚度60mm;
C区的长度2200mm,厚度75mm。
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DE10045681B4 (de) * | 2000-09-15 | 2007-06-14 | Dieffenbacher Gmbh + Co. Kg | Kontinuierlich arbeitende Presse |
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