CN101519739B - 带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及制备方法 - Google Patents
带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101519739B CN101519739B CN 200910029233 CN200910029233A CN101519739B CN 101519739 B CN101519739 B CN 101519739B CN 200910029233 CN200910029233 CN 200910029233 CN 200910029233 A CN200910029233 A CN 200910029233A CN 101519739 B CN101519739 B CN 101519739B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- silver
- micropore
- hard template
- containing nickel
- based lubricating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
本发明公开了一种带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料，以镍合金为基体，并含有银润滑相；该材料表面带有能控制润滑剂释放，提高硬度和耐磨性的微孔硬质模板。制备上述带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的方法，包括以下步骤：首先将金属粉末在球磨机中混合；其次将混合后的粉末在钢模中压实后放入石墨模具中真空热压成型；再次将热压后的材料进行精磨抛光，然后放入渗金属炉中渗钼处理；接着将渗钼处理后的材料放入等离子渗氮炉中渗氮；最后利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。本发明的材料表面通过硬质模板限制银向表面的扩散，以微孔作为银扩散的通道，从而控制润滑剂的释放，并且提高硬度和耐磨性，制备方法简单易行。
Description
技术领域
本发明涉及一种润滑材料及制备方法，特别是一种带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及制备方法。
背景技术
随着工业与尖端技术的迅猛发展，许多机械设备需要在极端与苛刻条件下工作。如航空、航天机械的摩擦副常在高真空、原子氧、强辐照和交变温度环境下工作。常规润滑油脂在这样的工况下存在严重的辐照降解、真空挥发、原子氧侵蚀失效等方面的问题。软金属作为固体润滑剂可适用于一些极端工作条件。
利用软金属作润滑剂设计发汗合金或者金属陶瓷已有少量报道。刘佐民将Ag-Cu-Pb-Sn润滑剂浸渍在具有贯通型微孔结构的金属陶瓷烧结体中，利用内贮的润滑剂向摩擦面的扩散“渗漏”实现润滑。但该金属陶瓷由于渗出的润滑剂质软，在摩擦作用下擦伤现象严重(王砚军，刘佐民.摩擦学学报，2006，26(04)，348-352)。
美国Voevodin等研究了将银与陶瓷复合制备硬质涂层，利用银的扩散润滑。由于银在短时间内全部扩散到表面，复合涂层的寿命相对要短(C.Muratore，A.A.Voevodin，J.J.Hu，J.S.Zabinski.Wear，2006，261(7-8)：797-805.)。美国Muratore等在含银复合涂层表面覆盖TiN作为屏蔽模板限制银的释放，降低了银的消耗，银从基体中通过硬质涂层本身的缺陷扩散而出，该复合涂层的摩擦系数最低仅达到0.4(C.Muratore，J.J.Hu，A.A.Voevodin.Thin Solid Films，2007，515：3638-3643)。
美国Basnyat等在TiAlCN硬涂层上激光刻蚀微孔，然后在微孔表面磁控溅射沉积Mo/MoS2/Ag固体润滑层，微孔仅仅作为润滑剂的存储器，因此向摩擦表面提供有限的润滑剂，当微孔中的润滑剂耗尽后，涂层失效(P.Basnyat，B.Luster，C.Muratore，et.al.Surface & Coatings Technology，2008，203(1-2)：73-79)。
总之，现有技术的缺陷为，润滑剂的释放无法控制，而使得润滑剂消耗严重，摩擦表面软质润滑膜由于没有硬质模板的支撑而磨损率高。
发明内容
本发明的目的在于提供一种能控制润滑剂释放、显著提高表面硬度和耐磨性的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及其制备方法。
实现本发明目的的技术解决方案为：一种带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料，以镍合金为基体，并含有银润滑相；该材料表面带有能控制润滑剂释放，提高硬度和耐磨性的微孔硬质模板。含有银润滑相的镍合金的各组分及质量百分含量为，Ni：46.2％～63.6％；Cr：11.5％～15.9％；W：9.0％～15.0％；Al：2.0％～6.0％；Ti：3.0％～8.0％；Ag：5.0％～10.0％；CeO2：1.0～4.0％；该材料的粉末粒度为2～20μm。硬质模板的材料为MoN或者Mo2N，模板的厚度为20～30μm。硬质模板表面设置规则排列的微孔，该微孔直径为150～200μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为400～1000μm，微孔的面积密度为1.7％～11.2％。
带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法，包括以下步骤：
(1)将金属粉末在球磨机中混合；
(2)将混合后的粉末在钢模中压实后放入石墨模具中真空热压成型；
(3)将热压后的材料进行精磨抛光，然后放入渗金属炉中渗Mo处理；
(4)将渗Mo处理后的材料放入等离子渗氮炉中渗氮；
(5)利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。
本发明与现有技术相比，其显著优点为：1)本发明的材料在室温～600℃温度范围内具有自润滑以及润滑剂释放可控的优点；2)所带有的微孔表面硬质模板提高了硬度和耐磨性，将含银镍基材料的硬度提高了20％以上，弹性模量提高了90％，室温～600℃的磨损率降低了20％以上；3)本发明的材料可应用于苛刻环境下的设备，尤其是核设施、航天器、运载火箭等高技术机械运动部件，具体如空间轴承、涡轮、齿轮、丝杠传动副等。
具体实施方式
本发明的一种带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料，以镍合金为基体，并含有银润滑相；该材料表面带有能控制润滑剂释放，提高承载能力和耐磨性的微孔硬质模板。该表面通过硬质模板限制银向表面的扩散，以微孔作为银扩散的通道，从而控制润滑剂的释放。含有银润滑相的镍合金的各组分及质量百分含量为，Ni：46.2％～63.6％；Cr：11.4％～15.9％；W：9.0％～15.0％；Al：2.0％～6.0％；Ti：3.0％～8.0％；Ag：5.0％～10.0％；CeO2：1.0～4.0％；该材料的粉末粒度为2～20μm。硬质模板的材料为MoN或者Mo2N，模板的厚度为20～30μm。硬质模板表面设置规则排列的微孔，该微孔直径为150～200μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为400～1000μm，微孔的面积密度为1.7％～11.2％。
本发明的一种带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法包括以下步骤：
(1)将金属粉末在球磨机中混合；所述金属粉末的成分及其质量百分含量为，Ni：46.2％～63.6％；Cr：11.5％～15.9％；W：9.0％～15.0％；Al：2.0％～6.0％；Ti：3.0％～8.0％；Ag：5.0％～10.0％；CeO2：1.0～4.0％；球磨转速为150～200r/min，球磨时间为20～30min。
(2)将混合后的粉末在钢模中压实后放入石墨模具中真空热压成型；热压过程中，真空度为2×10-5～8×10-5Pa，保护气氛为氮气，温度为1200～1240℃，正压力为12～16MPa，保温保压时间为20～30min。
(3)将热压后的材料进行精磨抛光，然后放入渗金属炉中渗Mo处理；进行渗Mo处理时，以纯Mo为源极，源极电压800～1000V，以步骤2中制备的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为400～500V；源极与阴极间的距离为20mm；工作气氛为氩气，压强为40～45Pa，材料表面温度为800～900℃，保温时间为3～4h。
(4)将渗Mo处理后的材料放入等离子渗氮炉中渗氮；进行渗氮处理时，渗氮气氛为氨气，氨气的压力为80-100Pa，以等离子渗氮炉的炉罩为阳极，以步骤3中经渗Mo处理后的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为450-900V，导通电流为9.5A，阴极材料表面温度为540℃～570℃，保温时间为4～6h。
(5)利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。进行表面微孔刻蚀时，使用Nd:YAG激光器，所用脉冲激光的波长为1064nm，脉冲能量为30μJ/脉冲、脉冲宽度为450ns～500ns、频率范围为1-100Hz，每5个脉冲加工一个微孔。
下面结合实施例对本发明做进一步详细的说明：
实施例1：将金属粉末按组分和质量百分比：Ni：46.2％，Cr：15.9％，W：15.0％，Al：6.0％，Ti：5.9％，Ag：10.0％，CeO2：1.0％，粉末粒度为2～20μm，称重配粉，在球磨机上以转速为150r/min，球磨混合30min。
将充分混合的粉末在钢模中压实后，然后装入石墨模具内，在FVPHP-R-10型真空热压炉热压成型。热压炉抽真空至2×10-5Pa，然后充氮气保护，以20℃/min的速度升温到1200℃，达到温度后施加16MPa的压力，然后保温30min。
将热压后的材料进行精磨抛光至Ra＝0.02～0.04μm，并用丙酮超声清洗3min。在15KW的双辉等离子渗金属炉对含银镍基材料进行渗Mo处理，炉内抽真空至1.0×10-2Pa，充99.9％高纯氩气至40～45Pa，作为炉内工作气氛，以纯Mo(
100mm×5mm，纯度99.9％)作为源极，源极电压800V，镍基含银材料为阴极，阴极电压400V，极间距20mm，试样温度保持在800℃，保温4h。
将渗Mo试样料放入渗氮炉，进行渗氮处理时，气氛为氨气，氨气的压力为80-100Pa，以等离子渗氮炉的炉罩为阳极，以经渗Mo处理后的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为450V，导通电流为9.5A，阴极材料表面温度为540℃，保温时间为6h。
利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。进行表面微孔刻蚀时，使用Nd:YAG激光器，所用脉冲激光的波长为1064nm，脉冲能量为30μJ/脉冲、脉冲宽度为450ns、频率范围为1-100Hz，每5个脉冲加工一个微孔。微孔直径为150μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为1000μm，微孔的面积密度为1.7％。
MG2000高温摩擦磨损试验机测试涂层摩擦性能，采用球-盘式配副方式，配副材料Al2O3陶瓷球(Φ12.7mm，Ra0.05μm)作上试样，带有微孔硬质模板的含银合金盘(Φ45×7mm)作下试样，载荷20N，速度0.4m/s，环境温度分别为室温，200℃，400℃和600℃，滑行距离300m。
微孔MoN硬质模板将含银镍基材料的硬度由407HV提高到750HV，提高了80％，弹性模量由287GPa提高到541GPa，提高了90％，表1为制备微孔MoN硬质模板前后的摩擦学性能，室温摩擦系数由0.7降低到0.2，降低了70％，室温磨损率由10.7(×10-5mm3/Nm)降低为8.6(×10-5mm3/Nm)，降低了20％，600℃摩擦系数由11.6(×10-5mm3/Nm)降低为5.5(×10-5mm3/Nm)，降低了50％。
表1
实施例2：将金属粉末按组分和质量百分比：Ni：63.6％，Cr：11.4％，W：9.0％，Al：2.0％，Ti：3.0％，Ag：10.0％，CeO2：1.0％，粉末粒度为2～20μm，称重配粉，在球磨机上以转速为150r/min球磨混合30min。
将充分混合的粉末在钢模中压实后，然后装入石墨模具内，在FVPHP-R-10型真空热压炉热压成型。热压炉抽真空至2×10-5Pa，然后充氮气保护，以20℃/min的速度升温到1240℃，达到温度后施加12MPa的压力，然后保温30min。
将热压后的材料进行精磨抛光至Ra＝0.02～0.04μm，并用丙酮超声清洗3min。在15KW的双辉等离子渗金属炉对含银镍基材料进行渗Mo处理，炉内抽真空至1.0×10-2Pa，充99.9％高纯氩气至40～45Pa，作为炉内工作气氛，以纯Mo(Φ100mm×5mm，纯度99.9％)作为源极，源极电压1000V，镍基含银材料为阴极，阴极电压500V，极间距20mm，试样温度保持在900℃，保温4h。
将渗Mo试样料放入渗氮炉，进行渗氮处理时，气氛为氨气，氨气的压力为80-100Pa，以等离子渗氮炉的炉罩为阳极，以经渗Mo处理后的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为900V，导通电流为9.5A，阴极材料表面温度为570℃，保温时间为4h。
利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。进行表面微孔刻蚀时，使用Nd:YAG激光器，所用脉冲激光的波长为1064nm，脉冲能量为30μJ/脉冲、脉冲宽度为450ns、频率范围为1-100Hz，每5个脉冲加工一个微孔。微孔直径为200μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为400μm，微孔的面积密度为11.2％。
MG2000高温摩擦磨损试验机测试涂层摩擦性能，采用球-盘式配副方式，配副材料Al2O3陶瓷球(Φ12.7mm，Ra0.05μm)作上试样，带有微孔硬质模板的含银合金盘(Φ45×7mm)作下试样，载荷20N，速度0.4m/s，环境温度分别为室温，200℃，400℃和600℃，滑行距离300m。
微孔MoN硬质模板将含银镍基材料的硬度由407HV提高到750HV，提高了80％，表2为制备微孔MoN硬质模板前后的摩擦学性能，室温摩擦系数由0.7降低到0.5，降低了28％，室温磨损率由10.7(×10-5mm3/Nm)降低为8.0(×10-5mm3/Nm)，降低了25％，600℃磨损率由11.6(×10-5mm3/Nm)降低为7.0(×10-5mm3/Nm)，降低了40％。
表2
实施例3：将金属粉末按组分和质量百分比：Ni：56.7％，Cr：15.0％，W：10.0％，Al：3.8％，Ti：5.5％，Ag：5.0％，CeO2：4.0％，粉末粒度为2～20μm，称重配粉，在球磨机上以转速为200r/min，球磨混合20min。
将充分混合的粉末在钢模中压实后，然后装入石墨模具内，在FVPHP-R-10型真空热压炉热压成型。热压炉抽真空至8×10-5Pa，然后充氮气保护，以20℃/min的速度升温到1200℃，达到温度后施加16MPa的压力，然后保温20min。
将热压后的材料进行精磨抛光至Ra＝0.02～0.04μm，并用丙酮超声清洗3min。在15KW的双辉等离子渗金属炉对含银镍基材料进行渗Mo处理，炉内抽真空至1.0×10-2Pa，充99.9％高纯氩气至40～45Pa，作为炉内工作气氛，以纯Mo(φ100mm×5mm，纯度99.9％)作为源极，源极电压800V，镍基含银材料为阴极，阴极电压400V，极间距20mm，试样温度保持在800℃，保温3h。
将渗Mo试样放入渗氮炉，进行渗氮处理时，气氛为氨气，氨气的压力为80-100Pa，以等离子渗氮炉的炉罩为阳极，以经渗Mo处理后的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为600V，导通电流为9.5A，阴极材料表面温度为550℃，保温时间为6h。
利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。进行表面微孔刻蚀时，使用Nd:YAG激光器，所用脉冲激光的波长为1064nm，脉冲能量为30μJ/脉冲、脉冲宽度为500ns、频率范围为1-100Hz，每5个脉冲加工一个微孔。微孔直径为200μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为400μm，微孔的面积密度为11.2％。
MG2000高温摩擦磨损试验机测试涂层摩擦性能，采用球-盘式配副方式，配副材料Al2O3陶瓷球(Φ12.7mm，Ra0.05μm)作上试样，带有微孔硬质模板的含银合金盘(Φ45×7mm)作下试样，载荷20N，速度0.4m/s，环境温度分别为室温，200℃，400℃和600℃，滑行距离300m。
微孔化MoN硬质模板将含银镍基材料的硬度由628HV提高到750HV，提高了20％，表3为制备微孔MoN硬质模板前后的摩擦学性能，室温摩擦系数由0.26降低到0.22，降低了15％，室温磨损率由16.6(×10-5mm3/Nm)降低为11.3(×10-5mm3/Nm)，降低了32％，600℃磨损率由17.0(×10-5mm3/Nm)降低为8.3(×10-5mm3/Nm)，降低了60％。
表3
实施例4：将金属粉末按组分和质量百分比：Ni：54.9％，Cr：13.7％，W：12.0％，Al：4.0％，Ti：5.9％，Ag：7.5％，CeO2：2.0％，粉末粒度为2～20μm，称重配粉，在球磨机上以转速为200r/min，球磨混合20min。
将充分混合的粉末在钢模中压实后，然后装入石墨模具内，在FVPHP-R-10型真空热压炉热压成型。热压炉抽真空至2×10-5Pa，然后充氮气保护，以20℃/min的速度升温到1240℃，达到温度后施加16MPa的压力，然后保温20min。
将热压后的材料进行精磨抛光至Ra＝0.02～0.04μm，并用丙酮超声清洗3min。在15KW的双辉等离子渗金属炉对含银镍基材料进行渗钼处理，炉内抽真空至1.0×10-2Pa，充99.9％高纯氩气至40～45Pa，作为炉内工作气氛，以纯Mo(φ100mm×5mm，纯度99.9％)作为源极，源极电压900V，镍基含银材料为阴极，阴极电压450V，极间距20mm，试样温度保持在850℃，保温4h。
将渗Mo试样料放入渗氮，进行渗氮处理时，气氛为氨气，氨气的压力为80-100Pa，以等离子渗氮炉的炉罩为阳极，以经渗Mo处理后的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为500V，导通电流为9.5A，阴极材料表面温度为550℃，保温时间为6h。
利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。进行表面微孔刻蚀时，使用Nd:YAG激光器，所用脉冲激光的波长为1064nm，脉冲能量为30μJ/脉冲、脉冲宽度为450ns、频率范围为1-100Hz，每5个脉冲加工一个微孔。微孔直径为150μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为500μm，微孔的面积密度为7.1％。
MG2000高温摩擦磨损试验机测试涂层摩擦性能，采用球-盘式配副方式，配副材料Al2O3陶瓷球(Φ12.7mm，Ra0.05μm)作上试样，带有微孔硬质模板的含银合金盘(Φ45×7mm)作下试样，载荷20N，速度0.4m/s，环境温度分别为室温，200℃，400℃和600℃，滑行距离300m。
微孔化MoN硬质模板将含银镍基材料的硬度由628HV提高到750HV，提高了20％，表4为制备微孔MoN硬质模板前后的摩擦学性能，室温摩擦系数由0.26降低到0.22，降低了15％，室温磨损率由9.7(×10-5mm3/Nm)降低为6.0(×10-5mm3/Nm)，降低了38％，600℃磨损率由15.2(×10-5mm3/Nm)降低为8.3(×10-5mm3/Nm)，降低了45％。
表4
实施例5：将金属粉末按组分和质量百分比：Ni：53.4％，Cr：13.3％，W：10.0％，Al：3.8％，Ti：5.5％，Ag：10.0％，CeO2：4.0％，粉末粒度为2～20μm，称重配粉，在球磨机上以转速为200r/min，球磨混合30min。
将充分混合的粉末在钢模中压实后，然后装入石墨模具内，在FVPHP-R-10型真空热压炉热压成型。热压炉抽真空至2×10-5Pa，然后充氮气保护，以20℃/min的速度升温到1200℃，达到温度后施加16MPa的压力，然后保温30min。
将热压后的材料进行精磨抛光至Ra＝0.02～0.04μm，并用丙酮超声清洗3min。在15KW的双辉等离子渗金属炉对含银镍基材料进行渗Mo处理，炉内抽真空至1.0×10-2Pa，充99.9％高纯氩气至40～45Pa，作为炉内工作气氛，以纯Mo(φ100mm×5mm，纯度99.9％)作为源极，源极电压850V，镍基含银材料为阴极，阴极电压450V，极间距20mm，试样温度保持在850℃，保温6h。
将渗Mo试样料放入渗氮炉，进行渗氮处理时，气氛为氨气，氨气的压力为80-100Pa，以等离子渗氮炉的炉罩为阳极，以经渗Mo处理后的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为500V，导通电流为9.5A，阴极材料表面温度为550℃，保温时间为6h。
利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。进行表面微孔刻蚀时，使用Nd:YAG激光器，所用脉冲激光的波长为1064nm，脉冲能量为30μJ/脉冲、脉冲宽度为450ns、频率范围为1-100Hz，每5个脉冲加工一个微孔。微孔直径为200μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为400μm，微孔的面积密度为11.2％。
MG2000高温摩擦磨损试验机测试涂层摩擦性能，采用球-盘式配副方式，配副材料Al2O3陶瓷球(Φ12.7mm，Ra0.05μm)作上试样，带有微孔硬质模板的含银合金盘(Φ45×7mm)作下试样，载荷20N，速度0.4m/s，环境温度分别为室温，200℃，400℃和600℃，滑行距离300m。
表5为制备微孔MoN硬质模板前后的摩擦学性能，室温摩擦系数由0.38降低到0.26，降低了30％，室温磨损率由25.6(×10-5mm3/Nm)降低为16.9(×10-5mm3/Nm)，降低了34％，600℃磨损率由21.8(×10-5mm3/Nm)降低为8.3(×10-5mm3/Nm)，降低了62％。
表5
Claims (10)
1.一种带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料，其特征在于：以镍合金为基体，并含有银润滑相；该材料表面带有能控制润滑剂释放，提高硬度和耐磨性的微孔硬质模板，其中硬质模板的材料为MoN或者Mo2N。
2.根据权利要求1所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料，其特征在于：含银润滑相的镍合金基体的各组分及质量百分含量为，Ni：46.2％～63.6％；Cr：11.5％～15.9％；W：9.0％～15.0％；Al：2.0％～6.0％；Ti：3.0％～8.0％；Ag：5.0％～10.0％；CeO2：1.0～4.0％；该材料的粉末粒度为2～20μm。
3.根据权利要求1所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料，其特征在于：模板的厚度为20～30μm。
4.根据权利要求1或3所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料，其特征在于：硬质模板表面设置规则排列的微孔，该微孔直径为150～200μm，深度为20～30μm，微孔之间距离为400～1000μm，微孔的面积密度为1.7％～11.2％。
5.一种根据权利要求1所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
(1)将金属粉末在球磨机中混合；
(2)将混合后的粉末在钢模中压实后放入石墨模具中真空热压成型；
(3)将热压后的材料进行精磨抛光，然后放入渗金属炉中渗Mo处理；
(4)将渗Mo处理后的材料放入等离子渗氮炉中渗氮；
(5)利用脉冲激光在渗氮处理后的材料表面刻蚀微孔。
6.根据权利要求5所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法，其特征在于，步骤(1)所述金属粉末的成分及其质量百分含量为，Ni：46.2％～63.6％；Cr：11.5％～15.9％；W：9.0％～15.0％；Al：2.0％～6.0％；Ti：3.0％～8.0％；Ag：5.0％～10.0％；CeO2：1.0～4.0％；球磨转速为150～200r/min，球磨时间为20～30min。
7.根据权利要求5所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法，其特征在于，在步骤(2)的热压过程中，真空度为2×10-5～8×10-5Pa，保护气氛为氮气，温度为1200～1240℃，正压力为12～16MPa，保温保压时间为20～30min。
8.根据权利要求5所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法，其特征在于，在步骤(3)中进行渗Mo处理时，以纯Mo为源极，源极电压800～1000V，以步骤2中制备的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为400～500V；源极与阴极间的距离为20mm；工作气氛为氩气，压强为40～45Pa，材料表面温度为800～900℃，保温时间为3～4h。
9.根据权利要求5所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法，其特征在于，在步骤(4)中进行渗氮处理时，渗氮气氛为氨气，氨气的压力为80-100Pa，以等离子渗氮炉的炉罩为阳极，以步骤3中经渗Mo处理后的含银镍基润滑材料为阴极，阴极电压为450-900V，导通电流为9.5A，阴极材料表面温度为540℃～570℃，保温时间为4～6h。
10.根据权利要求5所述的带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料的制备方法，其特征在于，在步骤(5)中进行表面微孔刻蚀时，使用Nd:YAG激光器，所用脉冲激光的波长为1064nm，脉冲能量为30μJ/脉冲、脉冲宽度为450ns～500ns、频率范围为1-100Hz，每5个脉冲加工一个微孔。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 200910029233 CN101519739B (zh) | 2009-04-07 | 2009-04-07 | 带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 200910029233 CN101519739B (zh) | 2009-04-07 | 2009-04-07 | 带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及制备方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101519739A CN101519739A (zh) | 2009-09-02 |
| CN101519739B true CN101519739B (zh) | 2010-06-02 |
Family
ID=41080535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 200910029233 Expired - Fee Related CN101519739B (zh) | 2009-04-07 | 2009-04-07 | 带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101519739B (zh) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102747323B (zh) * | 2011-04-22 | 2014-03-26 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 被覆件及其制造方法 |
| CN102632244B (zh) * | 2012-04-27 | 2014-01-29 | 中南大学 | 气雾化Ag-Cu合金粉末的应用及其制备的银基固体自润滑材料 |
| TWI506143B (zh) * | 2014-12-11 | 2015-11-01 | Taiwan Asahi Diamond Ind Co Ltd | 用於伸線眼模補強體的粉末組成物 |
| CN107475655A (zh) * | 2016-06-03 | 2017-12-15 | 南京理工大学 | 一种活塞环表面镍铝基自润滑耐磨涂层及制备方法 |
| CN107558374B (zh) * | 2017-09-12 | 2018-04-27 | 王丽丽 | 一种变幅宽箱梁移动模架装置及施工方法 |
| CN108406016A (zh) * | 2018-02-12 | 2018-08-17 | 合肥工业大学 | 一种跨尺度交错嵌入式自润滑齿轮表面的加工方法 |
| CN112958060A (zh) * | 2021-02-08 | 2021-06-15 | 南京理工大学 | 一种二维催化材料及其制备与应用 |
-
2009
- 2009-04-07 CN CN 200910029233 patent/CN101519739B/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101519739A (zh) | 2009-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101519739B (zh) | 带有表面微孔硬质模板的含银镍基润滑材料及制备方法 | |
| Imai et al. | Characteristics and machinability of lead-free P/M Cu60–Zn40 brass alloys dispersed with graphite | |
| WO2020093784A1 (zh) | 一种多元复合硫化物固体润滑膜及其制备方法和应用 | |
| KR101337484B1 (ko) | 스퍼터링 타겟 및 그 제조방법 | |
| JP2012031508A (ja) | Ｃｕ−Ｇａ合金ターゲット材およびその製造方法 | |
| Liu et al. | The self-lubricating behavior and evolution mechanisms of the surface microporous friction interface of M50-(Sn-Ag-Cu) material | |
| CN101704104A (zh) | 一种双金属自润滑轴承材料的制造方法 | |
| CN114107715B (zh) | 一种FeCoCrNiMo基高熵合金复合材料及其制备方法和应用 | |
| CN101177725A (zh) | 含钴超硬高速钢的表面冶金工艺 | |
| CN111299905A (zh) | 一种同时含WC和ZrC的复合钎料及其制备方法、进行钎焊的方法 | |
| CN111266576A (zh) | 一种tc4基自润滑材料及其制备方法 | |
| Meijun et al. | Research progress of high entropy alloy: Surface treatment improves friction and wear properties | |
| WO2012144655A1 (ja) | スパッタリングターゲット及びその製造方法 | |
| CN109385566B (zh) | Pvd用高强高耐磨多主元合金涂层材料及其制备方法 | |
| CN111001811A (zh) | 一种以Cu@Ni核壳结构为润滑相的宽温域Ni3Al基自润滑复合材料及其制备方法 | |
| Wensheng et al. | Preparation and tribological properties of Ni 3 Al matrix self-lubricating composite coating | |
| Yang et al. | Microstructure evolution and properties of Fe-Ni-Cr-Co-Mo-W high-entropy alloy coatings by plasma surface alloying technology | |
| Feng et al. | Microstructure characterization and robust lubrication performance of CoCrNi medium entropy alloy with advanced electrochemical boronizing treatment | |
| Roshchin et al. | Improvement of antifriction properties of tribotechnical cermets by treatment in selenium vapor | |
| CN108642325B (zh) | 一种宽温域连续自润滑型镍铝基自润滑复合材料及其制备方法 | |
| CN105508429A (zh) | 一种高强度航空用气体轴承 | |
| CN105154835A (zh) | 一种γ-TiAl合金表面耐磨损防护涂层及其制备方法 | |
| CN114672805B (zh) | 一种铌合金表面抗高温氧化涂层的制备方法 | |
| CN110218889B (zh) | 一种Ti5Si3+CaF2增强原位自生多相掺杂复合材料及其制备方法 | |
| CN108823449A (zh) | 一种钛铝基自润滑复合材料及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C17 | Cessation of patent right | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20100602 Termination date: 20130407 |