CN101472985A - 热塑性塑料泡沫体发泡剂混合物 - Google Patents

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Abstract

本发明公开一种用于热塑性塑料泡沫体(诸如挤出型聚苯乙烯泡沫体)的发泡剂。所述发泡剂是低溶解度发泡剂(诸如1，1，1，2－四氟乙烷)和二氯乙烯(诸如反－1，2－二氯乙烯)的混合物。该发泡剂组合提高了热塑性塑料泡沫体的加工性能。

Description

热塑性塑料泡沫体发泡剂混合物
技术领域
本发明涉及用于热塑性塑料泡沫体(诸如挤出的聚苯乙烯泡沫体)的发泡剂。更具体地，本发明涉及在热塑性塑料泡沫体的生产中使用反-1，2-二氯乙烯作为用于发泡剂的添加剂。
发明背景
高沸点挥发性液体，诸如酮类、醇类、醚类或高沸点HFC可以在热塑性塑料泡沫体的生产中用作共发泡剂。伴随这些物质，高沸点液体，诸如异丙醇或2-乙基己醇并非非常优秀的发泡剂，缺乏足够的发泡动力以产生低密度的泡沫体。然而，这些物质可以与挥发性更高的发泡剂混合以降低成本、使该混合物的发泡动力合适、改善发泡剂的溶解度或提高产品的性能。
尽管过去反-1，2-二氯乙烯(TDCE)的使用涉及聚氨酯或聚异氰脲酸酯泡沫体的生产，但是TDCE现在已经被用于生产各种发泡产品。比如，美国专利第6793845和6348515号以及美国专利申请2004/0132632公开，TDCE用于多元醇中的戊烷基发泡剂可改善聚氨酯泡沫体的加工性能、低温k因子或燃烧性能。其它专利，包括美国专利第6896823和6790820号公开，TDCE用于含有HFC—245fa(1，1，1，3，3-五氟丙烷)的多元醇预混合组合物可提供沸点和/或蒸气压相对恒定的组合物。
发明内容
据发现，当TDCE与发泡剂，特别是氢氟碳化合物(hydrofluorocarbon)(HFC)(诸如HFC-134a(1，1，1，2-四氟乙烷))一起使热塑性塑料起泡时，TDCE可改善加工性能。HFC是一种非耗臭氧化合物，其已经被认为是热塑性塑料泡沫体生产中氯氟碳化合物(CFC)和氢氯氟碳化合物(HCFC)发泡剂的替代物。然而，已经发现，使用许多HFC比使用CFC或HCFC更难以加工热塑性塑料泡沫体。比如，在挤出的聚苯乙烯(XPS)泡沫体的生产中，HFC-134a和HFC-125(五氟乙烷)在聚苯乙烯树脂中的溶解度比HCFC-142b(1-氯-1，1-二氟乙烷)更有限，脱气压力也更高。这样，使用这些溶解度更低的HFC就更容易过早脱气、更难控制发泡过程。使用这种HFC可能需要更高的操作压力，这在许多挤出系统中是不可接受的。
据发现，向正在用低溶解度的发泡剂发泡的可发泡热塑性塑料组合物中加入少量TDCE，能通过降低所需操作压力和限制过早脱气而改善加工性能。这允许在热塑性塑料泡沫体的生产中更好地控制发泡过程，诸如开孔型或闭孔型苯乙烯绝缘泡沫体。而且，加入TDCE能改善发泡剂在树脂混合物中的溶解度，允许加入更多的发泡剂。相对于使用无TDCE的发泡剂，这样做允许生产出更低密度的闭孔型泡沫体。通过增加发泡剂在树脂中的溶解度来增加发泡剂(像HFC-134a)的加入量，能改善闭孔型泡沫体的绝缘性能。
具体实施方式
HFC是一种非耗臭氧化合物，其已经被认为是热塑性塑料泡沫体生产中氯氟碳化合物(CFC)和氢氯氟碳化合物(HCFC)的替代发泡剂。然而，已经发现，使用许多HFC比使用CFC或HCFC更难加工热塑性塑料泡沫体。比如，在挤出的聚苯乙烯(XPS)泡沫体的生产中，HFC-134a和HFC-125(五氟乙烷)在热塑性树脂中的溶解度比CFC-12(二氯二氟甲烷)或HCFC-142b(1-氯-1，1-二氟乙烷)更有限，脱气压力也更高。这要求泡沫体挤出系统在更高的压力下运作，以便保持发泡剂处于溶液中并防止在到达模头之前过早地脱气。更高的脱气压力使发泡难以控制，而更高的操作压力对于一些挤出系统来说可能太高了。本发明包含向使用低溶解度发泡剂(诸如HFC-134a或二氧化碳)的热塑性塑料发泡系统加入一定量的TDCE，充分降低所需的操作压力，以便在使用低溶解度发泡剂时提高加工性能和/或增加可使用的发泡剂的量以便生产更低密度的泡沫体。
根据本发明，生产闭孔型泡沫体的示例性的发泡剂包括氢氟碳化合物，比如二氟甲烷(HFC-32)、全氟甲烷、1，1-二氟乙烷(HFC-152a)、1，1，1-三氟乙烷(HFC-143a)、1，1，2-三氟乙烷(HFC-143)、1，1，2，2-四氟乙烷(HFC-134)、1，1，1，2-四氟乙烷(HFC-134a)、五氟乙烷(HFC-125)、全氟乙烷、1，1，1，3，3-五氟丙烷(HFC-245fa)、1，1，1-三氟丙烷(HFC-263fb)、1，1，1，2，3，3，3-七氟丙烷(HFC-227ea)；无机气体，诸如氩气、氮气和空气；二氧化碳；有机发泡剂，比如具有1至9个碳原子的烃，包括甲烷、乙烷、丙烷、正丁烷、异丁烷、正戊烷、异戊烷、新戊烷、环丁烷和环戊烷。本发明优选的发泡剂包括HFC-134a、HFC-32、HFC-125、HFC-152a、HFC-143a、二氧化碳和它们的混合物。
本发明包括用于生产热塑性塑料泡沫体的含有TDCE的发泡剂组合物，特别是含有低溶解度发泡剂(像聚苯乙烯中的HFC-134a)的发泡剂组合物。被加入低溶解度发泡剂中的TDCE的量足够能改善发泡剂的加工性能或产品性能。本发明的发泡剂组合物优选含有小于约20重量％的TDCE，更优地小于约10重量％的TDCE。
本发明的发泡剂混合物能用于生产闭孔型或开孔型泡沫体。开孔含量为约25％或更少、较优地约15％或更少、最优地约10％或更少的泡沫体被认为是闭孔型泡沫体。开孔含量为约20％或更多、较优地约50％或更多、更优地约60％或更多、最优地70％或更多的泡沫体被认为是开孔型泡沫体。开孔型泡沫体应用于绝缘体系中，诸如使用真空板技术的体系。闭孔型泡沫体也应用于绝缘技术中。然而，闭孔结构因不易抽出挟带滞留的气体而不适合应用于真空板技术。己发现，本发明的发泡剂组合在开孔型和闭孔型挤出热塑性塑料泡沫体应用中显示出提高的性质。
无论人们的目的是生产闭孔型泡沫体、开孔型泡沫体还是具有中间开孔含量的泡沫体，控制热塑性塑料泡沫体的开孔含量都很重要。热塑性树脂的发泡具有广泛的应用，包括例如降低成本、热绝缘、消音(隔音海绵胶)、过滤、缓冲和浮选。尽管许多热绝缘泡沫体是闭孔型泡沫体，但是，开孔型泡沫体也可以用于热绝缘应用，诸如用于真空绝缘板或一些需要高的热变形温度的屋顶保温层。用作过滤介质的开孔型泡沫体也需要具有较大的开孔含量。
困难是生产具有恒定的和提高的开孔含量的热塑性塑料泡沫体，诸如聚苯乙烯泡沫体。一种生产开孔型热塑性塑料泡沫体的方法是在升高的温度下发泡。该技术的缺点是温度必须足够高以产生开孔，但又必须足够低以防止泡沫瓦解，所以，得到的操作温度范围可能十分狭窄。泡沫崩塌将形成密度更高、截面小、表皮质量通常较差的泡沫体。
其它生产开孔型热塑性塑料泡沫体的方法是在树脂中加入不相似的、不可混溶的聚合物。所述不相似、不可混溶性聚合物通过在膨胀的孔的壁中形成区域(domain)来帮助打开孔。这些区域增加在孔壁中形成小孔的可能性。这种方法的缺点是，使用过量的不相似的、不可混溶性的聚合物会极大地增加加工成本，并严重影响所得泡沫体产品的物理性质。即使在基础热塑性树脂中加入少量(即小于2重量％)的不相似的聚合物，也会显著改变所得的物理性质。
在本发明中，反-1，2-二氯乙烯(TDCE)被发现能用于帮助控制热塑性塑料泡沫体，特别是聚苯乙烯泡沫体的开孔含量。在可发泡树脂组合物中使用低水平至中等水平的TDCE能允许生产泡沫体具有受控制的低百分数至高百分数的开孔含量的泡沫体。本发明的泡沫体的开孔含量大于约10％，较优地大于约05％，更优地大于约50％，再更优地大于约70％。基于全部的发泡剂，本发明的发泡剂组合物含有约5重量％至约95重量％的TDCE、较优地约10重量％至约75重量％的TDCE、更优地约15重量％至约50重量％的TDCE。或者，该成分的范围也可以表示为相对于总树脂而不是总发泡剂的重量百分数。
在本发明中，在生产开孔型泡沫体中，TDCE可以与其它发泡剂组合起来使用。普通的发泡剂包括HCFC(氢氯氟碳化合物)，包括HCFC-142b(1-氯-1，1-二氟乙烷)和HCFC-22(氯-二氟甲烷)；HFC(氢氟碳化合物)，包括HFC-134a(1，1，1，2-四氟乙烷)、HFC-152a(1，1-二氟乙烷)、HFC-32(二氟甲烷)、HFC-143a(1，1，1-三氟乙烷)、HFC-125(五氟乙烷)；烷烃，包括正戊烷、异戊烷、环戊烷、正丁烷、异丁烷、和己烷、二氧化碳、氮气和它们的混合物。
本发明中，与TDCE一起使用的发泡剂可以通过任何合适的方法加入，发泡剂可以是物理发泡剂，它们通常在加压条件下加入并在膨胀前溶解在树脂中，或者是化学发泡剂，它们在加工时分解以产生发泡剂气体，诸如二氧化碳和/或氮气。
本发明的泡沫体制备方法包括分批法、半分批法和连续法。分批法包括制备至少一部分可储存状态的可发泡聚合物组合物，然后在未来的某一时间使用该部分可发泡聚合物组合物来制备泡沫体。比如，在一些EPS(膨胀型聚苯乙烯)泡沫体的生产中，生产方法采取数个步骤。聚苯乙烯粒子颗粒通过自由接触蒸汽而预膨胀，产生闭孔型非互连珠粒。
预膨胀后，所述珠粒仍然含有少量冷凝蒸汽和戊烷气体，在大的筒仓中冷却珠粒，其中，空气逐渐扩散到小孔中，部分代替蒸汽和戊烷气体这两种膨胀成分。
使所述珠粒老化并实施该扩散过程，之后，珠粒被模塑以形成块状或按客户要求制作成成形的产品。模子用于成形并使珠子保留在预成形的形状中，然后再次施加蒸汽以促进另外的膨胀。在施加蒸汽和压力的过程中，使得每个珠粒与其相邻珠粒熔合，产生均匀的终产物。
使产品冷却一小段时间后，立即将产品从模子中取出产品，以便进行进一步修整或使用热金属丝器件或其它合适的技术切成各种形状。
半分批法包括制备至少一部分可发泡聚合物组合物，立即使可发泡聚合物组合物膨胀以形成泡沫体，所有操作都在一个过程中完成。比如，美国专利第4323528号公开了一种通过累积挤出法制作聚烯烃泡沫体的方法，该专利通过引用结合于此。该方法包括：1)将热塑性塑料材料和发泡剂组合物混合以形成可发泡聚合物组合物；2)将可发泡聚合物组合物挤入一个保持在某一温度和压力下的保持区域中，所述温度和压力不会使该可发泡聚合物组合物发泡；该保持区域具有一个模头，该模头具有通向一个压力更低的区域的孔口和一个关闭该模头孔口的可打开的门，在该更低的压力下，所述可发泡聚合物组合物会发泡；3)基本上在通过可移动的推杆向可发泡聚合物组合物施加机械压力的同时，定期打开所述的门，以便通过模具孔口将组合物从保持区域射入低压区，和4)使射出的可发泡聚合物组合物膨胀以形成泡沫体。
连续法包括形成可发泡聚合物组合物，然后以不停顿的方式使该可发泡聚合物组合物膨胀。比如，在挤出机中制备可发泡聚合物组合物通过以下步骤进行，加热聚合物树脂以便形成熔化的树脂，在一个初始压力下向该熔化的树脂中混入发泡剂组合物以便形成可发泡聚合物组合物，然后通过一个模头将可发泡聚合物组合物挤入一个压力等于发泡压力的区域，使可发泡聚合物组合物膨胀以形成泡沫体。较优地，在加入发泡剂之后和通过模头挤出之前使可发泡聚合物组合物冷却，以便使泡沫体性质最优。比如，使用热交换器使可发泡聚合物组合物冷却。
本发明的泡沫体可以是任何可以想象的形状，包括片状、板条状、棒状、管状、珠粒状或它们的任意组合。本发明包括含有相互粘结的多种可区别的纵向泡沫体成分的层状泡沫体。
实施例
反向气相色谱(IGC)用于测定HFC-134a、HFC-134(1，1，2，2-四氟乙烷)、HFC-32(二氟甲烷)、HFC-152a(1，1-二氟乙烷)、HFC-125、HCFC-142b和TDCH在聚苯乙烯中的溶解度。用通用级聚苯乙烯制备IGC毛细管柱。溶剂在聚苯乙烯柱中的保留曲线的数值回归显示，TDCE是一种特别适合聚苯乙烯的溶剂，它被作为聚苯乙烯发泡用共发泡剂或助溶剂的候选试剂。这些气体/溶剂在聚苯乙烯中的溶解度的等级是TDCE>HCFC-142b>HFC-152a>HFC-32>HFC-134>HFC-134a>HFC-125。
通过以不同组成(从0％至100％TDCE)制备两种组分TDCE和HFC-134a的数种混合物并检测相分离，来测试两种成分的可混溶性。发现这两种成分是可混溶的。
挤出实验使用内筒直径为27毫米、筒长度为直径40倍的的异向旋转双螺杆挤出机来进行。该挤出机在挤出机出口和成形模头之间装备了齿轮泵以控制挤出机料筒压力。通用级聚苯乙烯树脂用于该实验，被连续投入挤出机。使用高压输送泵，发泡剂被连续注入聚合物树脂熔融物中。在挤出机中，发泡剂被混合和溶解在树脂熔融物中，以产生可膨胀树脂组合物。在挤出机中，可膨胀树脂组合物被冷却至一个合适的发泡温度，然后从模头中挤出，挤出之后，压力降低引起发泡。
用齿轮泵控制挤出机料筒中的压力，将该压力设置得足够高(通常大于1000psig)以使挤出机中的发泡剂溶解。模头压力或排放压力是给料速度、模头几何结构和可膨胀树脂组合物的粘度的函数。压力不足会导致未溶解的发泡剂离开模头，这会造成泡沫体中产生气孔、表皮缺陷、发泡不稳定或发泡剂从模头中泄露。
脱气压力不能直接测量，而是通过观察到的齿轮泵防止过早脱气所需的排出压力来间接测定；该排出压力也被称为挤出机操作压力。
比较例1和2
挤出机装备了具有2毫米模头开口和1毫米成形段长度的成形线料模头。对于比较例1，使用在聚苯乙烯树脂中的11重量％的HCFC-142b生产泡沫体。对于比较例2，使用在聚苯乙烯树脂中作为单独的发泡剂的6.8重量％的HFC-134a生产泡沫体。使用HCFC-142b需要操作压力大于400psig以防止过早脱气。使用HFC-134a需要操作压力大于800psig以防止过早脱气。
实施例3
根据比较例1和2装配和操作挤出机。使用发泡剂在聚苯乙烯中的总加入量最大为9重量％的含25重量％TDCE和75重量％HFC-134a的发泡剂组合物生产泡沫体。为了溶解发泡剂和防止过早脱气，所需的挤出机操作压力显著低于以100％HFC-134a作为发泡剂时的压力，在400psig和800psig之间。在成形模头的几何形状固定的情况下，很难确定所需的操作压力。实施例4、5和6的实施使用可调节几何形状的模头。
在HFC-134a中使用25重量％TDCE，生产出密度为4.4磅/立方英尺(pcf)的闭孔型泡沫体(约10％开孔或更少)。具有10％或更少开孔含量的泡沫体可以认为基本上是闭孔型的。
实施例4、5和6
实施例1-3中使用的线料模头用间隙宽度为6.35毫米的可调节模唇槽模头代替。间隙高度使用推进螺杆调节，可以在泡沫体挤出实验中调节间隙高度；减少间隙高度将增加模头压力。间隙可以按需要增大或减小，以便使所需的操作压力一致。以相同的挤出操作实施实施例4、5和6，以便使加入TDCE的作用与预期的各次运作之间的操作差异区分开。挤出机以5磅/小时的通用级聚苯乙烯树脂和0.336磅/小时的HFC-134a的速度运作。挤出参数，诸如筒温度和螺杆速度设置成适合发泡的数值，将系统运行至达到稳态，在稳态点确定比较例4所需的操作压力。然后，使用双活塞HPLC泵以0.036磅/小时的速度连续加入TDCE直到达到稳态，确定实施例5所需的操作压力。然后，将TDCE给料速度增加至0.066磅/小时直到达到稳态，确定实施例6所需的操作压力。结果显示在表1中，其中给出给料速度、发泡剂(B.A.)中TDCE的百分数、ΔP，该值是使用TDCE和134a时相比使用单独的134a时所需操作压力的下降，于模头前齿轮泵出口处测量而得。所需操作压力的下降证明，TDCE对加工性能的影响是显著的。
表1
 
实施例 给料速度(磅/小时)PS  HFC-134a TDCE TDCE在B.A.中的％ ΔP(psig)
456 5   0.336    05   0.336    0.0365   0.336    0.066 0％9.7％16.4％ ------200300
实施例7
根据实施例4-6装配挤出机。给料速度为，聚苯乙烯小球，10.0磅/小时；HFC-134a，0.672磅/小时；TDCE，0.066磅/小时。调节可膨胀树脂组合物的熔融温度，以便使关于密度(或膨胀率)和开孔含量的泡沫体性质最优化。根据ASTM D792测定泡沫体样品的密度，根据ASTM D285-C使用气体测比重法测定开孔含量。生产密度约为3.1pcf、开孔含量约为25％或更小的泡沫体产品和密度约为3.4pcf、开孔含量约为15％的泡沫体产品。进一步降低树脂熔融温度会减少开孔含量但是增大泡沫体密度。
据发现，由于TDCE是聚苯乙烯的优良溶剂，所以发泡剂混合物中的TDCE水平太高可能会使生产低密度闭孔型泡沫体变得困难。我们认为发泡能力降低得太多，会造成泡沫体孔壁的软化或溶解，导致更高的开孔含量。因此我们发现，当生产闭孔型热塑性塑料泡沫体时，发泡剂组合物中TDCE的浓度优选小于约25重量％。
比较实施例8、9和10
根据实施例1和2设定挤出机。在挤出操作中采集的泡沫体样品是直径小于1英寸的棒状样品，随后根据ASTM D792分析该样品的泡沫体密度。根据ASTM 2856-C确定开孔含量，从泡沫体横截面的扫描电子显微SEM照片人工测量泡沫体孔的长度以确定孔尺寸。
HFC-134a(1，1，1，2-四氟乙烷)用作聚苯乙烯树脂的物理发泡剂。表2中显示了比较例8、9和10。
在比较例8中，可发泡的树脂组合物含有5.74重量％熔融温度为112℃的发泡剂(BA)，产生密度为4.4pcf的闭孔型泡沫体(OCC<10％)。然后，将HFC-134a给料速度增加至8.36重量％，熔融温度降低至108℃。所得发泡产品的密度为3.1pcf，OCC大于80％。然而，增加发泡剂含量也会导致泡沫体缺陷，包括气孔、空隙和表皮缺陷。
比较例10显示，即使在135℃的高熔融温度下，无TDCE时生产的较高密度的发泡产品(密度为5.3pcf)基本上是闭孔型的。
表2
 
实施例 PS给料速度(磅/小时)  BA重量％ 熔融温度(℃)     密度(pcf) OCC(％)
89 5.05.0 5.748.36 112108 4.43.1 <10％>80％
10 10.0 5.56 135 5.3 <10％
实施例11-15：
通过以3:1的比率混合HFC-134a和TDCE来生产发泡剂混合物，得到含有25重量％TDCE的最终组合物。
实施例11-15的挤出试验开始使用纯HFC-134a作为发泡剂(BA)，给料速率为0.29磅/小时，产生具有5.5重量％HFC-134a的可发泡树脂组合物，以得到比较例11。
然后，在试验过程中将发泡剂改为具有25重量％TDCE的HFC0134a混合物，给料速度为0.217磅/小时。在改变发泡剂后、挤出系统重新确立稳态运作之前进行实施例12，因此此时挤出系统含有介于比较例11和实施例13之间的中间发泡剂组合物，提供发泡剂组合物中TDCE含量小于25重量％的可发泡树脂组合物。实施例1是具有约30％的中间OCC的密度较高(7.1pcf)的泡沫体。
实施例13在稳态条件下进行，可发泡树脂组合物中发泡剂含量为4.2重量％。实施例13的泡沫体产品具有更高的密度(10.8pcf)，约25％的中间OCC。
然后，发泡剂给料速度增加至0.503磅/小时，在稳态下得到包含9.2重量％发泡剂的可发泡树脂组合物。实施例14是在重新确立稳态前采集的泡沫体样品。发泡剂组合物仍然是含有25重量％TDCE的134a，但是加入量为4.2至9.2重量％的中间值。实施例14是具有大于60％的高OCC的低密度(3.5pcf)泡沫体。
在稳态条件下，实施例15的泡沫体表现严重的崩塌，所以没有显示泡沫体性质数据。对于实施例15，发泡剂的加入量对于操作温度来说太高。
表3
Figure A200780023293D00131
实施例16-20：
根据实施例4-6设置挤出机。
以10.0磅/小时的速率加入聚苯乙烯小球。分别以0.672磅/小时和0.066磅/小时的速度单独将HFC-134a和TDCE注入聚合物熔融物中。这产生在HFC-134a中含有8.9重量％TDCE的发泡剂组合物。
逐渐降低挤出温度以得到从实施例9的132℃至实施例12的118℃的熔融温度。结果是，TDCE容许在较广的树脂熔融温度范围内生产中等至高开孔含量的泡沫体产品。通过使用可调模唇槽模，可以生产密度比使用2毫米线料模头所达到密度更低的发泡产品。本领域的技术人员将认识到，改变和调整发泡过程能改变发泡产品所能达到的最低密度。
表4 包含134a/TDCE的XPS泡沫体
 
实施例 熔融温度(℃)     密度(pcf) OCC(％)
1617181920 132127124120118 4.43.12.83.03.3 ～20％～60％～50％～30％～20％
实施例21-23：
如实施例1-3设置挤出机。用HFC-134a和TDCE制备两种发泡剂混合物，一种具有10重量％TDCE，另一种具有5重量％TDCE。分析使用这些发泡剂所得的发泡产品的密度、开孔含量、由泡沫体横截面的SEM显微照片得出的孔尺寸。结果汇总于表5中。
Figure A200780023293D00141
这些实施例表明，在用于生产热塑性发泡产品的发泡剂组合物中使用TDCE能产生具有更高开孔含量的发泡产品。TDCE容许生产密度高于普通产品的开孔热塑性塑料泡沫体，产生更高的压缩强度和具有更大横截面的开孔型泡沫体，因为树脂能够在比生产开孔型泡沫体时使用的通常温度更低的温度下挤出，限制了泡沫体崩塌的问题。
尽管我们已经关于具体细节表述了本发明的实施方式，但是，如本领域的技术人员所认识到的，在所附权利要求的范围和精神内，可以有所改变地实施本发明的实施方式，包括但不限于改变设备、发泡过程、生产工艺或材料。

Claims (18)

1.一种含有反-1，2-二氯乙烯和至少一种其它发泡剂的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物。
2.如权利要求1所述的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物，其特征在于，所述其它发泡剂是氟化的发泡剂。
3.如权利要求2所述的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物，其特征在于，所述氟化的发泡剂含有氢氟碳化合物。
4.如权利要求1所述的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物，其特征在于，所述反-1，2-二氯乙烯在所述组合物中的含量约为25重量％或更少。
5.如权利要求1所述的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物，其特征在于，所述反-1，2-二氯乙烯在所述组合物中的含量约为10重量％或更少。
6.如权利要求3所述的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物，其特征在于，所述氢氟碳化合物选自1，1，1，2-四氟乙烷、1，1，2，2-四氟乙烷、五氟乙烷、1，1，2-三氟乙烷、1，1，1-三氟乙烷、1，1，1，2，3，3，3-七氟丙烷、二氟甲烷、1，1-二氟乙烷或它们的混合物。
7.如权利要求1所述的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物，还包含二氧化碳。
8.如权利要求1所述的热塑性塑料泡沫体发泡剂组合物，还包含一种烃。
9.一种刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，包含权利要求1所述的发泡剂组合物。
10.如权利要求9所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体是闭孔型泡沫体。
11.如权利要求10所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体的开孔含量约为20％或更少。
12.如权利要求10所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体的开孔含量约为15％或更少。
13.如权利要求10所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体的开孔含量约为10％或更少。
14.如权利要求9所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体是开孔型泡沫体。
15.如权利要求14所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体的开孔含量约为20％或更多。
16.如权利要求14所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体的开孔含量约为50％或更多。
17.如权利要求14所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体的开孔含量约为60％或更多。
18.如权利要求14所述的刚性聚苯乙烯泡沫体组合物，其特征在于，所述刚性聚苯乙烯泡沫体的开孔含量约为70％或更多。
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