CN101392311A - Rh-ob钢水精炼方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种能减少钢中Al2O3夹杂物的RH-OB钢水精炼方法,该方法在加Al吹氧升温的同时以加Al量的0.7~1.4倍的加入量往钢水中加入下列组分的重熔渣:45%~49%的CaO、42%~48%的Al2O3、2%~6%的MgO、1%~3%SiO2。本发明所述重熔渣的粒度为10~20mm。采用本发明方法生产的钢,钢中没有簇状Al2O3夹杂物,钢中Al2O3夹杂物面积含量由原工艺的0.0030%降低到0.0020%,降低了33.33%,全氧由0.0020%~0.0037%降到0.0015%~0.0020%,所以大大减少了冷轧板表面由于Al2O3夹杂物所产生的废品量。
Description
技术领域
本发明属于钢铁冶金技术领域,尤其涉及RH钢水精炼技术。
背景技术
近年来,由于钢包精炼技术及连铸技术的进步,减少了氧化物系非金属夹杂物的含量,从而可以生产出洁净度优良的钢水。但是,由于钢材的用途和使用条件的苛刻,对钢中Al2O3夹杂物的要求更加严格。
采用RH精炼工艺生产低碳或超低碳钢时,钢中会产生大量的Al2O3夹杂物,其主要原因是:1、RH脱碳结束时钢水中仍有0.0250%左右的活度氧,需要加Al脱氧,脱氧后会产生Al2O3夹杂物;2、RH搬入时由于各种原因,如RH真空室烘烤温度低,中包新开浇第一罐钢水要求温度高,传搁时间长等等原因,经常会出现钢水温度低,达不到该工序冶炼品种温度的要求,一般都采用加Al同时吹氧升温的方法,也就是所说的RH-OB钢水精炼方法,在升温的同时就会产生大量的Al2O3夹杂物。
RH精炼过程生成的Al2O3夹杂物随着钢水的循环有一部分能够上浮到渣中,但仍有一部分Al2O3夹杂物滞留在钢水中,特别是RH加Al升温产生了大量的Al2O3夹杂物,额外增加了钢水中Al2O3夹杂物的含量。不解决此问题会给连铸工序增加去除夹杂物的难度。如果连铸工序控制措施不当,这些Al2O3夹杂物将会严重影响薄板钢的表面质量,钢水中残留的Al2O3夹杂物会造成冷轧薄板表面鼓疱(pencil blisters)和表面分层(sliver)缺陷。因此RH加Al吹氧升温所产生的Al2O3夹杂物应尽可能在该工序内解决。
目前,解决RH精炼过程所产生的Al2O3夹杂物有如下两种方法:
一种是增加RH精炼纯脱气时间。如2005年“中国钢铁年会”发表的“RH真空处理过程中钢水的清洁度”论文中讨论了RH纯脱气(净循环)时间对夹杂物去除率的影响。作者认为纯脱气时间超过12分钟夹杂物的去除率升高。但由于受生产节奏的制约,在实际生产中纯脱气时间不可能太长,一般都只有5分钟左右,所以很难实现。
另一种是钢包喂Ca-Si(或Ca)线使Al2O3夹杂物变性。如“鞍钢技术”2003年第6期发表的“钢包喂Ca-Si线工艺的研究”提到:在钢包进行喂Ca-Si线使Al2O3夹杂物变性。但这种方法Ca的收得率低且不稳定,而且成本较高。
由于工艺技术存在的不足,目前还没有能有效降低RH-OB所产生的大量Al2O3夹杂物的措施,所以严重影响了薄板钢的表面质量。
发明内容
本发明的目的就是提供一种能有效减少RH-OB精炼钢中Al2O3夹杂物的精炼方法。
本发明RH-OB钢水精炼方法是这样实现的,该方法在加Al吹氧升温前1~2分钟或者同时以升温所用Al量的0.7~1.4倍的加入量往钢水中加入下列组分的重熔渣(以重量百分比计):45%~49%的CaO、42%~48%的Al2O3、2%~6%的MgO、1%~3%的SiO2。
本发明所述的重熔渣的粒度为10~20mm;所述重熔渣的加入方法是:从合金料仓中加入。
本发明所述的重熔渣其组成按相图分析在低熔点区,该渣与Al2O3夹杂物的界面张力小于Al2O3夹杂物与钢水的界面张力,使该CaO-Al2O3重熔渣吸附Al2O3夹杂物变得更容易,以此来降低RH-OB精炼过程中所产生的Al2O3夹杂物。
本发明所述重熔渣的粒度不宜过小,粒度小于10mm在真空处理时可能被抽走,而粒度大于20mm则不易于反应。
本发明将CaO-Al2O3重熔渣加入量的范围控制在升温所用Al量的0.7~1.4倍,能使本重熔渣与加Al吹氧升温所生成的Al2O3夹杂物形成低熔点钙铝酸盐,易于上浮到钢包渣中,从而达到降低RH-OB精炼所产生的Al2O3夹杂物的目的。如果CaO-Al2O3重熔渣的加入比例过高或过低则生成高熔点物质,反而会污染钢水。
本发明所述的CaO-Al2O3重熔渣的加入时间,包括加入方式主要是为了使加Al吹氧升温所生成的Al2O3夹杂物能在最短的时间内与CaO-Al2O3重熔渣反应,使生成的低熔点钙铝酸盐有较多的时间上浮。这样既降低了RH-OB精炼所产生的Al2O3夹杂物,又不影响正常的冶炼工艺和冶炼时间。
采用本发明方法RH加Al升温生产的钢,钢中没有簇状Al2O3夹杂物,而采用原工艺钢中簇状Al2O3夹杂物最大达80μm;钢中Al2O3夹杂物面积含量由原工艺的0.0030%降低到0.0020%,降低了33.33%;全氧由0.0020%~0.0037%降到0.0015%~0.0020%。从而大大减少了冷轧板表面由于Al2O3夹杂物所产生的废品量。
具体实施方式
本发明实施例采用所述的精炼方法冶炼了3炉钢,另外用常规的方法冶炼了3炉钢(对比例),冶炼条件相近。
本发明实施例:
将转炉出钢碳含量在0.03%~0.04%,氧含量在0.06%左右的180吨钢水运到RH工位,测温取样,搬入钢水实际温度低于该工序规程需要的温度。需要补偿的温度,重熔渣的配比及加入量见表1。
通过RH合金料仓将CaO-Al2O3重熔渣加入钢水中,然后通过合金料仓向钢水中加入Al并同时通过氧枪吹氧升温。升温结束后按常规脱碳、脱氧、合金化、净循环、搬出。
将精炼后的钢水经连铸铸成厚230mm、宽为1600mm的板坯。连铸过程中,长水口自浇,浸入水口不堵塞,结晶器液面波动在允许值。将该铸坯切成8000mm长,作为一个钢卷单位,经常规热轧、冷轧,最终形成1.0mm厚、1600mm宽的冷轧板。
分析了3罐钢共12块试样(头坯板和尾坯板除外)。每罐钢取4个试样,每流分别在两块钢板上取试样。每块钢板沿板宽距边部1/4处取样。
对冷轧板表面进行常规目测检查是否有因夹杂物引起的缺陷;对所取的试样在500倍显微镜下分析夹杂物形貌和粒度,并采用定量金相分析夹杂物面积含量(分析面积为10×10mm),采用扫描电镜分析夹杂物组成;采用氮氧仪分析全氧含量。
分析结果如表2所示。本发明实施例3炉钢钢中夹杂物种类以独立分散的小于5μm的TiN、TiN-Al2O3复合、低熔点的钙铝酸盐为主,有少量的独立分散的Al2O3夹杂;冷轧板表面未见因夹杂物引起的废品;最大夹杂物粒度未超过15μm;全氧含量小于0.0020%;夹杂物面积含量小于0.0021%。
对比例:
将转炉出钢碳含量在0.03%~0.04%,氧含量在0.06%左右的180吨钢水运到RH工位,测温取样,搬入钢水实际温度低于该工序规程需要的温度,见表1。
温度补偿:通过合金料仓向钢水中加入Al并同时通过氧枪吹氧升温。升温结束后按常规脱碳、脱氧、合金化、净循环、搬出。
将精炼后的钢水经连铸铸成厚230mm、宽为1600mm的板坯。连铸过程中,长水口自浇,浸入水口不堵塞,结晶器液面波动在允许值。将该铸坯切成8000mm长,作为一个钢卷单位,经常规热轧、冷轧,最终形成1.0mm厚、1600mm宽的冷轧板。
分析了3罐钢共12块试样(头坯板和尾坯板除外)。每罐钢取4个试样,每流分别在两块钢板上取试样。每块钢板沿板宽距边部1/4处取样。
对冷轧板表面进行常规目测检查是否有因夹杂物引起的缺陷;对所取的试样在500倍显微镜下分析夹杂物形貌和粒度,并采用定量金相分析夹杂物面积含量(分析面积为10×10mm),采用扫描电镜分析夹杂物组成;采用氮氧仪分析全氧含量。
对比例3炉钢有两炉钢中夹杂物种类以簇状Al2O3夹杂、独立分散的小于5μm的TiN、TiN-Al2O3复合为主;冷轧板表面可见因夹杂物引起的废品;最大簇状Al2O3夹杂达80μm;全氧含量最大达0.0037%;夹杂物面积含量达0.0036%。有一炉钢需要补偿的温度低,冷轧板表面没有因夹杂物引起的废品,但最大Al2O3夹杂也达20μm。
表2中夹杂物和全氧含量表明本发明实施例的3炉钢洁净度高于采用常规方法对比例的3炉钢。
表1 实施例与对比例的精炼条件
表2 冷轧板表面质量检验结果
Claims (3)
1.一种RH-OB钢水精炼方法,其特征在于在加Al吹氧升温前1~2分钟或者同时以升温Al量的0.7~1.4倍的加入量往钢水中加入下列组分的重熔渣(重量百分比):45%~49%的CaO、42%~48%的Al2O3、2%~6%的MgO、1%~3%的SiO2。
2.根据权利要求1所述的RH-OB钢水精炼方法,其特征在于所述重熔渣的粒度为:10~20mm。
3.根据权利要求1或2所述的RH-OB钢水精炼方法,其特征在于所述重熔渣的加入方法是:从合金料仓加入。
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