CN101333579B - 核电用管坯钢的生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种核电用WB36CN1管坯钢的生产方法,具体为转炉冶炼、LF精炼炉精炼、圆坯连铸机浇铸、铸坯表面检查、铸坯表面喷砂、电渣重熔钢锭、钢锭缓冷,制得的管坯钢的化学成分按重量百分比计:0.08%≤C≤0.19%,0.21%≤Si≤0.54%,0.75%≤Mn≤1.25%,0<P≤0.020%,0<S≤0.006%,0.14%≤Cr≤0.35%,0.95%≤Ni≤1.35%,0.45%≤Cu≤0.85%,0.20%≤Mo≤0.45%,0.010%≤Nb≤0.030%,0<N≤0.021%,0<Al≤0.055%,Fe为余量,管坯钢成品纯净度高、性能稳定。
Description
技术领域
本发明涉及一种管坯钢的生产方法,特别涉及核电用WB36CN1管坯钢的生产方法。
背景技术
目前,我国电力工业正处于高速发展时期,按照国家能源可持续发展的要求,原子能发电因其高效、经济、清洁的优点将是今后能源发展的重点方向之一,核电站建设呈增长趋势。而我国核电站用的核电材料基本依靠进口,因此核电材料的国产化要求日益迫切,如果我国的核电材料不能实现国产化,核电站建设将永远受制于发达国家,将会严重制约我国核电工业的发展。尽快开发出适合核电站建设要求的国产钢材,已成为我国核电工业发展的重要战略步骤。
WB36(15NiCuMoNb5-6-4)是一种加入微量合金元素Nb的Ni-Cu-Mo的低碳合金钢,加入的合金元素不仅起到钢的固溶强化作用,而且能与碳化合成稳定的碳化物起到沉淀和强化作用,特别是加入0.5~0.8%含量的Cu和大于1.5倍Cu的Ni后,不仅起到强化作用,而且防止了Cu对钢的热裂敏感性,合金元素的加入使该材料的室温和中温强度远高于碳钢和碳锰钢。该材料已作为锅炉水冷系统如锅筒、集箱及管道的首选钢种,在欧洲锅炉及压力容器制造业市场中占有相当比例。
WB36钢在世界核电领域已有使用业绩,曾在德国1300MW核电站作为主蒸汽和主给水管道使用。中国核电领域材料一直依靠进口。岭澳二期常规岛高压管道首次使用国产WB36CN1钢管,国内武汉重工铸锻有限责任公司生产核电管WB36CN1钢的生产工艺为电炉→LF精炼→VD真空→模铸钢锭工艺生产核电管WB36CN1管坯。选用的原材料为优质废钢、锻件料头、生铁,其比例5∶3∶2,但是原材料废钢中的有害元素如As、Sn、Pb、Sb含量较高,在冶炼过程中难于去除。浇模铸钢锭钢水容易被中柱管和汤道砖的耐火材料污染,形成大型非金属夹杂,而且钢锭的冷却是靠空气自然冷却,钢液的凝固是从钢锭外部向内部逐渐进行,根据钢液选分结晶原理,低熔点的夹杂物最后凝固,从而使钢中的非金属夹杂物大量聚集在钢锭的中上部,大大降低了钢质的纯净度。
综上所述,核电材料对钢质纯净度和性能稳定性要求很高,目前国内材料达不到这样的标准因此不能广泛应用于核电领域。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种核电用WB36CN1管坯钢的生产方法,包括下列步骤:
a、转炉冶炼生产初炼钢水
转炉入炉原料为铁水和优质废钢,优质废钢为铁水重量0~20%,冶炼时氧枪供氧流量为14600~16500Nm3/h,氧气压力为0.70~1.2MPa;出钢过程加入复合脱氧剂CaBaAlSi 3.0~3.5Kg/t预脱氧;出钢温度1620~1680℃。
b、LF精炼炉精炼
初炼钢水到精炼炉后,钢包底吹氩气,用专用精炼渣造发泡白渣,专用精炼渣成分CaO:60~68%,Al2O3:15~20%,CaF2:10~15%,SiO2:0~5.0%,MgO:0~3.0%,S:0~0.10%,出钢温度1580~1600℃。
c、弧形圆坯连铸
精炼的钢水送到圆坯连铸机浇铸,连铸规格φ200mm~φ350mm;连铸二次冷却水的分布为一段占16~42%,二段占45~69%,三段占0~23%,比水量0.32~0.63L/Kg,防止铸坯产生内部裂纹;钢水过热度控制在10~30℃,恒拉速浇铸得到圆连铸坯;不同规格圆坯连铸机拉速优选为φ200mm:1.5~2.0m/min,φ280mm:0.7~1.2m/min,φ310mm:0.6~0.9m/min,φ350mm:0.40~0.70m/min。
d、连铸坯表面喷砂:铸坯表面喷砂去除其表面的氧化铁。
e、电渣重熔钢锭
喷过砂的连铸坯作自耗电极坯料进行电渣重熔,电渣重熔的钢锭锭型为φ350mm~φ600mm,电渣重熔使用的二元渣含Al2O3 30%、CaF2 70%;重熔电流9200~16000A、电压67~84V。
f、重熔钢锭缓冷
电渣重熔钢锭带模冷却40~90min,钢锭脱模后吊入砂坑缓慢冷却68~100小时。
进一步的,步骤a转炉入炉原料铁水化学成分为C:3.90~4.5%、Si:0~0.35%、P:0~0.09%、S:0~0.04%、Fe为余量;优质废钢化学成分C:0.10~0.45%、Si:0.10~0.50%、P:0.005~0.030%、S:0.005~0.030%、Fe为余量。转炉终点钢水化学成分为C:0.05~0.10%,P:0~0.006%,S:0~0.030%、Fe为余量。
步骤a转炉吹炼过程中采用本领域常用脱磷工艺即可;优选为终点一次命中保碳脱磷、高拉补吹保碳脱磷或高保碳深脱磷工艺。
步骤a转炉出钢过程采用挡渣出钢,控制下渣量0~50mm,防止精炼回磷。
步骤b精炼过程加入硅铁、锰铁、铬铁、镍板、钼铁、铌铁和铜板等进行合金化,根据生产所需的最终产品各微量元素含量调整钢水化学成分;精炼结束后喂CaSi线0.40~0.60Kg/t钢,保证5~8分钟的静吹氩气时间。
步骤c连铸钢包、中间包和结晶器全程加保护套管,钢包与保护套管连接处采用氩气保护;中间包设置挡渣墙并使用MgCa质中间包涂料。
采用上述方法制得的核电用WB36CN1管坯钢钢质纯净度高,管坯钢的化学成分(重量百分比)为:0.08%≤C≤0.19%,0.21%≤Si≤0.54%,0.75%≤Mn≤1.25%,0<P≤0.020%,0<S≤0.006%,0.14%≤Cr≤0.35%,0.95%≤Ni≤1.35%,0.45%≤Cu≤0.85%,0.20%≤Mo≤0.45%,0.010%≤Nb≤0.030%,0<N≤0.021%,0<Al≤0.055%,Fe为余量。
由于核电用管坯钢对钢质纯净度要求严格,因此精炼炉需控制好钢水脱氧、脱硫、合金化和造渣过程:初炼钢水快速强化脱氧,采用专用精炼渣快速造白渣,白渣保持时间大于20分钟,快速造白渣确保合金元素不被氧化和精炼白渣对钢水夹杂物的吸附,提高钢水纯净度;吹氩过程避免钢液大翻,有效脱出钢中气体和夹杂物;精炼结束后喂CaSi线0.40~0.60Kg/t钢,对夹杂物进行变形处理,改善钢水流动性;精炼结束后,保证5~8分钟的静吹氩气时间,使钢中化学成分和温度均匀,夹杂物得到进一步去除。
弧形圆坯连铸需合理控制铸机二次冷却水分布及二次冷却水比水量,保证二次冷却均匀;连铸钢包到中间包、中间包到结晶器采用全程加保护套管保护浇铸,同时钢包与保护套管连接处采用氩气保护,防止钢水二次氧化,保证钢质纯净度;中间包设置挡渣墙,以促进夹杂物的上浮去除;使用MgCa质中间包涂料,减轻中间包耐火材料浸蚀带来的钢液夹杂物含量增加。
本发明的有益效果是:
1、转炉冶炼与电炉冶炼相比残余元素含量低,残余元素As、Sn、Pb、Sb元素含量总和≤400ppm,钢质纯净度高,减轻了残余元素带来的危害,提高核电用钢的性能。
2、合理控制铸机二次冷却水分布及二次冷却水比水量,保证二次冷却的均匀,防止铸坯产生内部裂纹和表面裂纹。
3、连铸过程钢包到中间包、中间包到结晶器采用全程加保护套管保护浇铸,钢包与保护套管连接处采用氩气保护,防止钢水二次氧化,采用MgCa中间包涂料减轻中间包耐火材料浸蚀带来的钢液夹杂物含量增加,保证钢水的纯净度。
4、中间包设置的挡渣墙,使夹杂物易上浮去除。
5、电渣重熔时钢水液滴穿过渣层进入熔池的渣洗过程,进一步去除钢水中的夹杂物,提高钢质纯净度;利用电渣重熔边熔化边凝固的特点,改变管坯钢的凝固组织,提高管坯钢的致密度,使钢管性能稳定。
具体实施方式
本发明的生产工艺流程为:转炉→LF精炼炉→圆坯连铸机→冷床→检验→喷砂→电渣重熔钢锭→钢锭缓冷。
以下结合实施例对本发明作进一步的阐述。实施例仅用于说明本发明,而不是以任何方式来限制本发明。
实施例1
一、转炉冶炼初炼钢水
转炉入炉铁水78吨、优质废钢9吨,铁水主要化学成分C:3.90%、Si:0.35%、P:0.077%、S:0.045%、Fe为余量,优质废钢主要化学成分C:0.20%、Si:0.25%、P:0.020%、S:0.018%、Fe为余量。转炉冶炼过程中采用低氧压大流量氧枪供氧,氧气压力0.75MPa、氧气流量15000Nm3/h、供氧强度3.3Nm3/t.min。
转炉采用一次命中吹炼方法(为本领域公知技术,或参见中国专利:200610020327.0);转炉出钢采用挡渣出钢,控制下渣厚度40mm。同时,在出钢过程加入复合脱氧剂CaBaAlSi3.5Kg/t钢进行预脱氧。吹炼终点钢水成分C:0.06%,P:0.004%,S:0.024%,终点温度1645℃。
二、LF精炼炉精炼
转炉冶炼的初炼钢水在LF精炼炉进行精炼,使用的精炼渣成分为CaO:65.6%,Al2O3:18.2%,CaF2:13.1%,SiO2:1.92%,MgO:1.13%,S:0.05%。精炼时间24分钟;精炼过程加入低碳铬铁240Kg、镍板890Kg、钼铁400Kg、铌铁20Kg、铜板480Kg进行合金化,调整合金元素成分;精炼结束后喂CaSi线0.48Kg/t钢,对钢水中夹杂物进行变性处理;精炼炉出钢温度1585℃;精炼结束后停电静吹氩气5分钟,吹完氩气出钢,吊到连铸工序进行圆坯浇铸。
三、弧形圆坯连铸
连铸浇铸规格φ350mm,连铸机二次冷却水的分布为一段占31.88%,二段占68.12%,比水量0.35L/Kg;连铸钢包到中间包、中间包到结晶器采用全程加保护套管保护浇铸,同时钢包与保护套管连接处采用氩气保护;中间包设置挡渣墙;中间包涂料为Mg-Ca质,钢水过热度25℃,拉速0.52m/min。
铸坯切割后,在翻转冷床上冷却,铸坯冷却后送到喷砂站。
四、喷砂
连铸坯表面进行喷砂处理,去掉铸坯表面氧化铁皮,喷砂后的铸坯送电渣炉进行电渣重熔。
五、电渣重熔钢锭
采用φ350mm的连铸坯作自耗电极重熔φ600mm、5.5吨的圆钢锭,重熔电流16000A、电压84V;使用二元渣,渣料用量为Al2O3 46.5Kg、CaF2 108.5Kg。
六、钢锭缓冷
电渣重熔钢锭带模冷却90min,钢锭脱模后吊入砂坑缓慢冷却85小时即得产品。
制得的WB36CN1管坯钢成品含C:0.16%,Si:0.39%,Mn:1.07%,P:0.011%,S:0.003%,Cr:0.25%,Ni:1.05%,Cu:0.60%,Mo:0.31%,Nb:0.021%,N:0.009%,Al:0.022%,Fe为余量。钢质纯净度高,组织致密,表面质量好,性能稳定,满足核电管材料的质量要求。
实施例2
一、转炉冶炼生产初炼钢水
转炉入炉铁水重量80吨、优质废钢7吨,铁水成分C:4.2%、Si:0.45%、P:0.082%、S:0.032%、Fe为余量,优质废钢成分C:0.18%、Si:0.20%、P:0.015%、S:0.021%,Fe为余量。转炉冶炼过程中采用低氧压大流量氧枪供氧,氧气压力0.80MPa、氧气流量16200Nm3/h、供氧强度3.5Nm3/t.min。
转炉采用高拉补吹保碳脱磷吹炼方法(为本领域公知技术,或参见中国专利:200610020327.0);转炉出钢采用挡渣出钢,控制下渣厚度48mm。同时在出钢过程加入复合脱氧剂CaBaAlSi 3.2Kg/t钢进行预脱氧。吹炼终点成分:C:0.07%,P:0.005%,S:0.021%,终点温度1630℃。
二、LF精炼炉精炼
转炉冶炼的初炼钢水在LF精炼炉进行精炼,精炼使用专用精炼渣,成分为CaO:66.8%,Al2O3:15.9%,CaF2:11.4%,SiO2:3.13%,MgO:2.74%,S:0.03%,白渣精炼时间28分钟;精炼过程加入高碳铬铁40Kg、低碳铬铁260Kg、镍板900Kg、钼铁396Kg、铜板475Kg进行合金化,调整合金元素成分;精炼结束后喂CaSi线0.55Kg/t钢,对钢水中夹杂物进行变性处理;精炼炉出钢温度1590℃;精炼结束后停电静吹氩气5分钟,吹完氩气出钢,吊到连铸工序进行圆坯浇铸。
三、弧形圆坯连铸
连铸浇铸规格φ280mm,连铸机二次冷却水的分布为一段占16.7%,二段占60.80%,三段占22.5%比水量0.55L/Kg;连铸钢包到中间包、中间包到结晶器采用全程加保护套管保护浇铸,同时钢包与保护套管连接处采用氩气保护;钢水过热度28℃,拉速0.75m/min,中间包设置挡渣墙,中间包涂料为Mg-Ca质。
铸坯切割后,在翻转冷床上冷却,铸坯冷却后送到喷砂站。
四、喷砂
连铸坯表面进行喷砂处理,去掉铸坯表面氧化铁皮,喷砂后的铸坯送电渣炉进行电渣重熔。
五、电渣重熔钢锭
采用φ280mm的连铸坯作自耗电极重熔φ500mm、3.2吨的圆钢锭,重熔电流13500A、电压80V;使用二元渣,渣料用量:Al2O3 30Kg、CaF2 70Kg。
六、钢锭缓冷
电渣重熔钢锭带模冷却70min,钢锭脱模后吊入砂坑缓慢冷却75小时即得产品。
制得的WB36CN1管坯钢成品C:0.13%,Si:0.27%,Mn:0.99%,P:0.009%,S:0.002%,Cr:0.19%,Ni:1.28%,Cu:0.64%,Mo:0.29%,Nb:0.018%,N:0.011%,Al:0.032%,Fe为余量。钢质纯净度高,组织致密,表面质量好,性能稳定,满足核电管材料的质量要求。
实施例3
一、转炉冶炼生产初炼钢水
转炉入炉铁水77吨、优质废钢8吨,铁水成分:C:4.3%、Si:0.38%、P:0.078%、S:0.038%、Fe为余量,优质废钢成分C:0.24%、Si:0.31%、P:0.012%、S:0.008%、Fe为余量。转炉冶炼过程中采用低压大流量氧枪供氧,氧气压力0.90MPa、氧气流量16500Nm3/h、供氧强度3.4Nm3/t.min。
转炉采用高保碳深脱磷吹炼方法(为本领域公知技术,或参见中国专利:200610020327.0);转炉出钢采用挡渣出钢,控制下渣厚度35mm。同时在出钢过程加入复合脱氧剂CaBaAlSi 3.0Kg/t钢进行预脱氧。吹炼终点成分C:0.08%,P:0.006%,S:0.018%,终点温度1660℃。
二、LF精炼炉精炼
转炉冶炼的初炼钢水在LF精炼炉进行精炼,精炼使用专用精炼渣,成分为CaO:64.2%,Al2O3:18.0%,CaF2:13.7%,SiO2:4.23%,MgO:2.79%,S:0.08%。白渣精炼时间20分钟;精炼过程加入低碳铬铁238Kg、镍板950Kg、钼铁350Kg、铜板450Kg进行合金化,调整合金成分;精炼结束后喂CaSi线0.6Kg/t钢,对钢水中夹杂物进行变性处理;精炼炉出钢温度1590℃;精炼结束后停电静吹氩气5分钟,吹完氩气出钢,吊到连铸工序进行圆坯浇铸。
三、弧形圆坯连铸
连铸浇铸规格φ200mm,铸机二次冷却水的分布为一段占42.2%,二段占45.1%,三段占12.7%比水量0.63L/Kg;连铸钢包到中间包、中间包到结晶器采用全程加保护套管保护浇铸,同时钢包与保护套管连接处采用氩气保护;钢水过热度22℃,拉速1.70m/min,中间包设置挡渣墙,中间包涂料为Mg-Ca质。
铸坯切割后,在翻转冷床上冷却,铸坯冷却后送到喷砂站。
四、喷砂
连铸坯表面进行喷砂处理,去掉铸坯表面氧化铁皮,喷砂后的铸坯送电渣炉进行电渣重熔。
五、电渣重熔钢锭
采用φ200mm的连铸坯作自耗电极重熔φ350mm、1.87吨的圆钢锭,重熔电流9800A、电压69V;使用二元渣,渣料用量:Al2O3 12Kg、CaF2 28Kg。
六、钢锭缓冷
电渣重熔钢锭带模冷却40min,钢锭脱模后吊入砂坑缓慢冷却72小时即得产品。
制得的WB36CN1管坯钢成品C:0.15%,Si:0.30%,Mn:0.92%,P:0.014%,S:0.004%,Cr:0.20%,Ni:1.08%,Cu:0.56%,Mo:0.25%,Nb:0.023%,N:0.008%,Al:0.016%,Fe为余量。钢质纯净度高,组织致密,表面质量好,性能稳定,满足核电管材料的质量要求。
Claims (1)
1.核电用管坯钢的生产方法,其特征在于:包括以下步骤:
a、转炉冶炼生产初炼钢水
转炉入炉原料为铁水和优质废钢,优质废钢重量为大于0且小于等于20%的铁水重量,铁水化学成分为C:3.90~4.5%、Si:0~0.35%、P:0~0.09%、S:0~0.04%、Fe为余量;优质废钢化学成分C:0.10~0.45%、Si:0.10~0.50%、P:0.005~0.030%、S:0.005~0.030%、Fe为余量;冶炼时氧枪供氧流量为14600~16500Nm3/h,氧气压力为0.70~1.2MPa;出钢过程加复合脱氧剂CaBaAlSi3.0~3.5kg/t;出钢温度1620~1680℃;转炉出钢过程采用挡渣出钢,控制下渣量0~50mm;转炉终点钢水化学成分为C:0.05~0.10%,P:0~0.006%,S:0~0.030%、Fe为余量;
b、LF精炼炉精炼
初炼钢水到精炼炉后,钢包底吹氩气,用专用精炼渣造发泡白渣,白渣保持时间大于20分钟;专用精炼渣成分CaO:60~68%,Al2O3:15~20%,CaF2:10~15%,SiO2:0~5.0%,MgO:0~3.0%,S:0~0.10%,精炼结束后喂CaSi线0.40~0.60kg/t钢,静吹氩气5~8分钟,出钢温度1580~1600℃;精炼过程加入硅铁、锰铁、铬铁、镍板、钼铁、铌铁和铜板进行合金化;
c、弧形圆坯连铸
精炼的钢水送到圆坯连铸机浇铸,连铸规格φ200mm~φ350mm;连铸二次冷却水的分布为一段占16~42%,二段占45~69%,三段占0~23%,比水量0.32~0.63L/kg,钢水过热度控制在10~30℃,恒拉速浇铸得到圆连铸坯;不同规格圆坯连铸机拉速为φ200mm:1.5~2.0m/min,φ280mm:0.7~1.2m/min,φ310mm:0.6~0.9m/min,φ350mm:0.40~0.70m/min;连铸钢包到中间包、中间包到结晶器采用全程加保护套管保护浇铸,同时钢包与保护套管连接处采用氩气保护,中间包设置挡渣墙并使用MgCa质中间包涂料;
d、连铸坯表面喷砂:铸坯表面喷砂去除其表面的氧化铁;
e、电渣重熔钢锭
喷过砂的连铸坯作自耗电极坯料进行电渣重熔,电渣重熔的钢锭锭型为φ350mm~φ600mm,使用的二元渣以重量百分比计含Al2O3 30%、CaF2 70%;重熔电流9200~16000A、电压67~84V;
f、钢锭缓冷
电渣重熔钢锭带模冷却40~90min,脱模后吊入砂坑缓慢冷却68~100小时;得到的管坯钢化学成分按重量百分比计为:0.08%≤C≤0.19%,0.21%≤Si≤0.54%,0.75%≤Mn≤1.25%,0<P≤0.020%,0<S≤0.006%,0.14%≤Cr≤0.35%,0.95%≤Ni≤1.35%,0.45%≤Cu≤0.85%,0.20%≤Mo≤0.45%,0.010%≤Nb≤0.030%,0<N≤0.021%,0<Al≤0.055%,Fe为余量。
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CN103510009B (zh) * | 2012-06-20 | 2016-01-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种核电机组汽轮机辅机用钢及其制造方法 |
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CN103924161A (zh) * | 2014-04-21 | 2014-07-16 | 中广核工程有限公司 | 核电站常规岛主蒸汽主给水管道及其制备方法 |
CN104294001A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-01-21 | 中山市鸿程科研技术服务有限公司 | 一种转炉炼钢的方法 |
CN105385857A (zh) * | 2015-11-06 | 2016-03-09 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 防增p电渣锭重熔用渣的冶炼方法 |
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