CN111575590A - 一种三牙轮钻头牙掌用钢及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种三牙轮钻头牙掌用钢及其制备方法,其化学成分质量百分比为:C:0.18%‑0.20%,Si:0.20%‑0.30%,Mn:0.90%‑1.00%,Cr:0.50%‑0.65%,Mo:0.50%‑0.60%,Ni:0.70%‑1.00%,Al:0.010%‑0.020%,Cu:0.20%‑0.50%,P≤0.015%,S≤0.005%,[O]≤0.0012%,[N]≤0.0050%,[H]≤0.00015%,余量为Fe。本发明成分设计合理、工艺先进,与目前市场上供应的超高强度牙轮钻头用钢相比:具有更高的强韧性,抗拉强度Rm≥1150MPa、屈服强度Rel≥900MPa、断后伸长率A≥15%、断面收缩率Z≥60%、冲击吸收能量≥100J;具有更高的疲劳寿命,能有效减少复杂环境下牙轮钻头牙掌的断裂失效事故,显著减少经济损失;具有更高的耐腐蚀性,适用于各种地质环境;具有更低的生产成本,显著提高经济效益。
Description
技术领域
本发明属于合金钢技术领域,具体涉及一种高强韧性、长寿命、耐腐蚀三牙轮钻头牙掌用钢及其制备方法。
背景技术
钻具是钻井工程的损耗件,一般钻具(钻头)费用占钻孔成本的40%~50%。牙轮钻头是使用最广泛的一种钻井钻头,具有的高效和长寿的特点。作为一种钻削岩层的工具已广泛应用于石油钻井、矿山开采和地质钻探中。牙轮钻头按牙齿类型可分为铣齿牙轮钻头、镶齿牙轮钻头;按牙轮数目可分为单牙轮钻头、三牙轮钻头和组装多牙轮钻头。国内外使用最多、最广的是三牙轮钻头。
牙轮钻头工作时切削齿交替接触井底,破岩扭矩小,切削齿与井底接触面积小,比压高,易于吃入地层;工作刃总长度大,因而相对磨损小。牙轮钻头在旋转时具有冲击、压碎和剪切破坏地层岩石的作用,所以,牙轮钻头能够适应软、中、硬各种地层。钻头性能的不断提升,提高了钻头的使用寿命和钻速,从而降低了钻井的成本,而钻头的钻速和使用寿命主要由其材质和钻头结构决定的。在钻头结构不断优化的情况下,采用高强韧性、高耐磨性、耐腐蚀的钢材可以显著提高其钻速和使用寿命。在钻井过程中,牙轮钻头承受复杂的循环载荷的作用,工作介质为井液(矿层水),大多井液含有腐蚀介质,且牙掌外侧磨损严重,因而牙轮钻头牙掌常见的失效形式为断裂和腐蚀、磨损。牙轮钻头的钻速和使用寿命决定和影响了整套钻井设备的工作效率。当牙轮钻头发生断裂后,还需要进行打捞、更换钻头的井场作业,这样不但影响钻采的周期,而且增加了开采和勘探费用,使开采成本上升。根据现场调查,每发生一次断裂事故,开采作业费和影响出油折价之和为2~3万元。因此石油勘探、开采业必然会促进钢质牙轮钻头不断向更高强韧性、高耐磨性、高耐腐蚀性发展。
我国GB/T 13343《矿用三牙轮钻头》和SY/T 5164《三牙轮钻头》标准中对钢质三牙轮钻头力学性能等级进行了规定,其中石油和天然气钻井用三牙轮钻头牙掌钢具有最高的力学性能:抗拉强度Rm≥980MPa、屈服强度Rel≥785MPa、断后伸长率A≥9%、断面收缩率Z≥40%、冲击吸收能量≥47J。目前国内普遍采用的15CrNiMo牙轮钻头牙掌用钢,经淬火+低温回火处理之后,可以达到上述强韧性要求,但这种钢抗拉强度达到1050MPa、屈服强度达到850MPa、断后伸长率A达到≥12%、断面收缩率Z达到≥50%已是极限,冲击吸收能量达到≥60J已是极限,强韧性再进一步提升的空间有限。目前国内牙掌钢材普遍使用模铸+锻造工艺生产,生产效率低,生产成本高。
发明内容
针对现有技术的不足,本发明的目的在于提供一种三牙轮钻头牙掌用钢,该三牙轮钻头牙掌用钢具有高强韧性、长寿命、耐腐蚀的性能,与三牙轮钻头牙轮用钢配套使用,可以提高牙轮钻头整体的使用寿命;本发明的另一目的在于提供该三牙轮钻头牙掌用钢的制备方法,采用连铸+开坯+连轧工艺代替模铸+锻造,制备方法具备更高的生产效率和更低的生产成本。
本发明是通过以下技术方案实现的:
一种三牙轮钻头牙掌用钢,其化学成分质量百分比为:C:0.18%-0.20%,Si:0.20%-0.30%,Mn:0.90%-1.00%,Cr:0.50%-0.65%,Mo:0.50%-0.60%,Ni:0.70%-1.00%,Al:0.010%-0.020%,Cu:0.20%-0.50%,P≤0.015%,S≤0.005%,[O]≤0.0012%,[N]≤0.0050%,[H]≤0.00015%,余量为Fe。
本发明的进一步改进方案为:
制备上述的一种三牙轮钻头牙掌用钢的方法,包括以下步骤:
(1)转炉冶炼:在100吨以上的顶底复吹式转炉中冶炼,出钢P≤0.010%,出钢过程加入合成精炼渣及多种高纯合金进行预脱氧及成分初调;
(2)精炼:在100吨以上的LF炉中进行钢水深脱氧及合金化,造碱度5~8精炼渣;
(3)真空脱气:在LF精炼后采用RH循环脱气设备进行真空脱气和去除夹杂物处理,在≤67Pa高真空下保持25~30分钟,保证[H]≤0.00015%、[O]≤0.0005%,所有成分进入要求的范围;
(4)软吹去除夹杂物:真空处理之后立即进行软吹处理,软吹强度确保渣面微动,钢液不裸露,软吹时间为30分钟以上,确保夹杂物充分上浮去除;
(5)浇铸:采用Φ450mm圆坯连铸机浇铸;
(6)轧钢:利用11道开坯+连轧大棒材生产线大压下量轧制Φ75mm~Φ150mm三牙轮钻头牙掌用钢;
(7)精整:通过精整消除钢材表面缺陷,剔除有内部缺陷钢材。
进一步的,所述步骤(1)以75%的铁水与25%的优质废钢为原料进行初炼,采用两次造渣,实现预脱P;采用滑板挡渣留钢出钢防止回P。
进一步的,所述步骤(2)精炼前期>600NL/min大搅拌,通过钢渣反应强化脱S、去除夹杂;精炼后期采用100~150NL/min弱搅拌,确保钢液不裸露,防止钢水二次氧化。
进一步的,所述步骤(5)浇铸时,使用低碳钢结晶器保护渣、无碳中间包覆盖剂,实行全程全保护浇铸生产,浇铸时持续向中间包吹氮。
进一步的,所述步骤(7)采用760℃ 9h软化退火+矫直+抛丸+涡流探伤+超声波探伤+人工修磨的精整工艺,涡流探伤控制表面缺陷≤0.3mm,采用GB/T 4162 A级精度检测的方法进行超声波探伤,通过精整消除钢材表面缺陷,剔除有内部缺陷钢材。
目前国内使用的高强度牙轮钻头用钢15CrNiMo与本发明的化学成分对比情况如下表1所示。
表1 化学成分对比(wt%)
本发明三牙轮钻头牙掌用钢化学成分的限定理由:
C:能显著提高钢的强度,同时又可以提高钢的淬透性和淬硬性,但也使钢的塑性恶化,显著提高钢的脆性转变温度。为满足淬透性,提高钢的强度,同时考虑冲击韧性要求,并保证本钢种具备良好的强韧性配合,C含量取0.19%-0.21%。
Si:在钢中能溶入铁素体,能提高钢的强度和硬度,降低钢的塑性和韧性。其最低含量为0.18%才能达到效果,但过高的Si含量,特别是与Mn、Cr元素共存时,容易引起钢的晶粒粗化,增加钢的回火脆性,同时Si是显著提高钢的脆性转变温度元素之一。综合材料的总体要求,本钢种将Si含量确定为0.20-0.30%。
Mn:在钢中能溶入铁素体,强化基体,在轧后冷却时能细化珠光体且能相对提高珠光体含量,因此,能提高强度和硬度,显著提高淬透性,改善热处理性能,且对材料的塑性影响较小。当Mn含量低于1.8%时,随着其含量增加,钢材强度不断增加,而对韧性不会有显著危害。综合本发明的强韧性要求,Mn含量确定为0.92%-1.00%。
Cr:能显著提高材料的淬透性,同时能提高强度、硬度、抗腐蚀、耐磨和耐候性。Cr还有提高钢的淬火及回火稳定性作用。综合考虑,Cr含量为0.50-0.65%。
Mo:在钢中是以碳化物的形态存在,能够显著提高材料的淬透性、热强性、抗腐蚀性与防点蚀倾向,提高钢的冲击韧性。钢中添加0.20%以上的Mo元素,对耐磨性提高非常显著。当Mo含量>0.60%时,Mo的碳化物增多,分布在晶界处的碳化物对基体的割裂作用加强,易导致钢的韧性下降。所以本发明确定Mo含量为0.50%-0.60%。
Ni:能够提高钢的强度,同时保持良好的塑性和韧性。一定的镍对酸碱有较高的耐腐蚀能力。镍由于降低临界转变温度和降低各元素的扩散速度,提高钢的淬透性。在高温下有防锈和耐热能力,还可以抑制Cu元素带来的裂纹倾向,但是由于镍是稀缺资源,价格昂贵。牙掌所受的磨损要远远低于牙轮,所以本发明中Ni含量控制在0.70%-1.00%。
Al:提高钢的抗氧化性,降低钢中气体含量,提高钢的耐磨性和疲劳强度,同时作为细化晶粒元素存在于钢种,起到提高钢的低温性能和耐蚀性能的作用。但如果Al含量过高,容易形成坚硬的Al2O3夹杂,严重破坏钢的冲击韧性。所以本发明对Al含量界定了明确的控制范围为0.010%-0.020%。
Cu:能提高钢的强度和韧性,特别是耐大气腐蚀能力,缺点是在热加工时容易产生热脆,铜含量超过0.50%时塑性显著下降。为提升钢的耐腐蚀性,综合考虑钢的性能,本发明对Cu含量明确了控制范围0.25%-0.50%。
O:在室温时对钢的强度影响不大,但使钢的伸长率和面缩率显著的降低,在较低温度和O含量极低时,材料的强度和塑性均随O含量的增加而急剧降低。冲击性能方面,随着O含量的增加冲击的最大值逐渐降低,脆性转变温度却很快地升高,脆性转变温度的范围也随着变宽。同时,随着O含量的增加,材料的氧化夹杂物出现几率大大增加,从而降低材料的疲劳寿命。本发明及生产工艺可以将O含量稳定控制在0.0012%以内。
H:氢使钢的塑性降低,主要是使延伸率及断面收缩率降低。氢在钢中会产生“发纹”或形成应力区,在钢进行锻轧加工时发纹扩展而形成裂纹,使钢出现“白点”。同时氢还会引起点状偏析、氢脆。因此,本发明及工艺将H控制在0.00015%以下。
N:氮能使钢材强化,但显著降低钢材塑性和韧性,增加时效倾向和冷脆性。一般要求含量小于0.0080%。本发明及生产工艺可以将N含量控制在0.0050%以内。
P:是钢中的有害元素,增加钢的冷脆性,使焊接性能变坏,降低钢的塑性。因此本发明对P含量进行了严格的限制,P≤0.015%。
S:通常情况下是有害元素,使钢产生热脆性,降低钢的延展性和韧性,在锻造或轧制时造成裂纹。S对焊接性能也不利,降低钢的耐腐蚀性。所以本发明严格限制了S≤0.005%。
本发明的有益效果为:
(1)本发明通过合理设计C、Mn含量,添加Cu元素,使材料性能具有较GB/T 13343和SY/T5164标准中三牙轮钻头牙掌钢更高的强韧性,且其整体力学性能也更为均匀、稳定。
(2)使用Al进行强脱氧、专用合成精炼渣精炼,利用RH真空设备进行脱气处理,长时间软吹去除夹杂物,全程保护浇注,提高了材料的洁净度,从而提高了材料的疲劳寿命。
(3)本发明采用铁水预处理+BOF+LF+RH+CCM工艺,保证较低的H、O、N含量和有害残余元素含量,使得材料具有优异综合力学性能。
(4)本发明采用11道开坯+连轧的轧制工艺,在保证压缩比的前提下,加大前三道次的压下量,有效提高钢材组织的致密性,避免了因内部缺陷导致的疲劳失效。
(5)本发明通过连铸+轧制工艺代替模铸+锻造,在保证产品质量的前提下,提高了生产效率,降低了生产成本。
(6)本发明通过合理成分设计及先进的工艺满足了高深度、复杂地层钻探的要求,有效减少了牙轮钻头的失效次数,延长了钻头的使用寿命,大幅节约了成本,提高了生产效率。
附图说明
图1为实施例4制得的三牙轮钻头牙掌用钢的夹杂物形貌图。
具体实施方式
实施例1~4
按照以下方法制备三牙轮钻头牙掌用钢
(1)转炉冶炼:在100吨以上的顶底复吹式转炉中冶炼,以75%的铁水与25%的优质废钢为原料进行初炼,采用石灰两次造渣,实现预脱P,出钢P≤0.010%,出钢过程加入合成精炼渣及多种高纯合金进行预脱氧及成分初调,采用滑板挡渣留钢出钢防止回P;
(2)精炼:在100吨以上的LF炉中进行钢水深脱氧及合金化,造碱度5~8精炼渣,前期>600NL/min大搅拌,通过钢渣反应强化脱S、去除夹杂。精炼后期采用100~150NL/min弱搅拌,确保钢液不裸露,防止钢水二次氧化;
(3)真空脱气:在LF精炼后采用RH循环脱气设备进行真空脱气和去除夹杂物处理,在≤67Pa高真空下保持25~30分钟,保证[H]≤0.00015%、[O]≤0.0005%,所有成分进入要求的范围;
(4)软吹去除夹杂物:真空处理之后立即进行软吹处理,软吹强度确保渣面微动,钢液不裸露,软吹时间为30分钟以上,确保夹杂物充分上浮去除;
(5)浇铸:采用Φ450mm圆坯连铸机,使用低碳钢结晶器保护渣、无碳中间包覆盖剂,实行全程全保护浇铸生产,持续向中间包吹氮;
(6)轧钢:利用11道开坯+连轧大棒材生产线大压下量轧制Φ75mm~Φ150mm三牙轮钻头牙掌用钢;
(7)精整:采用760℃,9h软化退火+矫直+抛丸+涡流探伤+超声波探伤+人工修磨的精整工艺,涡流探伤控制表面缺陷≤0.3mm,采用GB/T 4162 A级精度检测的方法进行超声波探伤,通过精整消除钢材表面缺陷,剔除有内部缺陷钢材。
以上制备方法中未加限定的工艺条件均可参照本领域常规技术。
所得牙轮钻头牙掌用钢的化学成分如表2所示。
表2 牙掌用钢成分(wt%)
根据GB/T 228.1对实施例1~4制得的牙轮钻头牙掌用钢以及现有的牙轮钻头用钢15CrNiMo的力学性能进行测试,测试结果如表3所示,实施例1-4制得的牙轮钻头牙掌用钢的非金属夹杂物控制情况如表4和图1所示。
表3 本发明力学性能及与现有技术对比
表4 本发明非金属夹杂物控制水平
由表3可知,本发明制得的牙轮钻头牙掌用钢力学性能可以达到如下水平:抗拉强度Rm≥1150MPa、屈服强度Rel≥900MPa、断后伸长率A≥15%、断面收缩率Z≥60%、冲击吸收能量≥100J,与现有技术中使用的牙轮钻头用钢15CrNiMo相比,本发明的牙轮钻头牙掌用钢具有更优异的综合力学性能;由表4和图1可知,本发明的牙轮钻头牙掌用钢夹杂物少且小,级别低,具有更高的洁净度,从而提高了材料的疲劳寿命;本发明所制造的牙轮钻头牙掌在各种复杂地形下使用,未发生腐蚀和应力腐蚀导致的断裂,已广泛应用于矿山、油井开采和地质勘探,比普通牙轮钻头牙掌疲劳寿命提高了50%以上。
Claims (6)
1.一种三牙轮钻头牙掌用钢,其特征在于,其化学成分质量百分比为:C:0.19%-0.21%,Si:0.20%-0.30%,Mn:0.92%-1.00%,Cr:0.50%-0.65%,Mo:0.50%-0.60%,Ni:0.70%-1.00%,Al:0.010%-0.020%,Cu:0.25%-0.50%,P≤0.015%,S≤0.005%,[O]≤0.0012%,[N]≤0.0050%,[H]≤0.00015%,余量为Fe。
2.制备如权利要求1所述的一种三牙轮钻头牙掌用钢的方法,其特征在于,包括以下步骤:
(1)转炉冶炼:在100吨以上的顶底复吹式转炉中冶炼,出钢P≤0.010%,出钢过程加入合成精炼渣及多种高纯合金进行预脱氧及成分初调;
(2)精炼:在100吨以上的LF炉中进行钢水深脱氧及合金化,造碱度5~8精炼渣;
(3)真空脱气:在LF精炼后采用RH循环脱气设备进行真空脱气和去除夹杂物处理,在≤67Pa高真空下保持25~30分钟,保证[H]≤0.00015%、[O]≤0.0005%,所有成分进入要求的范围;
(4)软吹去除夹杂物:真空处理之后立即进行软吹处理,软吹强度确保渣面微动,钢液不裸露,软吹时间为30分钟以上,确保夹杂物充分上浮去除;
(5)浇铸:采用Φ450mm圆坯连铸机浇铸;
(6)轧钢:利用11道开坯+连轧大棒材生产线大压下量轧制Φ75mm~Φ150mm三牙轮钻头牙掌用钢;
(7)精整:通过精整消除钢材表面缺陷,剔除有内部缺陷钢材。
3.根据权利要求2所述的一种三牙轮钻头牙掌用钢的制备方法,其特征在于:所述步骤(1)以75%的铁水与25%的优质废钢为原料进行初炼,采用两次造渣,实现预脱P;采用滑板挡渣留钢出钢防止回P。
4.根据权利要求2所述的一种三牙轮钻头牙掌用钢的制备方法,其特征在于:所述步骤(2)精炼前期>600NL/min大搅拌,通过钢渣反应强化脱S、去除夹杂;精炼后期采用100~150NL/min弱搅拌,确保钢液不裸露,防止钢水二次氧化。
5.根据权利要求2所述的一种三牙轮钻头牙掌用钢的制备方法,其特征在于:所述步骤(5)浇铸时,使用低碳钢结晶器保护渣、无碳中间包覆盖剂,实行全程全保护浇铸生产,浇铸时持续向中间包吹氮。
6.根据权利要求2所述的一种三牙轮钻头牙掌用钢的制备方法,其特征在于:所述步骤(7)采用760℃ 9h软化退火+矫直+抛丸+涡流探伤+超声波探伤+人工修磨的精整工艺消除钢材表面缺陷,剔除有内部缺陷钢材。
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