CN101308001A - 热交换器用高性能铝合金复合箔及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供热交换器用高性能铝合金复合箔及其制造方法,芯层Al-Mn合金两面包覆有Al-Si合金,或芯层Al-Mn合金的一面包覆Al-Si合金。其工艺:先分别熔铸出Al-Si合金和Al-Mn合金铸锭,Al-Si合金锭经均匀化处理后热轧,Al-Mn合金锭均匀化处理后铣面,再将Al-Si合金热轧板和Al-Mn合金锭经表面处理后配对进行焊接;将获得的包覆板坯在460~520℃温度范围内加热4~9h进行热轧复合,终轧温度控制在270~320℃;热轧复合板再分别经300~430℃中间退火1~3h后进行冷粗轧和冷精轧,变形量30~70%,经成品退火得到O处理态和H24处理态的使用状态产品。该铝合金复合箔具有优良的抗拉强度、屈服强度、延伸率和抗下垂性等特性,是生产热交换器部件的理想材料。
Description
技术领域
本发明涉及铝合金,具体涉及一种热交换器用高性能铝合金复合箔及其制造方法,属于有色金属技术领域。
背景技术
铝及其铝合金由于具有密度小、耐腐蚀、弹性好、比强度和比刚度高、抗冲击性能好、易表面着色、良好的加工成形性、以及易再回收等一系列优良特性,成为汽车轻量化最理想的材料。汽车热交换系统(水箱散热器、蒸发器、冷凝器、中冷器、暖风器、机冷器)轻量化是汽车轻量化的一个重要领域。铝制散热器的重量比传统的铜合金散热器轻37~45%,热交换率高12%,并且强度、耐腐蚀、钎焊等性能均能满足使用要求,而且成本大大降低,已经取代铜合金而成为轿车散热器的主要材料。自20世纪70年代以来,欧洲中高档轿车热交换系统的重量减少已超过50%,接近5~7kg,整车重量减少超过1%,燃油节省达0.1L/100km,节能效果明显。
汽车热交换器使用过程中要经受非常苛刻的道路环境影响、反复的热循环和使用周期中产生的振动,因此要求铝合金复合箔材料具有良好的强度、钎焊性、散热性、耐蚀性,以及良好的抗下垂性能和优异的加工性能。
目前国内企业所生产的铝合金复合箔产品品种较少,无论是产量,还是质量,与国外相比有较大差距,在强度、耐蚀性、抗下垂性能等方面,还不能很好的满足使用要求。随着汽车使用性能要求的提高,以及卡车等重型车辆热交换器的铝化率提高,对所用材料提出了更高的要求。
发明内容
本发明的目的是克服现有技术存在的不足,提供一种热交换器用高性能铝合金复合箔材料及其生产工艺,旨在有效解决现有铝合金复合箔材料强度较低、性能不稳定等综合性能不能很好满足使用要求等问题,尤其克服抗拉强度、抗下垂性偏低的缺陷。
本发明的目的通过以下技术方案来实现:
热交换器用高性能铝合金复合箔,包括芯层和面层,特点是:所述的芯层为Al-Mn合金,在Al-Mn合金的一面包覆Al-Si合金,或在Al-Mn合金的两面都包覆Al-Si合金。
进一步地,上述的热交换器用高性能铝合金复合箔,所述Al-Mn合金的成分质量百分含量如下——
Fe ≤0.7wt%,
Si ≤0.5wt%,
Mn 1.0~1.6wt%,
Cu 0.1~0.3wt%,
Mg 0.3~0.7wt%,
Zn 0.05~0.3wt%,
Cr 0.05~0.15wt%,
该Al-Mn合金的其余组分为Al和不可避免的杂质。
更进一步地,上述的热交换器用高性能铝合金复合箔,所述Al-Mn合金还含有Zr、Ti元素中的至少一种,且总含量小于0.1wt%。
更进一步地,上述的热交换器用高性能铝合金复合箔,所述的Al-Si合金选用4004合金。
更进一步地,上述的热交换器用高性能铝合金复合箔,所述铝合金复合箔材在O状态下的抗拉强度为120~170Mpa,屈服强度为35~70MPa,延伸率为15~22%;在H24状态下的抗拉强度为160~205MPa,屈服强度为130~165MPa,延伸率为6~10%;在605℃左右的模拟钎焊温度中保温10min后,下垂值小于5mm。
再进一步地,热交换器用高性能铝合金复合箔的制造方法,其特征在于:包括以下步骤——
①首先分别熔铸出Al-Si合金和Al-Mn合金锭,在制造过程中控制Al-Mn合金成分含量Si≤0.5wt%,Fe≤0.7wt%,Cu 0.1~0.3wt%,Mn 1.0~1.6wt%,Mg 0.3~0.7wt%,Zn 0.05~0.3wt%,Cr 0.05~0.15wt%,其余组分为Al和不可避免的杂质;
②将熔铸得到的Al-Si合金铸坯进行均匀化处理,均匀化处理后热轧;将Al-Mn合金锭进行均匀化处理,均匀化处理后铣面;继而将获得的Al-Si合金热轧板和Al-Mn合金锭进行表面处理后配对焊接;
③将获得的包覆板坯在460~520℃温度范围内加热4~9h进行热轧复合,加工过程中控制道次变形量和轧制速度,终轧温度控制在270~320℃范围内,其总压下量80%以上;
④将热轧复合带材进行300~430℃的中间退火1~3h,退火后进行冷粗轧,在制造过程中控制道次变形量以及板型平整度,其总压下量70%以上;
⑤将冷粗轧带材进行300~430℃的中间退火1~3h,退火后进行冷精轧,在制造过程中控制道次变形量和总的加工率以及板型平整度,其总压下量为30~70%,获得0.1~0.4mm厚的箔材;
⑥将冷精轧复合带材进行370~430℃的成品退火后获得O态箔材,将冷精轧复合带材进行250~290℃的成品退火后获得H24态箔材。
本发明技术方案突出的实质性特点和显著的进步主要体现在:
本发明通过优化合金组分含量,以合适的铸坯熔炼和冷却条件、铸坯的轧制加工条件和热处理条件等工艺手段进行生产制造,获得的铝合金复合箔材具有优良的抗拉强度、屈服强度、延伸率和抗下垂性能等特性,均能较好地满足热交换器对材料性能的诸多要求。该高性能铝合金复合箔还具有优良的热加工性,非常利于生产制造,是生产热交换器部件的最佳理想材料。
附图说明
下面结合附图对本发明技术方案作进一步说明:
图1:单面包覆的铝合金复合箔材的金相照片;
图2:双面包覆的铝合金复合箔材的金相照片。
具体实施方式
为满足热交换器部件用材料所要求的种种特性,本发明提供一种热交换器用高性能铝合金复合箔,选择优化的合金组分含量,以合适的铸坯熔炼和冷却条件、铸坯的轧制加工条件和热处理条件等工艺手段进行生产制造,获得的铝合金复合箔材的抗拉强度、延伸率、抗下垂性等特性均能很好地满足热交换器对材料性能的诸多要求。
热交换器用高性能铝合金复合箔,包括芯层和面层,芯层为Al-Mn合金,在Al-Mn合金的一面包覆Al-Si合金,或在Al-Mn合金的两面都包覆Al-Si合金,即组成结构为Al-Si合金/Al-Mn合金,或Al-Si合金/Al-Mn合金/Al-Si合金。
其中,芯层Al-Mn合金的成分含量为:Si≤0.5wt%,Fe≤0.7wt%,Cu0.1~0.3wt%,Mn 1.0~1.6wt%,Mg 0.3~0.7wt%,Zn 0.05~0.3wt%,Cr0.05~0.15wt%;合金中还含有Zr、Ti元素中的至少一种,且总含量小于0.1wt%。包覆层Al-Si合金选用4004合金等,适用于真空钎焊。
热交换器用高性能铝合金复合箔,在O状态下的抗拉强度为120~170Mpa,屈服强度为35~70MPa,延伸率为15~22%;在H24状态下的抗拉强度为160~205MPa,屈服强度为130~165MPa,延伸率为6~10%;在605℃左右的模拟钎焊温度保温10min后,下垂值小于5mm;包覆率控制在8~12%,具体可视使用要求调整;其他性能满足热交换器使用要求。
热交换器用高性能铝合金复合箔的制造工艺:①分别熔铸出Al-Si合金和Al-Mn合金铸锭,合金成分控制在要求范围内:Si≤0.5wt%,Fe≤0.7wt%,Cu 0.1~0.3wt%,Mn 1.0~1.6wt%,Mg 0.3~0.7wt%,Zn 0.05~0.3wt%,Cr 0.05~0.15wt%,其余组分为Al和不可避免的杂质;②将熔铸得到的Al-Si合金铸坯进行均匀化处理,均匀化处理后热轧至指定厚度;将Al-Mn合金锭进行均匀化处理,均匀化处理后铣面至指定厚度;继而将获得的Al-Si合金热轧板和Al-Mn合金锭进行表面处理后配对焊接;③将焊接得到的包覆板坯在460~520℃温度范围内加热4~9h进行热轧复合,加工过程中控制道次变形量和轧制速度,终轧温度控制在270~320℃范围内,其总压下量80%以上;④将热轧复合带材进行300~430℃的中间退火1~3h,退火后进行冷粗轧,在制造过程中控制道次变形量以及板型平整度,其总压下量70%以上;⑤将冷粗轧带材进行300~430℃的中间退火1~3h,退火后进行冷精轧,在制造过程中控制道次变形量和总的加工率以及板型平整度,其总压下量为30~70%;冷精轧加工率不满30%或大于70%时,合金的力学性能和抗下垂性能较差,不能达到使用要求,因此理想的加工率在30~70%范围内;⑥将冷精轧复合带材进行370~430℃的成品退火后,获得O状态箔材;将冷精轧复合带材进行250~290℃的成品退火后,获得H24状态箔材。
在冷粗轧和冷精轧前将带材进行不同温度的退火,冷轧带材的组织成细长条状且沿轧制方向分布。复合箔材的最终要求包覆率由表面处理时Al-Si合金热轧板和Al-Mn合金锭的原始厚度按一定比例设定进行控制,包覆率偏差控制在2%以内。另外,可根据使用性能要求调整步骤⑤、⑥中的工艺参数,获得满足不同使用要求的箔材。
实施例1:
按照本发明,选择其中一组合金成分进行试验,所熔炼合金的化学成分如表1所示。
表1
在合金的熔炼过程中,各个元素均有不同程度的烧损,其烧损率Mg:5~12%,Zn:5~8%,Mn:1~5%,Cr:0~3%,Cu:0~3%,各个元素的烧损要在配料的过程中给予补足。
按上述实施方法,获得单面包覆的铝合金复合箔材,金相组织如图1所示,其最终厚度为0.3mm,最终冷轧变形率分别为40%和70%,通过成品退火,获得O态和H24态产品。
从以上所得到的带材上剪取试验片,进行抗拉强度、屈服强度、延伸率、抗下垂性能的测定,其中强度、延伸率指标按照国标GB/T228-2002测定,抗下垂性能参照日本低温焊接委员会的抗下垂性试验方法进行。以上所得到的结果记录于表2中。
表2
试样1#最终冷轧变形率为40%,试样2#最终冷轧变形率为70%;O态处理参数为:410℃×1h,H24态处理参数为:270℃×1h;抗下垂性能试验参数为:605℃×10min。
实施例2:
本实施例合金成分与表1相同。
按实施例1所选用工艺参数获得双面包覆的铝合金复合箔材,金相组织如图2所示,其最终厚度为0.3mm,最终冷轧变形率分别为40%和70%,通过成品退火,获得O态和H24态产品。
按实施例1检测方法,本实施例所得铝合金复合箔材的性能结果记录于表3中。
表3
试样3#最终冷轧变形率为40%,试样4#最终冷轧变形率为70%;试验参数均同表2。
可以表明,此铝合金复合箔具有优良的抗拉强度、屈服强度、延伸率和抗下垂性能等特性,且具有良好的加工性,有利于生产制造,是生产热交换器部件的理想材料。
以上仅是本发明的具体应用范例,对本发明的保护范围不构成任何限制。凡采用等同变换或者等效替换而形成的技术方案,均落在本发明权利保护范围之内。
Claims (7)
1.热交换器用高性能铝合金复合箔,包括芯层和面层,其特征在于:所述的芯层为Al-Mn合金,在Al-Mn合金的一面包覆Al-Si合金,或在Al-Mn合金的两面包覆Al-Si合金。
2.根据权利要求1所述的热交换器用高性能铝合金复合箔,其特征在于:所述Al-Mn合金的成分质量百分含量如下——
Fe ≤0.7wt%,
Si ≤0.5wt%,
Mn 1.0~1.6wt%,
Cu 0.1~0.3wt%,
Mg 0.3~0.7wt%,
Zn 0.05~0.3wt%,
Cr 0.05~0.15wt%,
该Al-Mn合金的其余组分为Al和不可避免的杂质。
3.根据权利要求2所述的热交换器用高性能铝合金复合箔,其特征在于:所述Al-Mn合金还含有Zr、Ti元素中的至少一种,且总含量小于0.1wt%。
4.根据权利要求1所述的热交换器用高性能铝合金复合箔,其特征在于:所述的Al-Si合金选用4004合金。
5.根据权利要求1所述的热交换器用高性能铝合金复合箔,其特征在于:所述铝合金复合箔材在O状态下的抗拉强度为120~170Mpa,屈服强度为35~70MPa,延伸率为15~22%;在H24状态下的抗拉强度为160~205MPa,屈服强度为130~165MPa,延伸率为6~10%;在605℃左右的模拟钎焊温度中保温10min后,下垂值小于5mm。
6.制造权利要求1所述的热交换器用高性能铝合金复合箔的方法,其特征在于:包括以下步骤——
①首先分别熔铸出Al-Si合金和Al-Mn合金锭;
②将熔铸得到的Al-Si合金铸坯进行均匀化处理,均匀化处理后热轧;将Al-Mn合金锭进行均匀化处理,均匀化处理后铣面;继而将获得的Al-Si合金热轧板和Al-Mn合金锭进行表面处理后配对焊接;
③将焊接得到的包覆板坯在460~520℃温度范围内加热4~9h进行热轧复合,加工过程中控制道次变形量和轧制速度,终轧温度控制在270~320℃范围内,其总压下量80%以上;
④将热轧复合带材进行300~430℃的中间退火1~3h,退火后进行冷粗轧,在制造过程中控制道次变形量以及板型平整度,其总压下量70%以上;
⑤将冷粗轧带材进行300~430℃的中间退火1~3h,退火后进行冷精轧,在制造过程中控制道次变形量和总的加工率以及板型平整度,其总压下量为30~70%;
⑥将冷精轧复合带材进行370~430℃的成品退火后获得O态箔材,将冷精轧复合带材进行250~290℃的成品退火后获得H24态箔材。
7.根据权利要求6所述的热交换器用高性能铝合金复合箔的制造方法,其特征在于:在步骤①制造过程中控制Al-Mn合金成分含量Si≤0.5wt%,Fe≤0.7wt%,Cu 0.1~0.3wt%,Mn 1.0~1.6wt%,Mg 0.3~0.7wt%,Zn 0.05~0.3wt%,Cr 0.05~0.15wt%,其余组分为Al和不可避免的杂质。
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