CN101211674A - 核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法 - Google Patents

Abstract

本发明是一种核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，包括现有的检测方法，该方法在检测到轴封组件泄漏异常时，在轴封组件注入水的温度允许范围内，调整轴封组件注入水的温度，将轴封组件的泄漏量恢复到正常范围内。本方法可及时快速地处理反应堆冷却剂泵密封泄漏的异常泄漏的情况，调整密封组件的泄漏量，控制其保持在原有的正常水平，保证反应堆的正常运行。

Description

核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法

技术领域

本发明涉及核电站的安全维护方法，尤其是关于处理核电站反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的方法，该方法能及时快速地处理反应堆冷却剂泵密封泄漏的异常情况，保证反应堆的正常运行。

背景技术

反应堆冷却剂泵(以下简称核主泵)是核电站的重要设备，被喻为反应堆冷却系统的心脏，其主要功能是将反应堆冷却剂升压，克服冷却剂在反应堆、蒸汽发生器以及主管路中流动的阻力，保证反应堆冷却剂在一回路中不断地循环流动。一方面冷却堆芯，另一方面将反应堆产生的热量，通过冷却剂传输给蒸汽发生器。

轴封组件是核主泵上最容易损坏的部件。根据对主泵工作情况调查，70％以上的故障来自轴密封，其中1号密封泄漏量持续增大或减小是主要故障模式之一。运行期间如果轴密封出现降级或失效，或者轴密封水系统压力出现波动都会导致1号密封泄漏量持续增大或减小，泄漏情况严重时会导致机组的核安全及运行安全事故。为保证机组运行安全，运行程序中对1号密封泄漏量都有明确而严格的规定，例如大亚湾核电站：1号密封泄漏量低报警值为250L/h，高报警值为1200L/h，泄漏量高停机值为1400L/h。这意味着一旦1号密封泄漏量到达停机值，不管什么原因，机组不得不停机停堆。仅1998年1月至2001年10月，法国电力公司(EDF)有6家核电站因此故障模式被迫停机停堆，累计停产约50天，对核电站产生巨大损失。所以，在核主泵1号密封泄漏量持续增大或减小时，找出有效办法，在不影响正常机组运行的情况下，将1号密封泄漏量调节和控制在正常范围内是十分必要的。

而目前的使用情况，只有通过定期检测维护来保证1号密封泄漏量的正常水平，因为在正常的核电站运转过程中是不能停机停堆的，而密封组件在运转过程中必然有磨损现象发生和存着的，只有在定期的维护过程中才可以将磨损的密封组件更换，以达到其正常运转的效果，如果万一发生磨损异常或者1号密封泄漏量超过规定的报警值范围，只有停机停堆，对密封组件进行更换，否则会发生难以预料的后果。

发明内容

基于此，本发明的目地是提供一种核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，该方法可以在不停机停堆的情况下，快速及时地处理轴封组件发生异常泄漏的状况，保证反应堆的正常运行。

而且本发明是利用现有的核电站设备，不增加额外的成本和负担，实现方便快捷。

基于此，本发明是这样实现的：

一种核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，包括现有的检测方法，该方法在检测到轴封组件泄漏异常时，在轴封组件注入水的温度允许范围内，调整轴封组件注入水的温度，将轴封组件的泄漏量恢复到正常范围内。

在设计时，一般容积控制箱(简称容控箱)的温度的上限是46℃，下限是20-22℃，但是正常生产运营过程中一般温度采用35℃，并且恒定在此温度，不允许出现大的，哪怕是超过2℃范围的变化，以保证正常生产的进行，否则温度变化太大会导致各种指标不正常，影响正常生产。本发明采用的思路突破了这种局限，当水温从而达到了对轴封组件泄漏超过正常水平时在不停机停堆时一种快速有效地处理效果。

在回路中检测主泵轴封注入水的温度为检测点的温度，一般为15～55℃，因为从容控箱到主泵轴封注入水的检测点还有一段回路，回路中有泵等各种设备进行做功，所以一般从容控箱到容控箱到主泵轴封注入水的检测的温度会升高5℃左右，有时也可以降温，正常调节主泵轴封注入水的检测点的温度是通过调节容控箱进行的。(下文中没有特别指出为主泵轴封注入水检测点温度的所有温度均指容控箱温度。)

正常的泄漏量：1号密封泄漏量低报警值为250L/h，高报警值为1200L/h，在运转正常时泄漏值是400-700L/h，在正常的使用过程中，如果变化的值在范围内，但是有一个比较明显的趋势，可以提前调整。即1号轴封组件泄漏量在运转时正常值为400-700L/h，超过此值向两端开始变化时，泄漏量朝预警值逼近，可以提前干预，通过调节轴封组件注入水的温度来达到消除异常泄漏量的效果。

核主泵的轴封组件是由3级机械密封串联组成，由化学和容积控制系统(RCV系统)供应的密封水注入到泵轴承和1号密封组件之间，不仅能防止反应堆冷却剂沿轴向上流动，而且能冷却轴封和泵的水润滑式导轴承。

1号密封是3级密封中的主密封，几乎承受着一回路全部压差，属于流体静压型，在1号轴封注入水压力作用下，其动环与静环工作平面间形成一层厚度仅为几微米的水膜(或称间隙)。当动、静环两个平面相互运动时，这层水膜既保持了两个平面不直接接触、避免产生磨损；又阻止和限制了泵内高压水向2号密封方向泄漏，同时又对密封摩擦副起到冷却和润滑作用。摩擦副的密封力的补偿，形成摩擦副闭合力和排斥力之间的动态平衡。

核主泵1号密封的静环座通过槽形密封套在插接件外圆周上，可以沿轴向滑动，使动、静两个平面相互运动时保持设计间隙，起到节流密封作用。静力源于静环前后流体压差和静环自身重量，静环组件装配在插入件外圆周上，并在液体压差和自重作用下沿插入件外圆周表面上、下滑合移动，实现摩擦副密封力的补偿，形成摩擦副闭合力和排斥力之间的动态平衡。静环部件设计成在轴封注入水压差和自重作用下能保持自身动态平衡的结构型式，稳定运行期间，作用在静环上的指向动环的力(F₂)，平衡了作用在静环下工作面的指向上部的液体压力(F₁)，作用在静环背部的压力分布呈直线型，作用在静环下工作面的液体压力分布呈近似抛物线或斜线型。这里的工作介质是主泵轴封注入水，与一回路冷却剂成分基本相同，为15～55℃(此处所指的主泵轴封注入水的温度是指进入主泵处的检测点的温度)含微量硼的冷却剂。在密封设计尺寸不变、轴封水流量和成分不变以及温度不变的情况下，F₁和F₂平衡，动、静环两个平面间的密封间隙不变，1号密封泄漏量不变。

F₂＝f₂+W+f₄

式中：f₂是轴封水作用在静环背部高压区的压强p₂产生的压力；f₄是轴封水作用在静环背部低压区的压强p₄产生的压力；W为静环部件的自身重量，可认为是常量。由于槽形密封和插接件外圆周之间的摩擦力较小，为方便探讨和分析问题起见，这里将该摩擦力忽略。

对于核主泵1号密封而言，

F₁＝f₁+f₃

式中：f₁为轴封水作用在静环前部高压区的压强p₁产生的压力；f₃为轴封水作用在静环前部低压区的压强p₃产生的压力。1号密封稳定运行期间：

p₂＝a＝p_1max(p₁的最大值)

p₄＝b＝p_3min(p₃的最小值)

根据流体力学原理，当1号密封注入水流量不变情况下，如果注入水温度降低，注入水密度增加，导致压力值a提高，b值暂时不变，此时，由于来流液体压力的变化导致：

F₂＝f₂+W+f₄＞F₁＝f₁+f₃

静环在此压差的作用下，向动环方向移动，摩擦副间隙变小，摩擦副的节流能力提高，a值不变，b值减小，f₄明显减小，f₂减小。最后达到：f₂+W＝f₁，静环前后形成新的平衡。摩擦副间隙变小也直接导致1号密封泄露量减小。

因此，所述的调低轴封组件注入水的温度是调整轴封组件注入水的温度是指调整轴封组件中1号密封注入水的温度。

所述的调整轴封组件注入水的温度，是指轴封组件泄漏异常时，降低轴封组件注入水的温度，或者调高轴封组件注入水的温度。

上述的调整轴封组件注入水的温度，是指泄漏量在具有增大变化趋势时快速降低轴封组件注入水的温度，或者缓慢提高轴封组件注入水的温度。

上述的调整轴封组件注入水的温度，是指泄漏量在减小变化趋势时缓慢降低轴封组件注入水的温度，或者快速提高轴封组件注入水的温度。

所述快速提高或快速降低轴封组件注入水的温度的速率为大于或等于4℃/小时，缓慢提高或缓慢降低轴封组件注入水的温度的速率为小于或等于1℃/小时，一般降低轴封组件注入水温度的幅度5-15℃。

所述快速提高或快速降低轴封组件注入水的温度的速率为大于或等于4℃/小时，缓慢提高或缓慢降低轴封组件注入水的温度的速率为小于或等于1℃/小时，降低轴封组件注入水的温度范围为9-15℃，至于升高的温度，没有限制，因为一般使用温度为35℃，最高设定值为46℃，只要其不超过范围即可。

1号密封泄漏水的大部分要返回容控箱，容控箱下游的上充泵将容控箱的水不断注入主泵1号轴封，从而实现了1号密封注入水的循环。正常情况下，如果容控箱温度保持在22～46℃之间变化，该密封的设计可以保证1号密封泄漏量在300～800L/h之间变化，并与温度变化相对应，一般正常运行的1号密封泄漏量在400～700L/h之间变化。一旦槽形密封和插接件外圆周之间出现磨损，该处的摩擦力就会明显变大，对温度变化的敏感度会降低，需要较大的温度变化梯度(5～15℃)才能起到调节1号密封泄漏量的作用。

进入容控箱的主要来水有两股，经过轴封水冷却器冷却的1号密封泄漏的水和经过下泄热交换器冷却的下泄流。这两个热交换器的冷却能力都影响到容控箱的温度，由于下泄热交换器的流量远大于轴封水热交换器的流量，所以一般都对下泄热交换器进行调节。该热交换器的冷源来自核岛设备冷却水系统，因此，通过调节核岛设备冷却水系统的阀门开度改变冷却水的流量进行调节1号密封注入水的温度。

其次，也可通过调节该热交换器一、二次侧的流量来调节1号密封注入水的温度，但现场操作难度和对系统干扰很大。根据现场系统设备的特点，最好采用通过调节前述的核岛设备冷却水系统向热交换器输出阀门开度，改变热交换器水流量，来调节容控箱的温度，进而实现1号密封注入水温度的调节和控制。

本发明所采用的方法，可及时快速地处理反应堆冷却剂泵密封泄漏的异常泄漏的情况，调整密封组件的泄漏量，控制其保持在原有的正常水平，保证反应堆的正常运行。

而且本方法只需要在现在设备中做出调节即可实现，不需要对设备进行改变或增加其它设备，实施方便、成本低廉，便于控制。

附图说明

图1为本发明所实施的核主泵1号密封的结构示意图，

图2为本发明所实施的核主泵密封工作原理图，

图3为本发明所实施的核主泵轴封水流动示意图，

图4为本发明所实施的核主泵轴封水注入回路示意图

图5为本发明所实施的核主泵泄漏变化曲线图。

具体实施方式

核主泵是由三相感应式电动机驱动的单级、单吸、立式混流泵。从顶部到底部分别由电动机、密封组件和泵水力部件组成。反应堆冷却剂由一个装在轴下端的叶轮来泵送，冷却剂通过泵壳底部吸入，向上流过叶轮，然后通过扩散器(导叶)和壳体侧面的一个出口接管排出。

核主泵的轴封组件由3级机械密封串联组成，是主泵上最关键的部件之一，串联布置的3级轴封用于控制泵送介质沿泵轴向上泄漏。图1所示为密封室的结构示意图，如图1所示，1号密封是3级密封中的主密封，几乎承受着一回路全部压差(15.5MPa)，在1号轴封注入水压力作用下，其动环2与静环1工作平面间形成一层厚度仅为几微米的水膜(或称间隙)。当动环2、静环1两个平面相互运动时，这层水膜既保持了两个平面不直接接触、避免产生磨损；又阻止和限制了泵内高压水向2号密封方向泄漏，同时又对密封摩擦副起到冷却和润滑作用。摩擦副的密封力源于静环1前后流体压差和静环1自身重量。静环组件(包括静环1、静环座11及防转销12)通过双三角槽形密封13。密封装配在插入件3外圆周上，并在液体压差和自重作用下沿插入件3外圆周表面上、下滑合移动，实现摩擦副密封力的补偿，形成摩擦副闭合力和排斥力之间的动态平衡；动环组件包括有动环2、动环座21及防转销22，动环组件连接于泵轴4。正常运行时，1号密封注入水进入1号密封后，泄漏到下游的大部分水由引漏管入容控箱，少部分进入2号密封。2号密封泄漏到下游的水大部分被导入反应堆冷却剂疏水箱内，余下的少部分流到3号密封前端。在3号密封摩擦副内，由硼、水补给系统注入一股压力为0.1MPa的密封水，以阻止2号密封泄漏出的少部分水进入3号密封。这股水大部分与2号密封流来的水一同引流到反应堆疏水箱，很少一部分通过3号密封，压力等于大气压力，被引漏到疏水箱。

核主泵1号密封的静环座11通过槽形密封13套在插接件3外圆周上，可以沿轴向滑动，使动环2、静环1两个平面相互运动时保持设计间隙，起到节流密封作用。静环1部件设计成在轴封注入水压差和自重作用下能保持自身动态平衡的结构型式，稳定运行期间，作用在静环上的指向动环的力(F₂)，平衡了作用在静环下工作面的指向上部的液体压力(F₁)，如图2所示，作用在静环1背部(图2中上部)的压力分布呈直线型，作用在静环1下工作面的液体压力分布呈近似抛物线或斜线型。这里的工作介质是主泵轴封注入水，与一回路冷却剂成分基本相同，为15～55℃含微量硼的冷却剂。在密封设计尺寸不变、轴封水流量和成分不变以及温度不变的情况下，F₁和F₂平衡，动环、静环两个平面间的密封间隙不变，1号密封泄漏量不变(如图2所示)。

F₂＝f₂+W+f₄

式中：f₂是轴封水作用在静环1背部高压区的压强p₂产生的压力；f₄是轴封水作用在静环1背部低压区的压强p₄产生的压力；W为静环1部件的自身重量，可认为是常量。由于槽形密封13和插接件3外圆周之间的摩擦力较小，为方便探讨和分析问题起见，这里将该摩擦力忽略。

对于核主泵1号机械密封而言，

F₁＝f₁+f₃

式中：f₁为轴封水作用在静环前部高压区的压强p₁产生的压力；f₃为轴封水作用在静环前部低压区的压强p₃产生的压力。图2可知，机械密封稳定运行期间：

p₂＝a＝p_1max(p₁的最大值)

p₄＝b＝p_3min(p₃的最小值)

根据流体力学原理，当1号密封注入水流量不变情况下，如果注入水温度降低，注入水密度增加，导致压力值a提高，b值暂时不变，此时，由于来流液体压力的变化导致：

F₂＝f₂+W+f₄＞F₁＝f₁+f₃

静环1在此压差的作用下，向动环2方向移动，摩擦副间隙变小，摩擦副的节流能力提高，a值不变，b值减小，f₄明显减小，f₂减小。最后达到：f₂+W＝f₁，静环前后形成新的平衡。摩擦副间隙变小也直接导致1号密封泄露量减小。

正常情况下，如果容控箱温度保持在20～46℃之间变化，该密封的设计可以保证1号密封泄漏量在300～800L/h之间变化，并与温度变化想对应。一旦槽形密封13和插接件3外圆周之间出现磨损，该处的摩擦力就会明显变大，对温度变化的敏感度会降低，需要较大的温度变化梯度(5～15℃)才能起到调节1号密封泄漏量的作用。

另一方面，当轴封注入水温度快速降低时，1号密封组件在各膨胀系数不同的零件综合变形作用下，动环2、静环1的轴封水入口(图2的P₁处)会内敛式缩小，增大了轴封水的通过阻力，从而减小了1号密封泄漏量。

另外，轴封注入水温度降低时，注入水的粘度增大，本身摩擦系数增加，导致注入水与摩擦副表面的摩擦力增加，从摩擦副间隙的通过能力减小，这也对1号密封的泄漏量减小有贡献。

此外，该泵的轴承为水介质润滑，轴瓦由石墨制成，轴颈由不锈钢采用表面硬化处理制成。1号密封注入水温度降低时，由于轴颈比轴瓦的热膨胀系数大，收缩不同步，轴承和轴瓦间的间隙有微小增加，加大了1号密封注入水向泵轴承及一回路方向的分流能力，这也对1号密封的泄漏量减小有一定程度的贡献。

对于缓慢调高轴封组件注入水温度的情况，由于轴封组件和泵轴4系统的热膨胀增加，减小了间隙。具体应用效果如下：

某核电站的核主泵轴封水系统结构及布置，如图3、图4所示。轴封水进入1号密封5后，泄漏出的大部分水由引漏管51排进容积控制箱(下称容控箱，VCT)，少部分进入2号密封6前端(见图3)，2号密封6泄漏出的水大部分引流进入反应堆冷却剂疏水箱，少部分流到3号密封7前端。在3号密封7密封面内，由硼、水补给系统由3号密封注入管路71注入一股压力为0.1MPa的密封水，这股水大部分与2号密封流来的水一同引流到反应堆疏水箱，很少一部分通过3号密封7泄漏到大气，引漏到疏水箱。

由图4可知，该泵1号密封注入水的大部分要返回容控箱92，容控箱92下游的上充泵95将容控箱92的水不断注入主泵1号密封5，从而实现了1号密封5注入水的循环。进入容控箱92的主要来水有两股，经过轴封水冷却器91冷却的1号密封泄漏的水和经过下泄热交换器93冷却的下泄流，1号密封泄漏水由1号密封泄漏管路52传递到轴封水冷却器91。这两个热交换器的冷却能力都影响到容控箱的温度，由于下泄热交换器93的流量远大于轴封水热交换器91的流量，所以一般都对下泄热交换器93进行调节。该热交换器的冷源来自核岛设备冷却水系统，因此，通过调节核岛设备冷却水系统的阀门开度改变冷却水的流量可调节1号密封注入水的温度。RCV002RF的冷源来自核岛设备冷却水系统(RRI系统)。通过调节RRI155阀门(感温式流量调节阀)开度改变冷却水的流量可调节1号密封注入水的温度。达到将1号密封泄漏恢复到正常水平，维护该泵的安全运转。94为容控箱温度测量探头，温度由该测量探头94进行检测。

2号密封6的泄漏水通过2号密封泄漏管路61流到2号密封泄漏液收集箱62；3号密封泄漏水通过3号密封泄漏管路73泄漏到3号密封泄漏液收集箱74，其中3号密封7还由3号密封注水立管72通过3号密封注入水管路71注入一股压力为0.1MPa的密封水。

该发明所实施的具体情况及效果如下：

某核电站2号机组3台主泵1号轴封泄漏量持续缓慢上升，其中泄漏量最大的2号主泵的泄漏量从0.8m³/h升至0.97m³/h。该泵1号轴封泄漏量报警值为1.2m³/h，停泵值为1.4m³/h。如果不采取措施而任其发展，一旦1号轴封泄漏量达到停机值，机组将被迫停泵和停堆。因此采用适度调低轴封注入水温度的方法来降低1号轴封泄漏量。现场通过降低RCV容控箱温度，将1号轴封注入水温度在1.5小时内从将1号轴封注入水在检测点的温度48℃，降至40℃，1号轴封泄漏量随之从0.97m³/h降至0.55m³/h，远离报警值。该状况一直保持到机组进入正常大修，历时长达几个月。大修解体检查证实，3台泵的1号密封的槽型密封组件均有磨损，大修期间已实施了更换。从而避免了运行期间为抢修该泵而带来的非计划停机停堆。

某核电站2号机组3台主泵1号机械密封泄漏流量在做完定期试验后开始缓慢上升，其中2号主泵L2RCP002PO的1号密封泄漏量变化最大，从0.6m³/h上升到0.928m³/h，后来最大达到1.19m³/h。12月3日将容控箱温度从45℃快速降到32℃后，泄漏流量开始缓慢下降。12月4日由于泄漏流量过低，接近0.3m³/h，又将容控箱温度调高到39℃，1号机械密封泄漏流量随后回升到正常范围(0.4m³/h以上)并趋于平稳。该状况一直保持到大修开始，主泵1号机械密封泄漏流量没有再出现异常。图5显示了采取温控法(降低1号轴封注入水温度)后，某核电站2号机组3台主泵1号机械密封泄漏流量呈逐渐降低，回归正常范围的一部分情况。

某核电站2号机组3号主泵1号轴封泄漏量持续缓慢上升，10天内从0.65m³/h升至0.83m³/h，随后的几天内持续上升到1.09m³/h。现场采用温控法进行干预，起初轴封水的温度降低了2℃，效果不明显，并有1号轴封泄漏量稍微上扬和波动趋势，当将1号轴封水的检测点的温度快速降低9℃时(容控箱温度从35℃降低到29℃)，1号轴封泄漏量在数小时内从1.09m³/h回落至0.73m³/h，并持续保持稳定。

某核电站1号机组2号主泵1号轴封泄漏量持续下降，最低达到300L/h，现场采用温控法进行提前干预，通过缓慢调节下泄热交换器冷却水流量，将轴封注入水的温度9小时内降低2℃(容控箱温度由34℃降低到32℃)，该泵1号轴封泄漏量随着轴封注入水的温度降低而回升至350m3/h，并持续保持稳定。某核电站1号机组3号主泵1号轴封泄漏量持续下降，主控出现“主泵轴封注入水流量低”报警，现场采用温控法进行干预，通过调节下泄热交换器冷却水流量，将轴封注入水的温度1小时内升高6℃(容控箱温度由30℃升高到36℃)，该泵1号轴封泄漏量随着轴封注入水的温度升高而从252l/h回升至330m3/h，并持续保持稳定。

某年冬季，由于海水温度持续下降，某核电站2号机组2号主泵1号轴封泄漏量持续缓慢上升，达到800l/h的预警限值，现场采用温控法进行干预，通过调节下泄热交换器冷却水流量，将轴封注入水的温度缓慢的升高(容控箱温度在5小时由30℃升高到31℃)，该泵1号轴封泄漏量随着轴封注入水的温度升高而从810l/h回落至740m3/h，并持续保持稳定。

上述几个核电站主泵1号密封泄漏流量几次出现异常，实践中均通过调节轴封注入水温度(温控法)成功地使1号密封泄漏流量恢复正常，避免了因1号密封泄漏流量高高或低低故障所导致的停泵、停机和停堆，避免了因停泵给机组造成的瞬态冲击，避免了被迫停机、停堆事件，挽回了数亿元的直接损失，带来了可观的经济效益。

Claims (8)

1.一种核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，包括现有的检测方法，其特征在于该方法在检测到轴封组件泄漏异常时，在轴封组件注入水的温度允许范围内，调整轴封组件注入水的温度，将轴封组件的泄漏量恢复到正常范围内。

2.如权利要求1所述的核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，其特征在于所述的调整轴封组件注入水的温度，是指轴封组件泄漏异常时，降低轴封组件注入水的温度，或者调高轴封组件注入水的温度。

3.如权利要求2所述的核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，其特征在于上述的调整轴封组件注入水的温度，是指泄漏量在具有增大变化趋势时快速降低轴封组件注入水的温度，或者缓慢提高轴封组件注入水的温度。

4.如权利要求2所述的核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，其特征在于上述的调整轴封组件注入水的温度，是指泄漏量在减小变化趋势时缓慢降低轴封组件注入水的温度，或者快速提高轴封组件注入水的温度。

5.如权利要求3或4所述的核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，其特征在于所述快速提高或快速降低轴封组件注入水的温度的速率为大于或等于4℃/小时，缓慢提高或缓慢降低轴封组件注入水的温度的速率为小于或等于1℃/小时，降低轴封组件注入水温度的幅度5-15℃。

6.如权利要求3或4所述的核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，其特征在于所述快速提高或快速降低轴封组件注入水的温度的速率为大于或等于4℃/小时，缓慢提高或缓慢降低轴封组件注入水的温度的速率为小于或等于1℃/小时，降低轴封组件注入水的温度范围为9-15℃，至于升高的温度，不超过最高设定值为46℃即可。

7.如权利要求1、2、3或4所述的核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，其特征在于通过调节核岛设备冷却水系统的阀门开度改变冷却水的流量进行调节1号密封注入水的温度。

8.如权利要求1、2、3或4所述的核反应堆冷却剂泵机械密封泄漏量异常的快速处理方法，其特征在于通过调节热交换器一、二次侧的流量来调节1号密封注入水的温度。

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