CN101200877A - 三角刚架无支架施工工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种三角刚架无支架施工工艺，其特征在于：分层施工三角刚架，每层以下一层已浇段、本层预先安装的劲性骨架、底模及水平预应力拉杆组成承重体系，按以下工序施工：安装劲性骨架→安装底模→绑扎钢筋→浇筑混凝土，待混凝土达到强度后，进行上一层的施工，重复上述过程，将三角刚架全部浇筑完毕。本发明避免了在三角刚架的V肢结构下方搭建支撑支架，因此不受三角刚架下面河床地质状况及水位深度的影响。三角刚架内的劲性骨架结构简单、节约了材料和安装费用，也缩短了施工周期。
Description
技术领域
本发明涉及一种三角刚架无支架施工工艺，属于桥梁三角刚架施工工艺技术领域。
背景技术
现有技术中，三角刚架的施工工艺通常是采用搭建支撑支架，在支撑支架上浇筑三角刚架V肢。有些三角刚架修建位置受河床地质状况影响，覆盖层较浅，若按照现有技术搭建支撑支架，用预制桩很难打入足够的深度，难以获得满意的桩周摩擦力，难以保证施工质量；有些修建位置水深较大，若采用钻孔灌注桩或打入预制桩施工，周期长，费用高。因此施工方案不够理想。
发明内容
本发明的目的在于：提供一种不受河床地质状况及水位深度影响、施工周期短、费用低的三角刚架无支架施工工艺，采用三角刚架内部的劲性骨架及下层混凝土进行支撑，以克服现有技术的不足。
本发明是这样实现的：分层施工三角刚架，每层以下一层已浇段、本层预先安装的劲性骨架、底模及水平预应力拉杆组成承重体系，按以下工序施工：安装劲性骨架→安装底模→绑扎钢筋→浇筑混凝土，待混凝土达到强度后，进行上一层的施工，重复上述过程，将三角刚架全部浇筑完毕。
上述的三角刚架无支架施工工艺，在三角刚架内安装有水平预应力拉杆，浇筑的一层混凝土达到设计强度后，张拉水平预应力拉杆。
上述的三角刚架无支架施工工艺，底模由锚固筋固定于下一层混凝土及本层的劲性骨架。
上述的三角刚架无支架施工工艺，具体步骤为，
a、浇筑承台，安装第一节段劲性骨架，劲性骨架的上下弦管内充填砼；安装第一层底模，绑扎钢筋，安装侧模和内模；浇筑混凝土；
b、安装第二节段劲性骨架，将底模就位，调节标高，绑扎钢筋，安装水平预应力拉杆管道，并安装侧模和内模；浇筑混凝土，然后卸除底模，待第二节段混凝土达到设计强度后，张拉第一节段水平预应力拉杆；
c、重复上述步骤，当上层的混凝土达到设计强度，逐步解除下层的水平预应力拉杆；
d、三角刚架的V肢结构完成浇筑后，在劲性骨架上安装桁架，桁架支承系梁底模，安装系梁钢筋，波纹管、穿预应力筋，对系梁进行浇筑。
本发明采用三角刚架无支架施工方法对三角刚架的V肢结构进行浇筑，避免了在三角刚架的V肢结构下方搭建支撑支架，因此不受三角刚架下面河床地质状况及水位深度的影响。三角刚架内的劲性骨架结构简单、节约了材料和安装费用，也缩短了施工周期。申请人对本发明的施工方法进行了模拟计算，以验证其可行性，计算如下：
本计算用ansys对其进行计算，用单元生死来模拟三角刚架的各施工工况。混凝土单元用solid92实体单元进行模拟。本模型单元数80627个；节点数128343个，在各张拉点位置对单元进行了细化。由于三角刚架整体刚度较大，进行张拉时，三角刚架各节点位移较小，因此可以在三角刚架各层的张拉点上直接施加节点力来模拟张拉索产生的力。模型如图8所示
本计算模型共分为23个工况对各施工步骤进行模拟
1、激活第一层混凝土单元
2、按节点力计入第二层混凝土的重量
3、激活第二层混凝土单元，反向施加由第二层混凝土重量产生的节点力
4、张拉第一层预应力，张拉力为1500t
5、计入第三层混凝土前半层的重量
6、激活第三层混凝土前半层的单元，反向施加由第三层混凝土前半层重量产生的节点力
7、计入第三层混凝土后半层的重量
8、激活第三层混凝土后半层的单元，反向施加由第三层混凝土后半层重量产生的节点力
9、张拉第二层预应力，张拉力为2000t；反向张拉第一层预应力750t(剩余750t)
10、计入第四层混凝土前半层的重量
11、激活第四层混凝土前半层的单元，反向施加由第四层混凝土前半层重量产生的节点力
12、计入第四层混凝土后半层的重量
13、激活第四层混凝土后半层的单元，反向施加由第四层混凝土后半层重量产生的节点力
14、张拉第三层预应力，张拉力为2200t；反向张拉第一层预应力750t(剩余0t)
15、计入第五层混凝土前半层的重量
16、激活第五层混凝土前半层的单元，反向施加由第五层混凝土前半层重量产生的节点力
17、计入第五层混凝土后半层的重量
18、激活第五层混凝土后半层的单元，反向施加由第五层混凝土后半层重量产生的节点力
19、张拉第四层预应力，张拉力为2000t；反向张拉第二层预应力2000t(剩余0t)
20、计入系梁部分混凝土的重量，将系梁的重量分配到斜腿内侧分层处的节点上
21、激活系梁混凝土单元，将斜腿内侧分层处的节点与系梁的相应节点进行耦合，反向施加由系梁的重量引起的斜腿内侧分层处的节点力
22、张拉系梁中的永久预应力索的70％，释放第三层和第四层的临时预应力(2200t、2000t)。
23、删除斜腿和系梁之间的耦合(去除浇注系梁混凝土所需的桁架)
三角刚架在各工况的最大位移
三角刚架各工况张拉点最大相对位移
| 工况 | 最大位移(mm) | 位置 | 工况 | 最大位移(mm) | 位置 |
| 1 | 13 | +2.4 | 第二层 | ||
| 2 | 14 | -7.57 | 第三层 | ||
| 3 | +1.76 | 第一层 | 15 | -2.82 | 第三层 |
| 4 | -0.39 | 第一层 | 16 | -2.69 | 第三层 |
| 5 | +0.06 | 第一层 | 17 | +4.9 | 第三层 |
| 6 | +0.07 | 第一层 | 18 | +5.4 | 第三层 |
| 7 | +0.59 | 第一层 | 19 | -2.52 | 第四层 |
| 8 | +0.62 | 第一层 | 20 | +3.6 | 第四层 |
| 9 | +2.43 | 第二层 | 21 | +3.62 | 第四层 |
| 10 | -0.7 | 第二层 | 22 | +1.4 | 第三层 |
| 11 | -0.68 | 第二层 | 23 | +3.85 | 第二层 |
| 12 | +3.27 | 第二层 |
注：以上相对位移是指各层张拉点两端距离与无变形时的距离差值
+表示伸长，-表示缩短
由上表可以得出：由于相对位移较小，因此建模时可以用节点力来模拟各施工过程中的张拉力。
3、计算结论
对于各层混凝土都一次浇注完成的情况，通过计算得到，整体应力与无劲性骨架时(采用现有的支撑支架施工)的应力情况差别很小。只是在浇注各层混凝土时，本层混凝土对前一层已经达到强度的混凝土的上表面产生的拉应力比无劲性骨架时要小。
无劲性骨架时，若各层都一次浇注完成，那么对前一层混凝土的上表面产生的主拉应力为4MPa；有劲性骨架时为3.2MPa。
若将第三、四、五层的混凝土各分两次进行浇注，以上提到的表层主拉应力都将控制在2.0MPa以内；而且还可以大大减少湿混凝土对支墩和劲性骨架的作用力。
因为劲性骨架方案的整体应力与无劲性骨架时的应力情况差别很小。因此无论对于现有的支架方案还是劲性骨架方案都可以认为：劲性骨架(或支架)所起的作用主要是支撑各层刚刚浇注的湿混凝土的重量(没有达到强度的混凝土)，而对整体三角刚架的受力没有影响，即三角刚架施工采用劲性骨架和现浇支架两种方案都是可行的。
附图说明
附图1为现有技术的施工方案示意图；
附图2为本发明的施工步骤1示意图；
附图3为本发明的施工步骤2示意图；
附图4为本发明的施工步骤3示意图；
附图5为本发明的施工步骤4示意图；
附图6为本发明V肢结构浇筑完成后的示意图；
附图7为本发明的系梁施工示意图；
附图8为本发明的计算模型示意图。
具体实施方式
本发明的实施例。如图2所示，不修筑支撑支架，直接分层施工三角刚架1，需要浇筑的每层以下一层已浇段、本层预先安装的劲性骨架2、底模3及水平预应力拉杆7组成承重体系，按以下工序施工：安装劲性骨架2→安装底模3→绑扎钢筋4→浇筑混凝土，待混凝土达到强度后，进行上一层的施工，重复上述过程，将三角刚架1全部浇筑完毕。底模3、侧模和内模采用现有的底模装置，可以上下移动，重复进行浇筑。底模3由锚固筋固定于下一层混凝土及本层的劲性骨架2上。
为了降低三角刚架V肢底部的弯矩及分层混凝土之间的拉应力，在三角刚架1内安装有水平预应力拉杆7，浇筑的一层混凝土达到设计强度后，张拉水平预应力拉杆7。如图4所示，水平预应力拉杆7的做法是在绑扎钢筋及安装模板时，预留预应力管道、预埋锚固装置，等到需要张拉时，通过预应力管道安装水平预应力拉杆7，以预埋的锚固装置锚固拉杆，然后张拉水平预应力拉杆7，作用是将三角刚架V肢向中间拉拢，降低三角刚架V肢底部的弯矩及分层混凝土之间的拉应力。在实际工程设计修建中，水平预应力拉杆7也可以不用每层混凝土都安装，可以根据设计计算后，在相应的层上安装即可。
在每层混凝土浇筑时，还可以分为至少2部分进行分次浇筑，减小混凝土的上表面产生的主拉应力。
如图2～图7所示，本发明的具体步骤为，
a、预制砼桩顶浇筑承台，安装第一节段劲性骨架2，劲性骨架2的上下弦管内充填砼，加强强度。安装第一层底模3，绑扎钢筋4，安装侧模和内模；为了保证支架安全，底层5的混凝土分两次浇筑混凝土，待第一次浇筑砼达到强度后，作施工缝凿毛处理后，浇筑第二次，主拱侧砼面水平；边拱侧砼面为3％坡度。然后卸除底模3，将底模3纵移至第二层位置，扣挂在第二节段劲性骨架2上。
b、安装第二节段劲性骨架2，将底模3就位，调节标高，底模3后端锚固在已浇筑底层5的混凝土上，绑扎钢筋4，安装水平预应力拉杆7的管道和预埋锚固装置，并安装侧模和内模；分两次浇筑第二层6的混凝土，然后卸除底模3，将底模3纵移至第三层位置，扣挂在第三节段劲性骨架2上。本实施例中，水平预应力拉杆7从第二层开始安装。
c、重复上述步骤，浇筑第三层8、第四层9、第五层10的混凝土、当高层的混凝土达到设计强度，自身的水平张拉力达到要求后，逐步解除低层的临时水平预应力拉杆7。如，浇筑第五层10的混凝土后，可以解除最下面的水平预应力拉杆7。
d、如图6所示，本实施例的三角刚架1分为八层进行浇筑。等三角刚架1的V肢结构完成浇筑后，解除所有的水平预应力拉杆7，在劲性骨架2上安装桁架11，桁架11支承系梁底模，安装系梁钢筋，波纹管、穿预应力筋，对系梁12进行浇筑，浇筑方法按照现有技术，浇筑好的系梁12如图7所示。其优点在于，可以利用劲性骨架2进行支撑，浇筑系梁12，免去了再次搭建支撑支架的过程，节约了成本和工期。
Claims (4)
1.一种三角刚架无支架施工工艺，其特征在于：分层施工三角刚架，每层以下一层已浇段、本层预先安装的劲性骨架、底模及水平预应力拉杆组成承重体系，按以下工序施工：安装劲性骨架→安装底模→绑扎钢筋→浇筑混凝土，待混凝土达到强度后，进行上一层的施工，重复上述过程，将三角刚架全部浇筑完毕。
2.根据权利要求1所述的三角刚架无支架施工工艺，其特征在于：在三角刚架内安装有水平预应力拉杆，浇筑的一层混凝土达到设计强度后，张拉水平预应力拉杆。
3.根据权利要求1所述的三角刚架无支架施工工艺，其特征在于：底模由锚固筋固定于下一层混凝土及本层的劲性骨架。
4.根据权利要求1～3任一权利要求所述的三角刚架无支架施工工艺，其特征在于：具体步骤为，
a、浇筑承台，安装第一节段劲性骨架，劲性骨架的上下弦管内充填砼；安装第一层底模，绑扎钢筋，安装侧模和内模；浇筑混凝土；
b、安装第二节段劲性骨架，将底模就位，调节标高，绑扎钢筋，安装水平预应力拉杆管道，并安装侧模和内模；浇筑混凝土，然后卸除底模，待第二节段混凝土达到设计强度后，张拉第一节段水平预应力拉杆；
c、重复上述步骤，当上层的混凝土达到设计强度，逐步解除下层的水平预应力拉杆；
d、三角刚架的V肢结构完成浇筑后，在劲性骨架上安装桁架，桁架支承系梁底模，安装系梁钢筋，波纹管、穿预应力筋，对系梁进行浇筑。
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104358213A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-02-18 | 广西交通科学研究院 | 考虑斜腿约束作用的混凝土三角刚构少支架与对拉杆组合施工方法 |
| CN104674667A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-06-03 | 广西交通科学研究院 | 非对称三角刚架主梁混凝土实现连续浇筑的施工工艺 |
| CN105350458A (zh) * | 2015-11-16 | 2016-02-24 | 中国建筑第六工程局有限公司 | 一种桥梁y型墩施工用组合结构平台的施工方法 |
| CN108891041A (zh) * | 2018-06-26 | 2018-11-27 | 哈尔滨工程大学 | 一种一体成型复合材料三角刚架及其制备方法 |
| CN113611202A (zh) * | 2021-08-21 | 2021-11-05 | 武汉点土石金环保科技有限公司 | 考古地层断面的模拟展示施工工艺及考古地层断面模型 |
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2007
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104358213A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-02-18 | 广西交通科学研究院 | 考虑斜腿约束作用的混凝土三角刚构少支架与对拉杆组合施工方法 |
| CN104674667A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-06-03 | 广西交通科学研究院 | 非对称三角刚架主梁混凝土实现连续浇筑的施工工艺 |
| CN104674667B (zh) * | 2014-11-07 | 2016-09-07 | 广西交通科学研究院 | 非对称三角刚架主梁混凝土实现连续浇筑的施工工艺 |
| CN105350458A (zh) * | 2015-11-16 | 2016-02-24 | 中国建筑第六工程局有限公司 | 一种桥梁y型墩施工用组合结构平台的施工方法 |
| CN108891041A (zh) * | 2018-06-26 | 2018-11-27 | 哈尔滨工程大学 | 一种一体成型复合材料三角刚架及其制备方法 |
| CN113611202A (zh) * | 2021-08-21 | 2021-11-05 | 武汉点土石金环保科技有限公司 | 考古地层断面的模拟展示施工工艺及考古地层断面模型 |
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