CN100465820C - 用于钟表机芯的包括摆轮和平面游丝的调节装置 - Google Patents

Abstract

一种用于钟表机芯的包括摆轮(1)和平面游丝(2)的调节装置，所述平面游丝(2)包括位于其外圈(7)内且布置成使圈的变形基本上能够同心的强化部分(8)，其特征在于，游丝(2)的外圈(7)的终端部分与倒数第二圈(9)之间的间隔(d)足够大，以便在游丝(2)膨胀直到与所述机芯中的摆轮(1)的最大旋转角度基本对应的幅度的过程中，所述倒数第二圈(9)能保持径向自由。

Description

用于钟表机芯的包括摆轮和平面游丝的调节装置

技术领域

本发明涉及用于钟表机芯的具有摆轮和平面游丝的调节装置。

背景技术

公知的是当游丝在工作中时平面游丝圈产生偏心变形。这种圈的偏心变形，即游丝的重心不与摆轮游丝组件的旋转中心一致，会干扰摆轮游丝组件的设置并使之产生非等时同步。

游丝的重心经过移动可以随意地返回到摆轮的旋转中心，然而这并不能解决该问题，因为在游丝的工作期间，重心会移动，因此不会再与原始重心一致。

已经提出了两种不同的方案，在平面游丝工作时使重心和旋转中心一致，从而使圈的变形能够同心：

·具有所谓菲利普斯曲线(Philips curve)的贝利坚游丝(Breguethairspring)，其中，外圈曲线移动到游丝平面上方的第二平面内；以及

·具有角带(angle strip)的游丝，此游丝在1958年由Messrs Emile和Gaston Michel在名称为“Spiraux plats concentriques sans courbes”[无弯曲的同心平游丝]的文章中中所描述，由Société Suisse deChronometrie出版发行。

第一个方案实际上是修改原始的平面游丝，使之变为占据多个平面的游丝。该方案没有落入本发明的范围，本发明仅仅涉及平面游丝。

第二个方案包括通过形成角带的形状来强化圈的预定部分。角带位于外圈或中心圈。然而，根据该方案的提出者，尽管中心圈内的角带确实显著改善了摆轮游丝组件的等时性，但是外圈内的角带不能令人满意。该提出者甚至在外圈内抛弃了具有角带的游丝，因此相信他们在该方案中甚至是浪费了他们的时间。

发明内容

本发明旨在通过强化游丝外圈的一部分来改善摆轮游丝组件的等时性，并且基于这个目的，本发明提供了一种如权利要求1所限定的调节装置，其具体的实施方式在权利要求2至10中进行限定，以及一种包含上述调节装置的钟表，如手表。

本发明根据观察，与上述文章“Spiraux plats concentriques sanscourbes”的作者得到的结论相反，通过强化游丝外圈的预定部分可以显著改善摆轮游丝组件的等时性，前提是游丝的外圈终端部分与倒数第二圈之间的间隔要足够大，以确保在游丝膨胀直到与机芯中的摆轮的最大旋转角度基本对应的幅度的过程中，所述倒数第二圈能够保持径向自由。

根据本发明的发明人，在上述文章中描述的在外圈内使用角带的方案没有改善等时性的原因是，在游丝的大幅度膨胀过程中，倒数第二圈开始邻接外圈或与所述外圈连接的旋钮或分度销邻接，从而明显干扰游丝的运作。本发明的发明人观察到，通过修改上述文章中描述的游丝，使倒数第二圈的膨胀不会被末圈(最外圈)所妨碍，也不会被其附件如旋钮和分度销所妨碍，可以使摆轮游丝组件的运作基本上变为等时性。

本发明还提供包括摆轮和平面游丝的调节装置的设计方法，该方法在权利要求13中限定，其具体的应用在相应的从属权利要求中限定。

附图说明

通过参考附图阅读下面的详细说明，本发明的其它特征和优点将会显现出来。在附图中：

图1是根据本发明第一实施例的调节装置的俯视图；

图2是通过比较的方法显示传统调节装置的游丝在其静止位置时的俯视图；

图3和图4是在理论情况下游丝中心自由、取游丝外端作为固定参考点分别显示图2中的游丝的膨胀和收缩时的俯视图；

图5是显示本发明第一实施例的调节装置中的游丝在静止位置时的俯视图；

图6和7是在理论情况下游丝中心自由、取游丝外端作为固定参考点分别显示图5中的游丝的膨胀和收缩时的俯视图；

图8是显示本发明第二实施例的调节装置中的游丝及其附件的俯视图；

图9是显示如何确定本发明调节装置中游丝外圈的待强化部分的概略俯视图；

图10至图12是显示在设计本发明调节装置的方法中得到的中间游丝形状的变化的俯视图；

图13是显示在本发明设计方法中得到的中间游丝的理论膨胀的示意俯视图，其中外圈的终端部分还没有进行修正；

图14是显示如何修正图13中所示游丝的外圈终端部分，以便使倒数第二圈在游丝膨胀到与相关摆轮最大旋转角度基本对应的幅度的过程中能够保持径向自由的概略俯视图；

具体实施方式

参照图1，根据本发明用于钟表机芯的调节装置包括摆轮1和阿基米德螺线形式的平面游丝2。游丝2的内端3固定在由摆轮1的轴驱动的夹头4上，从而连续受到摆轮1回转扭矩的作用。在已知的方式中，摆轮游丝组件的回转轴在轴承(未图示)中旋转。游丝2的外端5通过称为“旋钮(stud)”的固定构件6被固定在机芯中的静止部分，尤其是摆轮夹板(balance-cock)上。

根据本发明，游丝2在其外圈7中具有强化部分8，该强化部分8的设置是为了在游丝2的膨胀和收缩过程中能使圈的变形基本上同心。该强化部分8通过使形成游丝的条带的一部分在游丝平面内的厚度e大于条带其它部分的厚度而构成。该厚度e与条带其它部分的厚度e₀相比足够大，以便为强化部分8提供比条带其它部分更大的硬度。因此，在游丝膨胀和收缩过程中，强化部分8几乎一点都不变形，从而不会参与圈的变形。在所示的实施例中，强化部分8的厚度e是变化的，其在强化部分端部的最小值等于游丝其它部分的厚度e₀，并且其在强化部分中心的最大值等于游丝其它部分的厚度e₀的三倍。然而，从下面可以明白，强化部分的厚度e可以较好地保持一致，或者仅仅在强化部分的终端部分有所变化。相对于条带其它部分而言，强化部分8上的附加厚度优选仅仅位于末圈7的外侧，从而确保不会接触由附图标记9所表示的倒数第二圈。在游丝2上设置强化部分8的方式将在下面参照本发明的方法予以解释。

根据本申请的背景技术部分所解释，由于游丝的重心与其几何中心不一致，所以传统游丝的圈的变形是偏心的。游丝的几何中心是定义游丝螺线的参照系的中心。该中心位于摆轮游丝组件的旋转轴线上。图2通过图解的方式显示了在其静止位置时阿基米德螺线形式的传统游丝，以及相关参照系(O，x，y)和游丝重心G₀。图3和4分别显示通过在游丝内端施加纯扭矩而使之膨胀完一圈(360°)以及使之收缩完一圈之后的相同的游丝，其中取游丝外端作为固定的参考点。所用的术语“纯扭矩”表示游丝内端是自由的，即假设是理论情况，由此摆轮游丝组件的轴线可以平行于游丝平面自由移动，或者换言之，不受轴承的限制。可以看出，在这种膨胀和收缩过程中，通过圆内的点表示的游丝的几何中心O’主要沿着轴线(O，x)移动，在膨胀过程中向x的负值方向移动，并且在收缩过程中向x的正值方向移动，从而不再与参照系的中心O一致。在实践中，因为轴承对于摆轮游丝组件的轴所施加的约束，游丝的几何中心不会移动，因此在游丝的膨胀或收缩过程中圈的变形方式必然是偏心的，而不是同心的，如图3和4所示。

在本发明中，强化部分8的功能是将游丝2的变形中心移动到所述游丝的几何中心。游丝的变形中心是游丝弹性部分的重心，即游丝上除了强化部分8之外的部分的重心。图5、6和7分别显示在静止、在施加与图3中相同幅度的纯扭矩之后的膨胀(取游丝外端作为固定的参考点，如图3中那样)、以及在施加与图4中相同幅度的纯扭矩之后的收缩(取游丝外端作为固定的参考点，如图4中那样)状态下的本发明调节装置的游丝2。可以看出，在膨胀和收缩过程中，游丝2的几何中心O’几乎不移动而保持与参照系的中心O一致。这意味着，在实践中由轴承施加在摆轮游丝组件的轴上的约束非常小而使圈的变形基本上保持同心，如图6和7中的理论情况所示。这显著改善了摆轮游丝组件的等时性，将在纯扭矩的作用下在轴承内工作，而不受来自轴承支撑反作用所产生的干扰力的影响。

再回到图1，根据本发明的另一特征，外圈7的终端部分与倒数第二圈9之间的间隔或径向距离d足够大，以便确保在游丝2最大膨胀到基本上与机芯中的摆轮1的最大旋转角度相对应的幅度的过程中，倒数第二圈9依然能保持径向自由。这里所用的术语“最大旋转角度”表示摆轮1在机芯运转的正常状态下很有可能达到的最大角度。该角度具体是由机芯主弹簧(游丝弹簧(barrel spring))的力确定。其小于撞击角度(knocking angle)。在本发明的典型实施例中，最大旋转角度大约等于330°，稍微小于撞击角度。可以想到，撞击角度定义为发生撞击的摆轮的旋转角度，即典型地，在该角度时摆轮的冲击销接触擒纵机构(escapement pallets)的拨叉上的角的外表面。

换言之，径向间隔或距离d大到足以确保在机芯的正常运转过程中，倒数第二圈9不会接触外圈7，也不会接触旋钮6。由于倒数第二圈9的膨胀(自然也指收缩)在机芯正常运转过程中的任何时候都不受妨碍，所以圈的变形总是保持同心，从而显著改善摆轮游丝组件的等时性。

在实践中，为了保持安全边缘，可以将外圈7的终端部分定位在非常远离倒数第二圈9的位置，以确保后者即使是在游丝所膨胀的幅度达到摆轮的绝对最大旋转角度即撞击角度时，也不会接触所述终端部分。

图8显示本发明的第二实施例，其中调节装置具体包括具有强化外圈部分8’的游丝2’，用于紧固游丝外端5’的旋钮6’，以及用于调节游丝2’的活动长度的分度头(index)，仅显示了其的销10。强化外圈部分8’在其中心部分具有双重弯曲11。该双重弯曲11使得外圈7’的终端部分从双重弯曲11到外端5’，首先非常远离倒数第二圈9’，以确保该终端部分及其附件如旋钮6和销10都不会妨碍倒数第二圈9’膨胀，然后具有大致上以O为圆心的圆弧形状，适合于分度头的旋转。然而，在改型中，可以省略分度头及其销10。

下面描述游丝2和2’的设计方法。

首先，通过已知的公式在参照系(O，x，y)中定义阿基米德螺线：

r(θ)＝r₀+pθ

其中r₀和p是预定恒量，r和θ是参照系(O，x，y)中的极坐标。

在为该螺线设定一个螺线平面内的条带厚度e₀，和垂直于螺线平面的条带高度h₀。值e₀和h₀在螺线的整个长度上为恒量。

通过此方法得到的游丝重心G的坐标(x_G，y_G)计算如下：

$x_G=\frac{1}{L}\underset{0}{\overset{L}{\∫}}\mathrm{xds}$

$y_G=\frac{1}{L}\underset{0}{\overset{L}{\∫}}\mathrm{yds}$

其中L是游丝的长度，ds是游丝上的长度增量。

使用下面这些方程：

x＝rcosθ

y＝rsinθ

$\mathrm{ds}=\sqrt{r^2{\left(\mathrm{d\θ}\right)}^2+{\left(\mathrm{dr}\right)}^2}=\sqrt{r^2{\left(\mathrm{d\θ}\right)}^2+p^2{\left(\mathrm{d\θ}\right)}^2}$

坐标x_G和y_G还能写成下面这样：

$x_G=\frac{1}{L}\underset{0}{\overset{2\mathrm{\πN}}{\∫}}r\cos \mathrm{\θ}\sqrt{r^2{\left(\mathrm{d\θ}\right)}^2+p^2{\left(\mathrm{d\θ}\right)}^2}$

$y_G=\frac{1}{L}\underset{0}{\overset{2\mathrm{\πN}}{\∫}}r\sin \mathrm{\θ}\sqrt{r^2{\left(\mathrm{d\θ}\right)}^2+p^2{\left(\mathrm{d\θ}\right)}^2}$

其中N是游丝圈的实际圈数。

然后通过计算推导出游丝在重心G处的不平衡度：

${\stackrel{\→}{b}}_G=m\stackrel{\→}{\mathrm{OG}}$

其中m是游丝的总质量：m＝ρe₀h₀L，其中ρ是游丝的质量密度，由点O和G(假设是在与游丝平面平行的相同平面内)所定义的矢量OG的模数为：

$a=\sqrt{x_G^2+y_G^2}$

然后确定不动的外圈部分，从而将导致摆轮游丝组件非等时性的不平衡度

变为零。然后强化外圈的这个部分，使之失去弹性而成为“死区”，从而不参与外圈的变形。

为了消除不平衡度

要被变成不动的圈的该部分本身所具有的不平衡度必须等于不平衡度

该圈部分必须使得点G落在点O与该圈部分之间，并且具有角度范围β₂-β₁＝2α(参照图9)，该角度范围关于穿过点O和G的轴线对称。

通过假设该外圈部分是相对于圆心O以平均半径(一半厚度处的半径)R_e形成的圆弧，质量为Δm，则其不平衡度

等于R_eΔm，其中：

Δm＝ρe₀h₀ΔL，且ΔL＝R_e(β₂-β₁)＝2R_eα

则得到：

R_eΔm＝ma＝ρe₀h₀La

即：

$2R_e^{2}a=\mathrm{La}$

所以：

$a=\frac{\mathrm{La}}{2R_e^2}$

并且：

β₁＝β_G-α

β₂＝β_G+α

其中，β_G是点G的角坐标：

β_G＝Arctan(y_G/x_G)

外圈部分上由角度β₁和β₂所界定的部分然后通过设定该外圈部分在游丝平面内的厚度e大于厚度e₀，例如等于厚度e₀的三倍而进行强化。图10显示通过此方法得到的游丝，其具有用附图标记8”表示的强化部分。

优选地，为了避免或至少降低在制造或工作过程中游丝在强化部分8”的径向延伸的笔直末端12处损坏的任何风险，对强化部分8”的形状进行修正，以便缓和后者与条带其它部分之间的过渡。对强化部分8”形状的这种修正通常通过下面的方式进行：

首先，选择函数f＝e(θ)，其作为极角θ的函数，表示了修正后的强化部分在游丝平面内的厚度。该函数f是凸的和连续的，且在强化部分的每个末端处具有最小值等于厚度e₀。

然后，计算出修正后强化部分的角度范围δ₂-δ₁。该角度范围δ₂-δ₁包括图10中所示的强化部分8”的角度范围β₂-β₁；换言之，δ₁<β₁且δ₂>β₂(参照图9和10)。

为了确定角度δ₁和δ₂，假设修正后强化部分的变形方式与由图10中游丝的角度δ₁和δ₂所限定圈部分的变形方式相同。假设强化部分8”的硬度为无穷大，该值是理想的理论值，则图10中角度δ₁和δ₂之间圈部分的变形等于角度δ₁和β₁之间以及角度β₂和δ₂之间圈部分的各个变形之和。因此，沿着该变形轴线(O，x)的分量可以写成下面的公式：

$D_x^{e_0}=\frac{12M}{h_0{e}_0^3}[\underset{{\mathrm{\&delta;}}_1}{\overset{{\mathrm{\&beta;}}_1}{\&Integral;}}\mathrm{yds}+\underset{{\mathrm{\&beta;}}_2}{\overset{{\mathrm{\&delta;}}_2}{\&Integral;}}\mathrm{yds}]$

其中，M是作用在游丝上的变形力矩或扭矩，并且如上所述，y＝rsinθ且r＝r₀+pθ。关于修正后强化部分沿着轴线(O，x)的变形分量，可以写成：

$D_x^f=\frac{12M}{h_0}\underset{{\mathrm{\&delta;}}_1}{\overset{{\mathrm{\&delta;}}_2}{\&Integral;}}\frac{\mathrm{yds}}{f^2}$

上述沿着轴线(O，y)的变形分量可以忽略，这是因为它们非常微小，且数量级等于加工误差的数量级。为了减少变量的数量，使角度δ₂-δ₁关于经过点O和G的轴线对称。这可以定义一个变量

等于β_G-δ₁并等于δ₂-β_G。该变量

可以通过变形分量

和的下列方程进行计算：

为了求解上述方程，可以从的设定值开始进行迭代计算，该设定值与强化部分8”的长度相比足够大，然后逐步减小

值直到两个变形分量

和

变的互相非常接近。通常，一旦出现下面的条件，则停止迭代计算：

$|D_x^{e_0}-D_x^f|<\mathrm{\&epsiv;},$

其中：

$\mathrm{\&epsiv;}=\frac{{10}^{-5}(\left|D_x^{e_0}\right|+\left|D_x^f\right|)}{2}$

一旦已经确定了

的最终值，则通过给出在角度δ₁和δ₂之间变化的厚度e(θ)＝f而重新画出强化部分。

通过实施例，这里给出一个特别适合于修正后强化部分的变化厚度的函数f：

$f=e_0+e_0\{1+\cos \left[2\mathrm{\&pi;}\frac{(\mathrm{\&theta;}-{\mathrm{\&beta;}}_G)}{{\mathrm{\&delta;}}_2-{\mathrm{\&delta;}}_1}\right]\}$

函数f具有在修正后强化部分的两个末端处的最小值等于厚度e₀，且在修正后强化部分的中心处的最大值等于厚度e₀的三倍。函数f的优点是在修正后强化部分的整个长度上是凸的，即在所述长度上的所有点上是凸的，从而使损坏的风险最小化。图11显示在利用该函数对强化部分进行修正之后得到的游丝。

然而，本领域技术人员将会发现，其它凸函数f也可以适用。通过实施例，图12显示在利用该函数f对强化部分进行修正工作之后得到的游丝，通过这种修正使得使用附图标记8”’表示的修正后强化部分的厚度e在除了终端部分13之外的整个长度上为恒量，在终端部分13上厚度e朝着所述部分8”’的末端14连续减小。

应当发现，当在此方法中通过上述任意一种函数进行修正时，强化部分表现出的优点不仅是降低了游丝损坏的风险，而且还表现出比图10中的强化部分8”硬度更大的优点，这是因为其角度范围的计算是基于强化部分8”的无穷大硬度。

一旦已经修正了强化部分，则例如通过有限元计算方法模拟游丝的最大膨胀，所述最大膨胀对应摆轮的最大旋转角度，并且对外圈的终端部分的形状进行修正，从而使终端部分离开倒数第二圈足够远，以确保，如上所述，终端部分及其附件(旋钮、分度销)不会妨碍倒数第二圈膨胀。这种对终端部分形状的修正足够小，以避免显著改变游丝和强化部分的不平衡度。通过图解，图13显示游丝的理论膨胀，该游丝在其外圈具有强化部分，但是形状还没有修正的外圈的终端部分没有离开倒数第二圈足够远。可以看到，由附图标记16表示的倒数第二圈延伸到外圈的末端17位置(认为是固定的)之外，这意味着在实践中倒数第二圈16会邻接所述末端17或与所述末端17相连的旋钮邻接。

为了将外圈的终端部分移离倒数第二圈，可以进行下面的步骤(参照图14)：

·在经过游丝外端的径向轴线上定义第一点P₁，当游丝处于最大膨胀时，即当摆轮到达其最大旋转角度时(为此，假设是理论结构，其中倒数第二圈在径向不受妨碍，从而能最大程度地膨胀，如图13中的实施例那样)，该点处于倒数第二圈之外，并且与所述倒数第二圈之间的距离大约等于例如一个螺距(如同游丝处于最大膨胀时那样)。在图14中，游丝外端的位置由标记P₀表示，当游丝最大膨胀时倒数第二圈与上述径向轴线之间的相交点的位置由标记P’表示(所述位置P’同样显示在图13中)。

·定义第二点P₂，该点位于远离游丝外端的强化部分末端处的外圈上。

·通过圆弧18连接第一和第二点P₁和P₂，该圆弧18在第二点P₂相切外圈。该圆弧18的圆心在图14中由标记O”表示。

·在圆弧18上、在第一和第二点P₁和P₂之间定义第三点P₃，该第三点P₃使得由第二和第三点P₂和P₃所界定的圆弧18段的长度等于由游丝的第二点P₂和原始外端P₀所界定的原始圈段19的长度。

在中心为O”的参照系中定义两个角度T₁和T₂，该参照系的轴线与参照系(O，x，y)的轴线平行。角度T₂由直线段[O＂，P₂]与中心为O”的参照系的横坐标轴形成。角度T₁使得由角度T₁和T₂所界定的圆弧18部分的长度等于由参照系(O，x，y)中的角度δ₁和δ₂所界定的原始圈段19部分的长度。

·设定第二和第三点P₂和p₃之间的圆弧18的厚度等于原始圈段19的厚度。从而，该厚度在角度T₁和T₂之间变化，并在其它地方为恒量。函数f定义由角度δ₁和δ₂所界定的原始圈段19部分的厚度改变，通过在前述函数f中用参数θ₀”、T₁和T₂分别取代参数β_G、δ₁和δ₂，得到函数fc＝e(θ＂)，该函数fc＝e(θ＂)作为上述参照系O”中极角θ＂的函数，用来定义角度T₁和T₂之间的厚度改变，其中θ₀＂＝(T₁+T₂)/2。因此，例如，对于函数：

$f=e_0+e_0\{1+\cos \left[2\mathrm{\&pi;}\frac{(\mathrm{\&theta;}-{\mathrm{\&beta;}}_G)}{{\mathrm{\&delta;}}_2-{\mathrm{\&delta;}}_1}\right]\}$

得到函数fc如下：

$\mathrm{fc}=e_0+e_0\{1+\cos \left[2\mathrm{\&pi;}\frac{(\mathrm{\&theta;}\&prime;\&prime;-{\mathrm{\&theta;}}_0^{\&prime;\&prime;})}{T_2-T_1}\right]\}$

然后由第二和第三点P₂和P₃所界定的圈段构成外圈的修正后的终端部分。

在一个改型中，为了得到图8所示的游丝，可以进行下面的步骤将外圈的终端部分移离开倒数第二圈：

·在强化部分的外圈上、尤其是在其中心上定义一个点；

·通过将所述终端部分的内侧制成圆心是O的圆弧形状，并且将所述终端部分的外侧制成一定的形状而使所述终端部分的厚度等于对应的原始终端部分的厚度，以此将所述游丝从所述点延伸的终端部分径向向外偏移。因此，该厚度在所述点与角度δ₁之间改变，并且在角度δ₁与游丝外端之间为恒量。该终端部分与倒数第二圈之间的径向间隔选择的足够大，以确保即使在游丝处于最大膨胀时倒数第二圈也不会接触到所述终端部分。

·通过直线部分将将上述终端部分连接到强化部分的其它部分以形成双重弯曲11。该直线部分具有足够的厚度，以避免降低强化部分的硬度，例如其厚度等于游丝强化部分之外的厚度e₀的三倍。

本发明调节装置中的游丝通常由硅制造。它可以各种方法制造，例如使用专利公开文献EP 0 732 635中所述的方法。

上面仅仅通过实施例描述了本发明。本领域普通技术人员非常清楚，在不超出本发明范围的前提下可以进行修改。具体而言，虽然通过增加游丝平面内形成游丝的条带的厚度来形成强化部分是优选的，但是在改型中通过增加条带的高度也是可以的(即垂直游丝平面的条带厚度)。很自然，在这种情况下，为了与通过改变游丝平面内厚度的情况相比得到相当的厚度，条带高度增加的量需要相对大一些。在其它改型中，可以同时改变在游丝平面内所述条带的厚度和所述条带的高度。

Claims (19)

1.一种用于钟表机芯的包括摆轮(1)和平面游丝(2)的调节装置，所述平面游丝(2)包括位于其外圈(7)内且布置成使圈的变形基本上同心的强化部分(8)，其特征在于，游丝(2)的外圈(7)的终端部分与倒数第二圈(9)之间的间隔(d)足够大，以便在游丝(2)膨胀直到与所述机芯中的摆轮(1)的最大旋转角度基本对应的幅度的过程中，所述倒数第二圈(9)保持径向自由；所述最大旋转角度为摆轮(1)在机芯运转的正常状态下可能达到的最大角度；强化部分(8)是形成游丝(2)的条带上的一部分，其在游丝(2)平面内的厚度(e)大于条带其它部分的厚度(e₀)；由强化部分(8)定义的相对于条带其它部分而言所附加的厚度仅仅位于外圈(7)的外侧。

2.如权利要求1所述的调节装置，其特征在于，所述机芯中的摆轮(1)的最大旋转角度略小于撞击角度，所述撞击角度为发生撞击的摆轮的旋转角度。

3.如权利要求1或2所述的调节装置，其特征在于，所述机芯中的摆轮(1)的最大旋转角度基本等于330°。

4.如权利要求1或2所述的调节装置，其特征在于，游丝(2)的外圈(7)的终端部分与倒数第二圈(9)之间的间隔(d)足够大，以便在游丝(2)膨胀直到与所述机芯中的摆轮(1)的撞击角度基本对应的幅度的过程中，所述倒数第二圈(9)保持径向自由，所述撞击角度为发生撞击的摆轮的旋转角度。

5.如权利要求1所述的调节装置，其特征在于，强化部分(8)在游丝(2)平面内的厚度(e)在强化部分(8)的整个长度上以连续凸函数变化，且在强化部分(8)的两个末端具有基本等于条带其它部分厚度(e₀)的最小值，并且在所述两端之间具有大于条带其它部分厚度(e₀)的最大值。

6.如权利要求1所述的调节装置，其特征在于，强化部分(8”)在游丝平面内的厚度(e)在所述强化部分(8”)的整个长度上基本恒定。

7.如权利要求1所述的调节装置，其特征在于，强化部分(8”’)在游丝(2)平面内的厚度(e)在所述强化部分(8”’)上除了终端部分(13)之外的整个长度上基本为恒量，在所述终端部分(13)中，所述厚度(e)分别朝向所述强化部分(8”’)的各末端(14)连续减小。

8.如权利要求5至7中任意一项所述的调节装置，其特征在于，游丝的高度在所述游丝的整个长度上基本恒定。

9.一种钟表机芯，包括如权利要求1至8中的任意一项所述的调节装置。

10.一种钟表，包括如权利要求9所述的机芯。

11.一种用于钟表机芯的包括摆轮(1)和平面游丝(2)的调节装置的设计方法，在该方法中，在平面游丝(2)的外圈(7)内设置强化部分(8)，以便使圈的变形基本同心，该方法的特征在于，在游丝(2)的外圈(7)的终端部分与倒数第二圈(9)之间也设置间隔(d)，所述间隔(d)足够大，以便在游丝(2)膨胀直到与所述机芯中的摆轮(1)的最大旋转角度基本对应的幅度的过程中，所述倒数第二圈(9)保持径向自由；所述最大旋转角度为摆轮(1)在机芯运转的正常状态下可能达到的最大角度；强化部分(8)是形成游丝(2)的条带上的一部分，其在游丝(2)平面内的厚度(e)大于条带其它部分的厚度(e₀)；由强化部分(8)定义的相对于条带其它部分而言所附加的厚度仅仅位于外圈(7)的外侧。

12.如权利要求11所述的方法，其特征在于，为了设计具有强化部分(8”)的平面游丝(2)，执行下面的步骤：

·定义具有恒定条带厚度的平面游丝；

·确定所述平面游丝的不平衡度；

·确定与该平面游丝具有相同不平衡度的所述平面游丝的外圈的一部分；以及

·强化所述外圈部分。

13.如权利要求11所述的方法，其特征在于，为了设计具有强化部分(8)的平面游丝(2)，执行下面的步骤：

·定义恒定条带剖面构成的平面游丝；

·确定所述平面游丝的不平衡度；

·确定与该平面游丝具有相同不平衡度的所述平面游丝的一部分外圈；以及

·在游丝平面内，改变在强化部分的第一端的角度δ₁和强化部分的第二端的角度δ₂之间形成游丝的条带的厚度(e)，使δ₁<β₁并且δ₂>β₂，其中β₁为与该平面游丝具有相同不平衡度的所述平面游丝的外圈的所述一部分的第一端的角度，β₂为与该平面游丝具有相同不平衡度的所述平面游丝的外圈的所述一部分的第二端的角度，β₂-β₁为与该平面游丝具有相同不平衡度的所述平面游丝的外圈的所述一部分的角度范围，使厚度根据预定函数f进行改变，函数f在角度δ₁和角度δ₂处具有最小值基本等于条带的其它部分的厚度(e₀)，选择函数f和角度δ₁和δ₂，使得由δ₁和δ₂所界定的圈部分的变形基本上等于在角度δ₁和β₁之间以及在角度δ₂和β₂之间的条带厚度与游丝其它部分的厚度相同时以及在角度β₁和β₂之间的外圈的硬度等于要比条带其它部分硬度大的预定值时所发生的变形。

14.如权利要求13所述的方法，其特征在于，所述预定值为无穷大。

15.如权利要求13或14所述的方法，其特征在于，所述预定的函数f为连续凸函数。

16.如权利要求11至14中任意一项所述的方法，其特征在于，为了确定外圈(7)的终端部分与倒数第二圈(9)之间的间隔(d)足够大，执行下面的步骤：

·在穿过具有强化部分(8)的原始平面游丝的外端(P₀)的径向轴线上定义第一点(P₁)，当所述倒数第二圈以对应摆轮最大旋转角度的幅度膨胀时，该第一点(P₁)位于所述原始平面游丝的倒数第二圈之外；

·在外圈上定义第二点(P₂)；

·通过在第二点(P₂)与外圈相切的圆弧(18)连接第一和第二点(P₁，P₂)；

·在第一和第二点(P₁，P₂)之间的圆弧(18)上定义第三点(P₃)，该第三点(P₃)使得由第二和第三点(P₂，P₃)所界定的圆弧(18)段的长度等于由游丝的第二点(P₂)和原始外端(P₀)所界定的原始圈段(19)的长度；以及

·使第二和第三点(P₂，P₃)之间的圆弧(18)在游丝平面内的厚度等于原始圈段(19)的厚度，所得到的第二和第三点(P₂，P₃)之间的圈段构成了外圈修正后的终端部分。

17.如权利要求16所述的方法，其特征在于，第二点(P₂)位于远离游丝外端的强化部分的末端。

18.如权利要求11至14中任意一项所述的方法，其特征在于，为了确定外圈(7’)的终端部分与倒数第二圈(9’)之间的间隔足够大，执行下面的步骤：

·在强化部分的外圈上定义一个点；

·通过将所述终端部分的内侧制成圆心是游丝几何中心(O)的圆弧形状，并且将所述终端部分的外侧制成一定的形状而使所述终端部分在游丝平面内的厚度等于对应外圈的原始终端部分的厚度，以此将所述游丝从所述点延伸的终端部分径向向外偏移；

通过形成双弯曲(11)的连接部分将所述终端部分与强化部分的其它部分连接起来。

19.一种用于钟表机芯的包括摆轮和平面游丝的调节装置的加工方法，包括根据权利要求11至18中任意一项所述的方法设计调节装置，并且然后制造所述调节装置。

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