CN100447275C - 一种高强度因瓦合金及其合金线材的生产方法 - Google Patents
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Abstract
一种高强度因瓦合金及其合金线材的生产方法,其特征在于:以Fe-36Ni合金为基,添加W、V、C元素,具体成分(重量%)是0.15~0.40C,Si≤0.60,Mn≤0.8,P≤0.025,S≤0.02,34.0~42.0Ni,Co≤3.5,Cr≤0.5,Cu≤0.2,1.5~5.0W,0.3~1.2V,Mo≤0.5,其余为Fe和不可避免杂质;且W/V≥1.5,C=0.9~1.3(0.033W+0.2V)。上述合金线材的生产方法是:(1)采用常规工艺,将合金钢锭加工成圆棒,再加工成Φ10~15mm的盘条;(2)采用特殊的二次冷加工变形及热处理工艺:第一次、二次的冷拉变形量20~70%、55~95%,冷加工变形后进行450~750℃热处理。实施本发明生产的因瓦合金线材成品,保持了常规Fe-36Ni因瓦合金的低膨胀特性(20~240℃时,α≤2.5×10-6/℃;20~290℃时,α≤4.5×10-6/℃)和扭转特性(扭转值≥40),获得令人满意的高强度(≥1300MPa)效果,经济效益显著。
Description
技术领域
本发明涉及低膨胀因瓦合金的成分设计及其制造方法,尤其是指高强度因瓦合金线材的制造方法。
背景技术
因瓦合金属于特殊合金,Fe-36Ni因瓦合金(4J36合金)是常见的因瓦合金,自1893年发明以来,因其非常低的膨胀系数(膨胀系数与合金材料、使用温度密切相关:合金材料不同,膨胀系数不同;同一种合金材料,使用温度高,平均膨胀系数α也较高。Fe-36Ni因瓦合金的膨胀系数非常低,只有普通材料的1/5~1/10。对4J36合金而言,GBn 110-87标准规定:20~100℃时,α≤1.5×10-6/℃;一般来说,实物的α推荐值是:20~100℃时,α=0.8×10-6/℃,20~200℃时,α=2.0×10-6/℃,20~300℃时,α=5.1×10-6/℃)而闻名于世,但它的强度很低(约为400~500MPa),限制了其使用范围,故普通的Fe-36Ni因瓦合金常用于非结构件的应用,如标准尺。
因瓦合金线材是因瓦合金的主要品种之一,常规Fe-36Ni因瓦合金(4J36合金)线材的制备方法是:(1)成分符合标准的合金钢锭,经锻压机锻造(或轧钢机初轧)开坯,成合金圆棒;(2)经轧钢机热加工轧制变形,成合金盘条,酸洗处理;(3)合金盘条第一次冷加工变形(一次冷拉)后,900~1050℃热处理(4J36合金室温组织是单相的奥氏体组织,冷拉后的900~1050℃热处理,可使冷变形组织再结晶,便于合金的第二次冷加工变形);(4)合金盘条第二次冷加工变形(二次冷拉),成冷拉成品。
近年来,膨胀系数小而强度高的因瓦合金(主要特点有二:一是膨胀系数小,20~100℃时,α≤1.5×10-6/℃,或20~300℃时,α≤5.1×10-6/℃;二是强度高,大于1000MPa)制造,因其结构件用途(具备独特的物理和力学性能而使其具有特殊的用途)而日益受到关注,如电力工业中,采用膨胀系数小、强度高的因瓦合金材料制造输电线中铝绞线钢芯,一方面,输电线具有低松弛度(膨胀系数只有普通材料的1/5~1/10)的优点,在230℃高温运行时输电线的弧垂小(弧垂是输电线的下垂高度。膨胀系数小,弧垂小;强度高,可使材料的重量轻,材料自重的弧垂也小),大大降低了架设输电线的铁塔的高度和密度;另一方面,可使输电容量成倍提高(膨胀系数较小,高温运行弧垂较小,与相同尺寸的其他材料相比,输电容量高)。
目前,制造高强度因瓦合金的途径主要有三种:(1)第一种是以Fe-36Ni合金为基础,通过添加Be,利用Ni3Be金属间化合物强化机制实现合金的强化,该方法的优点是强化效果好(抗拉强度≥1500MPa),缺点是合金的膨胀系数较高(20~100℃,α=3.5~4×10-6/℃),且合金的马氏体相变点高,不适于在低温下使用,更严重的是添加的Be元素有剧毒,对环保不利。(2)第二种方法是以Fe-36Ni合金为基,通过添加碳和碳化物形成元素实现提高合金强度的目的,通常采用添加C和V使合金中析出碳化钒,依靠这种析出强化来提高合金的强度,但是在只添加V的情况下,VC析出物容易变成粗大颗粒,不能达到充分高强度化,一般强度小于1100Mpa;(3)第三种方法(日本大同特殊钢株式会社的PCT专利申请,国际公开号:WO 03/025239 A1)与第二种方法基本相似,以Fe-36Ni合金为基,通过添加碳和碳化物形成元素实现提高合金强度的目的,同时添加C和Mo、V的方法抑制碳化物粗大化,有效地提高合的强度和扭转特性(抗拉强度≥1300MPa,扭转值≥20),其缺点是:同时添加Mo、V的合金膨胀系数偏高,20~230℃和230~290℃温度范围,其平均线膨胀系数分别为≤3.7×10-6/℃和≤10.8×10-6/℃。
发明内容
本发明开发一种高强度因瓦合金及其合金线材的生产方法,其特点是:首先是因瓦合金的成分设计,它是以Fe-36Ni合金为基,添加特定成分的W、V、C元素,有效利用C、W、V元素对因瓦合金的强化作用;其次,采用常规生产工艺,将合金钢锭加工成合金圆棒,再加工成合金盘条;最后,采用特殊的二次冷加工变形及热处理工艺,保持常规Fe-36Ni因瓦合金的低膨胀特性和扭转特性,将合金强度提升到较高水平;最终,使因瓦合金线材的产品性能达到强度指标、膨胀特性、扭转特性的和谐统一:膨胀系数低(20~240℃时,α≤2.5×10-6/℃;20~290℃时,α≤4.5×10-6/℃)、扭转特性好(扭转值≥40)、合金强度高(≥1300MPa)。满足了市场对高强度、低膨胀性的因瓦合金线材的应用需求。
本发明开发的一种高强度因瓦合金,其特征在于:是以Fe-36Ni合金为基,添加W、V、C元素;合金的化学元素成分(重量%)是0.15~0.40C,Si≤0.60,Mn≤0.8,P≤0.025,S≤0.02,34.0~42.0Ni,Co≤3.5,Cr≤0.5,Cu≤0.2,1.5~5.0W,0.3~1.2V,Mo≤0.5,其余为Fe和不可避免杂质;且W/V≥1.5,C=0.9~1.3(0.033W+0.2V)。
上述高强度因瓦合金的成分中,可以添加Mo、Co二种元素的1~2种:Mo≤0.5%,Co≤3.5%,以降低合金的膨胀系数。
上述高强度因瓦合金的成分中,还可以添加Mg、B、Ca、Ce、La五种元素中的1~2种,加入元素的含量≤0.01%,以改善合金的热加工性能。
上述高强度因瓦合金的成分中,在添加Mo、Co二种元素的1~2种时,可以同时添加Mg、B、Ca、Ce、La五种元素中的1~2种。
在本发明中通过在合金里添加C和V、W,使其析出各自碳化物,由此获得高强度的目标,在不添加W,只单独加V的情况下,会析出碳化钒,但这种析出物容易变成粗大粒子,不能达到充分高强度化。如果同时添加W和V,则析出MC、M2C或M6C型细微的碳化物,抑制碳化物变成粗大粒子,从而能有效地提高低膨胀因瓦合金的强度。为了利用W和V的碳化物充分实现高强度化,规定添加比必须满足W/V≥1.5,如果不能满足,则会出现粗大的碳化物。
为了实现合金高强度和优良扭转特性的目的,对C的加入量必须进行规定,碳的加入量应满足C=0.9~1.3(0.033W+0.2V),在满足上述规定的前提下就能保证W、V碳化物析出充分,避免游离碳产生。如果合金中存在游离碳,而且达到一定数量时,合金线材扭转时变形就会集中在局部位置,由此产生“简单脆断”现象。与此相反,如果用W和V固定合金中游离碳,就能很好的防止这种现象。
下面就本发明中化学成分的添加量以及限定理由详述如下:
C:0.15~0.40%。C是析出碳化物所必需的元素,为获得足够的高强度,C的最低限≥0.15%是必要的,但C过高会造成游离碳的出现,应将C限制在0.40%以下。
Si≤0.60%。Si虽然是有效的脱氧剂,但Si会增大膨胀系数而且对扭转特性不利,最好是越低越好,将上限规定为0.60%。
Mn≤0.8%。Mn是钢的脱氧剂,还可与S结合以MnS的形态将S固定下来,对热加工性能的提高有利,但对膨胀系数和扭转特性不利,应越低越好,将其规定为≤1.0%。
P≤0.025%。由于P在晶界处偏析造成韧性下降,希望越低越好,由于Fe、Ni原料中P都较低,P的上限定为0.025%。
S≤0.020%。S会使热加工性能下降,因此希望降低它,将其上限规定为0.020%。
Cu≤0.50%。Cu有助于提高强度,但添加过量会使热加工性能变差,热膨胀系数增加,规定其上限为0.5%。
Ni:34.0~40.0%。Ni对确保低膨胀性能是必需的,在Ni含量34.0~40.0%范围膨胀性能较低,为获得更低膨胀性能,Ni+Co含量控制在37.0~39.0%范围最佳。
W:1.5~5.0%。W作为微细的MC、M2C或M8C7型碳化物析出,使合金的强度和扭转特性提高,为确保强度最低值,W的加入量最低限定为1.5%。W加入如过高则会使膨胀系数增加,因此将6.0%作为上限。
V:0.3~1.2%。V与W一样作为MC、M8C7型碳化物析出,能使强度和扭转特性提高,其下限为0.3%,但过量添加则会生成粗大的碳化物,使扭转特性和韧性变差,因此规定其上限为1.2%。
Cr≤0.5%。Cr也是碳化物形成元素,能有效提高强度,但会增大膨胀系数,因而将上限规定为0.5%。
Mo≤0.5%。Mo与W一样作为微细的MC、M2C或M8C7型碳化物形成元素,但Mo的加入量会导致成本上升和膨胀系数增大,因而将其上限规定为0.5%。
W/V≥1.5。通过W和V的平衡加入,能形成理想的微细碳化物析出,从而获得高的强度和韧性。如果满足公式,能取得V和W成分平衡的MC或M8C7型碳化物,公式数值增大,会形成M2C,这些碳化物对强度和扭转特性都是有效的析出物,如果公式<1.5则难以获得高的强度,希望控制在≥2.0。
C=0.9~1.3(0.033W+0.2V)。为了获得稳定的扭转特性和良好韧性,必须满足该公式,如果C加入过度则会导致游离碳的存在,过低则不能充分高强度化。
Co≤3.5%。由于Co会导致成本上升,一般情况下不添加,但当希望获得较低的膨胀系数时,可以添加,但应相应减少Ni的加入量。
Mg、B、Ca、Ce、La≤0.010%。Ca、Mg、B、稀土是有助于提高钢的热加工的元素,因此希望加入,但过度加入也是不利的,因此将其上限规定为0.010%。
上述高强度因瓦合金线材的生产方法,其特征在于:(1)采用常规生产工艺,将合金钢锭加工成合金坯,再将合金坯加工成合金盘条;(2)采用特殊的二次冷加工变形及热处理工艺,保持常规Fe-36Ni因瓦合金的低膨胀特性和扭转特性,将合金强度提升到较高水平;最终,使因瓦合金线材的产品性能达到强度指标、膨胀特性、扭转特性的和谐统一:膨胀系数低(20~240℃时,α≤2.5×10-6/℃;20~290℃时,α≤4.5×10-6/℃)、扭转特性好(扭转值≥40)、合金强度高(≥1300MPa)。
(1)采用常规生产工艺,将合金钢锭加工成40~240mm的合金坯(合金坯可以是圆棒,也可以是方坯),再将合金坯加工成φ10~15mm的合金盘条:
(A)采用常规冶炼生产工艺,冶炼出以Fe-36Ni合金为基,添加W、V、C元素的上述高强度因瓦合金,并浇铸成合金钢锭;
(B)采用常规的热加工变形生产工艺,将成分符合标准的合金钢锭,经锻压机锻造或轧钢机初轧开坯,加工成40~240mm的合金坯;
(C)采用常规的热加工变形生产工艺,经轧钢机热加工轧制变形,将合金坯加工成φ10~15mm的合金盘条;
(2)采用特殊的二次冷加工变形及热处理工艺,保持常规Fe-36Ni因瓦合金的低膨胀特性和扭转特性,将合金强度提升到较高水平:
(A)采用冷拉工艺,对合金盘条第一次冷加工变形(第一次冷加工变形是起预应变作用,有利于后面热处理过程中析出细微且均匀的碳化物),变形量20~70%(变形量≤20%,不能给予充分的预应变,而如果超过70%的变形量时,则在进行下一道次热处理时,难以获得高的强度);第一次冷加工变形后,合金冷拉件进行450~750℃热处理(450~750℃温度范围内进行的热处理是为了使W和V的碳化物在母相中均匀析出,通过这种析出来提高合金的强度,同时可使基体的位错密度下降,确保适当的扭转特性。热处理温度<450℃,合金的碳化物析出不充分,不能使合金线材获得高强度,基体的位错密度下降较少,合金的第二次冷加工变形较困难,不利于扭转特性的稳定;温度>750℃,会使合金的碳化物粗大,同时基体会产生部分再结晶现象,合金第二次冷加工变形过程中强化效果较差,不能实现本发明的强度指标=;
(B)采用冷拉工艺,对合金冷拉件进行第二次冷加工变形(第二次冷加工变形是为确保必要的强度而进行的,最低的加工量应≥55%),变形量55~95%;生产出膨胀系数低(20~240℃时,α≤2.5×10-6/℃;20~290℃时,α≤4.5×10-6/℃)、扭转特性好(扭转值≥40)、抗拉强度高(≥1300MPa)的合金线材。
和现有技术相比,本发明具有下列优点:
1、合金成分设计合理,强度高;
2、合金线材生产工艺简单,可操作性强、工艺稳定性高;
3、产品膨胀系数低、扭转特性好、抗拉强度高。
4、生产效率高,产品合格率高。
具体实施方案
某钢铁公司实施本发明专利,生产了5炉(1#、2#、3#、4#、5#)高强度因瓦合金线材,高强度因瓦合金的成分特征在于:是以Fe-36Ni合金为基,添加W、V、C元素;合金的化学元素成分(重量%)是0.15~0.40C,Si≤0.60,Mn≤0.8,P≤0.025,S≤0.02,34.0~42.0Ni,Co≤3.5,Cr≤0.5,Cu≤0.2,1.5~5.0W,0.3~1.2V,Mo≤0.5,其余为Fe和不可避免杂质;且W/V≥1.5,C=0.9~1.3(0.033W+0.2V)。另外,试炼了5炉(6#、7#、8#、9#、10#)成分不完全符合本发明的比较合金5炉(6#、7#、8#、9#、10#)。
上述高强度因瓦合金线材的生产方法,其特征是(1)采用常规生产工艺,将合金钢锭加工成合金圆棒,再加工成合金盘条:(A)采用常规冶炼生产工艺,冶炼出以Fe-36Ni合金为基,添加W、V、C元素的上述高强度因瓦合金,并浇铸成合金钢锭;如用150Kg真空感应炉熔炼,浇铸得到135Kg锭子,合金化学成分见表1所示。(B)采用常规的热加工变形生产工艺(合金钢锭加热温度1180℃),将成分符合标准的合金钢锭,经锻压机锻造或轧钢机初轧开坯,加工成φ50mm的合金坯;(C)采用常规的热加工变形生产工艺(加热温度1050~1100℃),经轧钢机热加工轧制变形,将合金坯加工成φ12mm(φ10~15mm)的合金盘条;(2)采用特殊的二次冷加工变形及热处理工艺,保持常规Fe-36Ni因瓦合金的低膨胀特性和扭转特性,将合金强度提升到较高水平:(A)采用冷拉工艺,对合金盘条第一次冷加工变形,变形量35~50%(20~70%);第一次冷加工变形后,合金冷拉件进行450~700℃热处理;(B)采用冷拉工艺,对合金冷拉件进行第二次冷加工变形,变形量55~85%(55~95%);第二次冷加工变形后,接着进行酸洗、剥皮;生产出膨胀系数低(20~240℃时,α≤2.5×10-6/℃;20~290℃时,α≤4.5×10-6/℃)、扭转特性好(扭转值≥40)、抗拉强度高(≥1300MPa)的合金线材(冷加工变形参数及测试结果见表2)。
从表1、表2的结果可看出:实施本发明生产的5炉(1#、2#、3#、4#、5#)高强度因瓦合金线材,能得到良好的抗拉强度(≥1300MPa),扭转特性及低膨胀性能优异,合格率100%。与此相反,C、W、V、W/V、C=0.9~1.3(0.033W+0.2V)的值不能满足本发明条件的5炉(6#、7#、8#、9#、10#)比较合金,其抗拉强度、扭转特性至少有一项得不到满足。
由此表明,在本发明中将合金的化学成分规定在申请范围内是极重要的,但合金线材的生产方法也是重要的,使制造条件符合专利申请范围,两者结合,就能在确保合金具有优良扭转特性和极低热膨胀系数的同时,获得令人满意的高强度效果。满足用户要求和市场需要,经济效益显著。
高强度因瓦合金化学成分,% 表1
注:含碳量C=A(0.033W+0.2V),A=0.9~1.3能满足本发明。
冷加工变形参数及测试结果 表2
Claims (3)
1、一种高强度因瓦合金,其特征在于以Fe-36Ni合金为基,添加W、V、C元素;合金的化学元素成分(重量%)是:0.15~0.40C,Si≤0.60,Mn≤0.8,P≤0.025,S≤0.02,34.0~42.0Ni,Co≤3.5,Cr≤0.5,Cu≤0.2,1.5~5.0W,0.3~1.2V,Mo≤0.5,其余为Fe和不可避免杂质;且W/V≥1.5,C=(0.9~1.3)×(0.033W+0.2V)。
2、根据权利要求1所述的一种高强度因瓦合金,其特征在于钢的成分中,添加Mg、B、Ca、Ce、La五种元素中的1~2种,加入元素的含量≤0.01%。
3、根据权利要求1或2所述高强度因瓦合金的线材生产方法,其特征在于:
第一阶段,采用常规生产工艺,将合金钢锭加工成合金坯,再加工成合金盘条;第二阶段,采用特殊的二次冷加工变形及热处理工艺;最终,使因瓦合金线材的产品性能同时达到:20~240℃时的膨胀系数α≤2.5×10-6/℃、20~290℃时的膨胀系数α≤4.5×10-6/℃、扭转值≥40、合金强度≥1300MPa;
第一阶段,采用常规生产工艺,将合金钢锭加工成40~240mm的合金坯,合金坯是圆棒或方坯,再将合金坯加工成φ10~15mm的合金盘条:
A、采用常规冶炼生产工艺,冶炼出以Fe-36Ni合金为基,添加W、V、C元素的上述高强度因瓦合金,并浇铸成合金钢锭;
B、采用常规的热加工变形生产工艺,将成分符合标准的合金钢锭,经锻压机锻造或轧钢机初轧开坯,加工成40~240mm的合金坯;
C、采用常规的热加工变形生产工艺,经轧钢机热加工轧制变形,将合金坯加工成φ10~15mm的合金盘条;
第二阶段,采用特殊的二次冷加工变形及热处理工艺,保持常规Fe-36Ni因瓦合金的低膨胀特性和扭转特性,将合金强度提升到较高水平:
A、采用冷拉工艺,对合金盘条进行第一次冷加工变形,变形量20~70%;第一次冷加工变形后,合金冷拉件进行450~750℃热处理;
B、采用冷拉工艺,对合金冷拉件进行第二次冷加工变形,变形量55~95%;生产出合金线材。
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JPH06145905A (ja) * | 1992-11-16 | 1994-05-27 | Daido Steel Co Ltd | 耐食性に優れたFe−Ni系合金 |
CN1400330A (zh) * | 2002-09-13 | 2003-03-05 | 钢铁研究总院 | 高强度低膨胀的合金结构钢材料 |
-
2005
- 2005-09-23 CN CNB2005100299300A patent/CN100447275C/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS61183443A (ja) * | 1985-02-07 | 1986-08-16 | Daido Steel Co Ltd | 低熱膨張材料 |
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CN1743490A (zh) | 2006-03-08 |
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