[0001] Die Erfindung betrifft eine Offenend-Spinnvorrichtung mit einem antreibbaren Spinnrotor, wobei der Spinnrotor einen Rotorteller und einen Rotorschaft aufweist, wobei der Spinnrotor an seinem Rotorschaft in wenigstens einem Radiallager fliegend gelagert ist und wobei der Spinnrotor einen von der Vorderkante des Rotortellers bis zum Beginn des Radiallagers zu messenden Überhang aufweist.
[0002] Für die Spinnrotoren in derartigen Offenend-Spinnvorrichtungen werden heute in der Praxis Drehzahlen in der Grössenordnung von 180 000 min<-1> angestrebt. Für die mit dem Spinnrotor erreichbare Drehzahl ist im Wesentlichen die kritische Drehzahl massgeblich, da auf Grund der Sicherheit die Betriebsdrehzahl stets unterhalb der kritischen Drehzahl liegen muss.
[0003] Aus der DE 19 729 941 A1 sind Massnahmen bekannt, um die kritische Drehzahl zu erhöhen. Beispielsweise ist angegeben, dass die Länge des Rotorschaftes etwa das Zehnfache seines Durchmessers betragen soll. Die angegebenen Massnahmen reichen allerdings nicht aus, um Drehzahlen oberhalb von 150 000 min<-><1>zu erreichen.
[0004] Der Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, die kritische Drehzahl weiter zu erhöhen, um dadurch Betriebsdrehzahlen von 180 000 min<-1> zu ermöglichen.
[0005] Die Aufgabe wird dadurch gelöst, dass der Überhang weniger als 29 mm, insbesondere weniger als 27 mm, beträgt.
[0006] Es hat sich gezeigt, dass der Überhang des Spinnrotors einen sehr starken Einfluss auf die Höhe der kritischen Drehzahl hat. Bereits eine geringe Verringerung des Überhangs bewirkt eine starke Erhöhung der kritischen Drehzahl.
[0007] Der Überhang des Spinnrotors soll als Abstand der Vorderkante des Spinnrotors bis zu dem Beginn des Radiallagers definiert sein. Dabei ist es unerheblich, wie das Radiallager gestaltet ist. Es kann beispielsweise ein Stützscheibenpaar, ein Luftlager, ein Magnetlager oder auch ein Wälzlager sein.
[0008] Bei den üblicherweise eingesetzten Spinnrotoren ist ein Rotorteller auf einen Rotorschaft aufgepresst, so dass ein sehr grosser Teil dieses Überhangs für die Pressverbindung benötigt wird. Bei einer Verkürzung der Länge der Pressverbindung muss sichergestellt sein, dass sich die Pressverbindung auch bei den extrem hohen Drehzahlen des Spinnrotors nicht lösen kann. Durch in Verbindung mit FEM-Berechnungen durchgeführte Versuche konnte die Länge der Pressverbindung stark reduziert werden. Je nach Verbindungsart können Überhänge im Bereich von 15 bis 20 mm erreicht werden.
[0009] Durch die von der Anmelderin über viele Jahre hinweg angebotene Offenend-Spinnmaschine mit der Typbezeichnung R20 ist ein Überhang des Spinnrotors von 29,5 mm Stand der Technik. Die bekannte Spinnmaschine war jedoch für derart hohe Drehzahlen ungeeignet, da der Spinnrotor mit einer sehr grossen Gesamtlänge von 117 mm trotz des geringen Überhangs eine relativ niedrige kritische Drehzahl aufwies.
[0010] Umfangreiche Versuche bei einem Spinnrotor, der durch einen am Rotorschaft anliegenden Tangentialriemen antreibbar ist, haben ergeben, dass es zur Erreichung einer hohen kritischen Drehzahl vorteilhaft ist, dass das Produkt aus dem Überhang in Millimeter und dem Durchmesser des Rotorschaftes in dem Bereich des Tangentialriemens in Millimeter weniger als 250 beträgt. Bei den bislang bekannten Offenend-Spinnvorrichtungen war das Produkt aus Überhang und Durchmesser des Rotorschaftes immer über 250. Bei der bereits erwähnten Maschine R20 betrug es beispielsweise 266. Bei den Versuchen hat sich gezeigt, dass die empirisch ermittelte Kennzahl als Produkt aus Überhang und Durchmesser zur Beschreibung der Zusammenhänge dienen kann. Bei einer Grösse der Kennzahl von weniger als 250 ergibt sich ein guter Kompromiss aus widersprüchlichen Anforderungen.
Für eine möglichst hohe kritische Drehzahl wäre es an sich sinnvoll, einen möglichst geringen Überhang und gleichzeitig einen möglichst grossen Durchmesser des Rotorschaftes vorzusehen. Ein zu grosser Durchmesser des Rotorschaftes führt jedoch bei einem den Rotorschaft antreibenden Tangentialriemen zu einer unzulässigen Erhöhung der Laufgeschwindigkeit des Riemens. Des Weiteren treten bei grösserem Durchmesser des Rotorschaftes erhöhte Leistungsverluste beispielsweise durch erhöhte Reibung in den Radiallagern des Spinnrotors auf. Durch die Versuche wurde bestätigt, dass bei Zahlenwerten aus Überhang multipliziert mit Durchmesser im Bereich von 200 bis 230 die kritischen Drehzahlen so hoch liegen, dass sich Betriebszahlen von 180 000 min<-1> gut erreichen lassen.
[0011] Die Erfindung betrifft ferner einen Spinnrotor für eine derartige Offenend-Spinnvorrichtung mit einem Rotorteller und einem damit drehfest verbundenen Rotorschaft. Erfindungsgemäss ist vorgesehen, dass das Produkt aus der Länge des Rotortellers in Millimeter und aus dem Durchmesser des Rotorschaftes in Millimeter weniger als 195, vorzugsweise im Bereich von 170 bis 190 beträgt. Ein derartiger Spinnrotor ist vorteilhaft in einer Offenend-Spinnvorrichtung einsetzbar, die mit Betriebsdrehzahlen von 180 000 min<-1> betrieben werden kann.
[0012] Eine weitere Optimierung der Offenend-Spinnvorrichtung für besonders hohe Betriebsdrehzahlen lässt sich erreichen, wenn das Produkt aus Überhang in Millimetern und der gesamten Länge des Spinnrotors weniger als 3000 beträgt. Bei dem Spinnrotor ist es vorteilhaft, wenn das Produkt aus der Länge des Rotortellers in Millimeter und aus der gesamten Länge des Spinnrotors in Millimeter weniger als 2400 beträgt.
[0013] Weitere Vorteile und Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispiels.
[0014] Es zeigen:
<tb>Fig. 1<sep>eine teilweise geschnittene Seitenansicht auf den Bereich der Lagerung eines Spinnrotors einer Offenend-Spinnvorrichtung,
<tb>Fig. 2<sep>eine Ansicht längs der Schnittfläche II-II der Fig. 1.
[0015] Die in den Fig. 1 und 2 nur teilweise dargestellte Offenend-Spinnvorrichtung zeigt im Wesentlichen einen Spinnrotor 1, der in einer Stützscheibenlagerung 2 gelagert ist und durch einen Tangentialriemen 3 angetrieben werden kann. Der Spinnrotor 1 weist einen Rotorteller 4 auf, in dem der eigentliche Garnbildungsprozess stattfindet. Dem Rotorteller 4 sind dazu in nicht dargestellter, aber an sich bekannter Weise Einrichtungen zur Zuführung von Einzelfasern und Einrichtungen zum Abzug des ersponnenen Garnes aus dem Rotorteller 4 zugeordnet.
[0016] Die Stützscheibenlagerung 2 enthält zwei Stützscheibenpaare 5 und 6 mit jeweils zwei Stützscheiben 7 und 8 bzw. 9 und 10. Die Stützscheibenpaare 5 und 6 bilden Keilspalte 11, in denen ein am Rotorteller 4 befestigter Rotorschaft 12 des Spinnrotors 1 radial gelagert ist. Die jeweils auf einer Seite neben dem Rotorschaft 12 befindlichen Stützscheiben 7 und 9 bzw. 8 und 10 sind auf einer gemeinsamen Achse 13 bzw. 14 angeordnet.
[0017] Die Stützscheiben 7, 8, 9 und 10 sind im Wesentlichen gleich ausgebildet. Sie bestehen jeweils aus einem metallenen scheibenartigen Grundkörper 15, dessen äussere Umfang mit einem dämpfungsfähigen Laufring 16 versehen ist. Die vier Laufringe 16 bilden jeweils eine zylindrische Lauffläche 17 für den Rotorschaft 12 des Spinnrotors 1. Dabei können in nicht dargestellter, aber an sich bekannter Weise eine oder mehrere Nuten in der Lauffläche 17 vorgesehen sein.
[0018] Der Rotorschaft 12 des Spinnrotors 1 ist mit dem Tangentialriemen 3 belastet, der in Laufrichtung A in Längsrichtung der Offenend-Spinnmaschine durchläuft und dabei die Spinnrotoren 1 wenigstens einer Maschinenseite antreibt. Durch den Andruck des Tangentialriemens 3 werden die Spinnrotoren 1 in den Keilspalten 11 der Stützscheibenlagerung 2 gehalten. Das dem Rotorteller 4 abgewandte Ende 18 des Rotorschaftes 12 ist in axialer Richtung gegen ein Spurlager 19 abgestützt. Dieses Spurlager 19 kann in dargestellter Weise eine Spurlagerkugel 20 enthalten, gegen die das Ende 18 des Rotorschaftes 12 anläuft. Das Spurlager 19 kann jedoch alternativ genauso gut auch als Luftlager oder Magnetlager ausgebildet sein.
[0019] Die Stützscheiben 7, 8, 9 und 10 sind jeweils mit einer Bohrung versehen, mit der sie auf die als Zapfen 21, 22, 23 und 24 ausgebildeten Endbereiche der Achsen 13 und 14 aufgesteckt sind. Der Aussendurchmesser der Zapfen 21, 22, 23 und 24 korrespondiert dabei jeweils zu dem Durchmesser der Bohrung der jeweiligen Stützscheibe 7,8, 9 und 10. Die Achse 13 bzw. 14 ist dabei Teil einer Wälzlagereinheit 25 bzw. 26. Die Wälzlagereinheit 25 bzw. 26 enthält ein Lagergehäuse 27 bzw. 28, in dem die Achse 13 bzw. 14 gelagert ist.
[0020] Der Spinnrotor 1 ist in der Stützscheibenlagerung 2 fliegend gelagert, wobei der Spinnrotor 1 einen Überhang X aufweist. Der Überhang X wird von der Vorderkante 29 des Rotortellers 4 bis zum Beginn des Radiallagers, welches hier durch das Stützscheibenpaar 5 gebildet wird, gemessen. Der Überhang X beträgt weniger als 29 mm, vorzugsweise weniger als 27 mm. Das Produkt aus dem Überhang X in Millimeter multipliziert mit dem Durchmesser D des Rotorschaftes 12 in Millimeter beträgt weniger als 250, vorzugsweise liegt es jedoch im Bereich von 200 bis 230. Hat der Rotorschaft 12 in nicht dargestellter Weise unterschiedliche Durchmesser, so ist der Durchmesser D in dem Bereich des Tangentialriemens 3 massgeblich. Es ist zweckmässig, wenn der Durchmesser D im Bereich von 7,8 bis 8,3 mm liegt.
[0021] Es ist vorteilhaft, dass das Produkt aus Überhang X in Millimeter und der gesamten Länge L des Spinnrotors 1 in Millimeter weniger als 3000 beträgt, und vorzugsweise zwischen 2500 und 2900 liegt. Dabei soll die Länge des Spinnrotors 1 von seiner Vorderkante 29 bis zum Ende 18 des Rotorschaftes 12 gemessen werden. Bevorzugt liegt die Länge L im Bereich von 90 bis 105 mm.
[0022] Zur Befestigung des Rotortellers 4 an dem Rotorschaft 12 ist die Länge Y des Rotortellers 4 wichtig. Das Produkt aus der Länge Y des Rotortellers 4 in Millimeter und aus dem Durchmesser D des Rotorschaftes 12 in Millimeter beträgt weniger als 195 und liegt vorzugsweise im Bereich zwischen 170 und 190. Das Produkt aus der Länge Y des Rotortellers 4 in Millimeter und aus der gesamten Länge L des Spinnrotors 1 in Millimeter beträgt weniger als 2400 und liegt vorzugsweise im Bereich zwischen 2000 und 2300. Durch diese genannten Kombinationen von Überhang X, Länge L, Durchmesser D und Länge Y lassen sich sehr hohe Betriebsdrehzahlen im Bereich von 180 000 min<-1>mit dem Spinnrotor 1 erreichen.
[0023] In weiterer Ausgestaltung der Erfindung kann vorgesehen sein, die Stützscheibenlagerung 2 für die genannten hohen Betriebsdrehzahlen zu optimieren und die darin auftretenden Reibungsverluste zu minimieren. Je höher die Drehzahlen des Spinnrotors 1 sind, umso höher wird auch die Verlustleistung der Stützscheibenlagerung 2. Zur Verringerung der Reibungsverluste in den Laufringen 16 der Stützscheiben 7, 8, 9 und 10 kann es vorteilhaft sein, dass die Breite B5 der Stützscheiben 7, 8 des dem Rotorteller 4 zugewandten Stützscheibenpaares 5 grösser als die Breite B6 der Stützscheiben 9, 10 des dem Rotorteller 4 abgewandten Stützscheibenpaares 6 ist.
Dieser Ausgestaltung liegt die Erkenntnis zu Grunde, dass auf Grund der fliegenden Lagerung des Spinnrotors 1 die Lagerbelastung des dem Rotorteller 4 zugewandten Radiallagers und somit des Stützscheibenpaares 5 wesentlich grösser als die Belastung des Stützscheibenpaares 6 ist. Durch die geringere Breite B6 der Stützscheiben 9 und 10 werden die Verluste im Laufring 16 des Stützscheibenpaares 6 minimiert. Die Breite B5 der Stützscheiben 7, 8 des Stützscheibenpaares beträgt etwa 10 mm, während die Breite B6 der Stützscheiben 9, 10 des Stützscheibenpaares etwa 7 mm beträgt.
[0024] Um die Verlustleistung, die für den Antrieb der Stützscheibenlagerung 2 benötigt wird, weiter zu minimieren, kann vorgesehen sein, dass das dem Rotorteller 4 zugewandte Wälzlager der Wälzlagereinheit 25 und 26 einen grösseren Durchmesser als das dem Rotorteller 4 abgewandte Wälzlager aufweist. Je kleiner der Durchmesser eines Wälzlagers ist, umso geringer sind die Reibungsverluste.
[0025] Es ist vorteilhaft, dass die beiden Zapfen 21 und 23 der Achse 13 der Wälzlagereinheit 25 unterschiedliche Durchmesser aufweisen. Die Bohrungen in den Stützscheiben 7 und 9 sind natürlich an die unterschiedlichen Durchmesser der Zapfen 21 und 23 angepasst, so dass eine fehlerhafte Montage der Stützscheiben 7 und 9 auf der Achse 13 verhindert wird. Die Zapfen 22 und 24 der anderen Wälzlagereinheit 26 können natürlich analog gestaltet sein. Die Durchmesser der Zapfen 21, 22, 23 und 24 sind bevorzugt kleiner als 10 mm und liegen im Bereich von etwa 8 bis 9 mm. Der Unterschied zwischen dem Durchmesser des Zapfens 21 und 23 bzw. 22 und 24 beträgt etwa 0,5 bis 1 mm. Dadurch wird ein Vertauschen der Stützscheiben 7 und 9 bzw. 8 und 10 sicher ausgeschlossen.
The invention relates to an open-end spinning device with a driven spinning rotor, wherein the spinning rotor has a rotor cup and a rotor shaft, wherein the spinning rotor is mounted on its rotor shaft in at least one radial bearing and wherein the spinning rotor one from the front edge of the rotor cup to Beginning of the radial bearing has to be measured overhang.
For the spinning rotors in such open-end spinning devices today in practice speeds in the order of 180 000 min <-1> are sought. For the achievable with the spinning rotor speed essentially the critical speed is decisive, because due to the safety, the operating speed must always be below the critical speed.
From DE 19 729 941 A1 measures are known to increase the critical speed. For example, it is stated that the length of the rotor shaft should be about ten times its diameter. However, the specified measures are not sufficient to achieve speeds above 150 000 min <-> <1>.
The invention is based on the object to further increase the critical speed, thereby enabling operating speeds of 180 000 min <-1>.
The object is achieved in that the overhang is less than 29 mm, in particular less than 27 mm.
It has been found that the overhang of the spinning rotor has a very strong influence on the height of the critical speed. Even a small reduction of the overhang causes a strong increase in the critical speed.
The overhang of the spinning rotor should be defined as the distance of the leading edge of the spinning rotor to the beginning of the radial bearing. It is irrelevant how the radial bearing is designed. It can be, for example, a support disk pair, an air bearing, a magnetic bearing or a roller bearing.
In the spinning rotors usually used a rotor cup is pressed onto a rotor shaft, so that a very large part of this overhang is needed for the press connection. When shortening the length of the press connection must be ensured that the press connection can not solve even at the extremely high speeds of the spinning rotor. By carrying out experiments in conjunction with FEM calculations, the length of the press connection could be greatly reduced. Depending on the type of connection, overhangs in the range of 15 to 20 mm can be achieved.
By the Applicant for many years offered open-end spinning machine with the type designation R20 is an overhang of the spinning rotor of 29.5 mm prior art. However, the known spinning machine was unsuitable for such high speeds, since the spinning rotor with a very large overall length of 117 mm, despite the slight overhang had a relatively low critical speed.
Extensive experiments in a spinning rotor, which is driven by a voltage applied to the rotor shaft tangential, have shown that it is advantageous to achieve a high critical speed that the product of the overhang in millimeters and the diameter of the rotor shaft in the region of Tangential belt in millimeters is less than 250. In the hitherto known open-end spinning devices, the product of the overhang and diameter of the rotor shaft was always over 250. In the already mentioned machine R20, for example, it was 266. The tests have shown that the empirically determined characteristic as a product of overhang and diameter Description of the relationships can serve. With a size of the ratio of less than 250, a good compromise results from contradictory requirements.
For the highest possible critical speed, it would be useful to provide the smallest possible overhang and at the same time the largest possible diameter of the rotor shaft. Too large a diameter of the rotor shaft, however, leads to an inadmissible increase in the running speed of the belt in a tangential belt driving the rotor shaft. Furthermore, with a larger diameter of the rotor shaft, increased power losses occur, for example as a result of increased friction in the radial bearings of the spinning rotor. The tests confirmed that with overhang numbers multiplied by diameters in the range of 200 to 230, the critical speeds are so high that operating speeds of 180,000 rpm <-1> can be achieved well.
The invention further relates to a spinning rotor for such an open-end spinning device with a rotor cup and a rotatably connected rotor shaft. According to the invention, it is provided that the product of the length of the rotor cup in millimeters and of the diameter of the rotor shaft in millimeters is less than 195, preferably in the range of 170 to 190. Such a spinning rotor can be used advantageously in an open-end spinning device which can be operated at operating speeds of 180,000 rpm <-1>.
A further optimization of the open-end spinning device for particularly high operating speeds can be achieved if the product of overhang in millimeters and the entire length of the spinning rotor is less than 3000. In the spinning rotor, it is advantageous if the product of the length of the rotor cup in millimeters and of the entire length of the spinning rotor in millimeters is less than 2400.
Further advantages and features of the invention will become apparent from the following description of an embodiment.
[0014] In the drawings:
<Tb> FIG. 1 <sep> is a partially sectioned side view of the area of the bearing of a spinning rotor of an open-end spinning device,
<Tb> FIG. 2 <sep> is a view along the sectional surface II-II of FIG. 1.
1 and 2 only partially shown open-end spinning device essentially shows a spinning rotor 1, which is mounted in a support disk bearing 2 and can be driven by a tangential belt 3. The spinning rotor 1 has a rotor cup 4 in which the actual yarn formation process takes place. The rotor cup 4 are assigned to this in a manner not shown, but known per se means for supplying individual fibers and facilities for the withdrawal of the spun yarn from the rotor cup 4.
The support disk bearing 2 includes two support disk pairs 5 and 6, each with two support disks 7 and 8 and 9 and 10. The support disk pairs 5 and 6 form wedge-shaped gaps 11, in which a rotor shaft 4 attached to the rotor shaft 12 of the spinning rotor 1 is radially mounted. Each located on one side next to the rotor shaft 12 supporting discs 7 and 9 or 8 and 10 are arranged on a common axis 13 and 14 respectively.
The support disks 7, 8, 9 and 10 are formed substantially the same. They each consist of a metal disk-like base body 15, the outer circumference is provided with a damping race 16. The four races 16 each form a cylindrical running surface 17 for the rotor shaft 12 of the spinning rotor 1. Here, one or more grooves in the tread 17 may be provided in a manner not shown, but known per se.
The rotor shaft 12 of the spinning rotor 1 is loaded with the tangential belt 3, which passes in the running direction A in the longitudinal direction of the open-end spinning machine and thereby drives the spinning rotors 1 at least one side of the machine. Due to the pressure of the tangential belt 3, the spinning rotors 1 are held in the wedge gaps 11 of the support disk bearing 2. The end facing away from the rotor plate 4 18 of the rotor shaft 12 is supported in the axial direction against a thrust bearing 19. This thrust bearing 19 may include a track bearing ball 20 in the manner shown, against which the end 18 of the rotor shaft 12 starts. However, the thrust bearing 19 may alternatively be formed as well as air bearings or magnetic bearings.
The support plates 7, 8, 9 and 10 are each provided with a bore with which they are plugged onto the pin 21, 22, 23 and 24 formed end portions of the axes 13 and 14. The outer diameter of the pins 21, 22, 23 and 24 corresponds in each case to the diameter of the bore of the respective support disk 7, 8, 9 and 10. The axle 13 or 14 is part of a rolling bearing unit 25 or 26. The rolling bearing unit 25 or 26 includes a bearing housing 27 and 28, in which the axle 13 and 14 is mounted.
The spinning rotor 1 is cantilevered in the support disk bearing 2, wherein the spinning rotor 1 has an overhang X. The overhang X is measured from the front edge 29 of the rotor cup 4 to the beginning of the radial bearing, which is formed here by the support disk pair 5. The overhang X is less than 29 mm, preferably less than 27 mm. The product of the overhang X in millimeters multiplied by the diameter D of the rotor shaft 12 in millimeters is less than 250, but preferably is in the range of 200 to 230. If the rotor shaft 12 in a manner not shown different diameters, so is the diameter D. in the area of the tangential belt 3 authoritative. It is expedient if the diameter D is in the range of 7.8 to 8.3 mm.
It is advantageous that the product of overhang X in millimeters and the entire length L of the spinning rotor 1 in millimeters is less than 3000, and preferably between 2500 and 2900. The length of the spinning rotor 1 is to be measured from its front edge 29 to the end 18 of the rotor shaft 12. Preferably, the length L is in the range of 90 to 105 mm.
For fixing the rotor cup 4 to the rotor shaft 12, the length Y of the rotor cup 4 is important. The product of the length Y of the rotor cup 4 in millimeters and of the diameter D of the rotor shaft 12 in millimeters is less than 195 and is preferably in the range between 170 and 190. The product of the length Y of the rotor cup 4 in millimeters and from the entire Length L of the spinning rotor 1 in millimeters is less than 2400 and is preferably in the range between 2000 and 2300. These mentioned combinations of overhang X, length L, diameter D and length Y can be very high operating speeds in the range of 180 000 min <-. 1> with the spinning rotor 1.
In a further embodiment of the invention can be provided to optimize the support disk bearing 2 for said high operating speeds and to minimize the friction losses occurring therein. To increase the friction losses in the races 16 of the support disks 7, 8, 9 and 10, it may be advantageous that the width B5 of the support disks 7, 8 of the rotor plate 4 facing support disk pair 5 is greater than the width B6 of the support disks 9, 10 of the rotor plate 4 facing away from the support disk pair 6.
This embodiment is based on the finding that due to the flying support of the spinning rotor 1, the bearing load of the rotor bearing 4 facing radial bearing and thus the supporting disk pair 5 is substantially greater than the load of the support disk pair 6. Due to the smaller width B6 of the support disks 9 and 10, the losses in the race 16 of the support disk pair 6 are minimized. The width B5 of the support disks 7, 8 of the support disk pair is about 10 mm, while the width B6 of the support disks 9, 10 of the support disk pair is about 7 mm.
In order to further minimize the power loss required for the drive of the support disk bearing 2, it can be provided that the roller bearing 4 facing rolling bearing of the rolling bearing unit 25 and 26 has a larger diameter than the rotor plate 4 facing away from rolling bearings. The smaller the diameter of a rolling bearing, the lower the friction losses.
It is advantageous that the two pins 21 and 23 of the axis 13 of the rolling bearing unit 25 have different diameters. The holes in the support disks 7 and 9 are of course adapted to the different diameters of the pins 21 and 23, so that a faulty mounting of the support disks 7 and 9 on the axis 13 is prevented. The pins 22 and 24 of the other rolling bearing unit 26 may of course be designed analog. The diameters of the pins 21, 22, 23 and 24 are preferably less than 10 mm and in the range of about 8 to 9 mm. The difference between the diameter of the pin 21 and 23 or 22 and 24 is about 0.5 to 1 mm. As a result, swapping the support disks 7 and 9 or 8 and 10 is safely excluded.