Installation comportant un générateur de gaz comprimé et an moins une machine réceptrice alimentée par ce générateur. L'invention a pour objet une installation comportant un générateur de gaz comprimé, à pistons libres, et au moins une machine ré ceptrice alimentée par ce générateur.
Cette installation se caractérise par un dispositif de réglage agencé de telle façon qu'au moins à partir d'une charge déterminée de la machine réceptrice il agisse uniquement sur le dispositif d'alimentation en combusti ble du cylindre moteur du générateur.
Le dessin montre, à titre d'exemple, cinq formes d'exécution de l'objet -de l'invention. La fig. 1 montre, en coupe longitudinale, une première forme d'exécution de cette ins tallation.
Les fig. 2 et 3 montrent respectivement deux diagrammes facilitant la compréhension du fonctionnement des installations représen tées aux fig. 1, 4, 5 et 9. La fig. 4 montre une partie du générateur de la deuxième forme d'exécution.
La fig. 5 montre une partie du généra teur de la troisième forme d'exécution.
La fig. 6 montre une quatrième forme d'exécution.
La fig. 7 montre un diagramme facilitant la compréhension du fonctionnement de cette dernière forme d'exécution.
La fig. 8 montre, en perspective, le dispo sitif de réglage d'une variante de l'installa tion selon la fig. 6.
La fig. 9, enfin, montre une cinquième forme d'exécution de l'installation.
Le générateur à pistons libres de l'instal lation représentée à la fig. 1 comporte deux pistons l' et 12, fonctionnant à simple effet et se déplaçant en sens inverse dans un cylin dre moteur 2. Lesdits pistons moteurs l' et 12 sont reliés respectivement à deux pistons com presseurs 3' et<B>3'</B> travaillant respectivement dans des cylindres compresseurs distincts 4' et 42 débitant dans un réservoir d'air com primé 5.
Ledit réservoir 5 est relié aux orifices de balayage et d'admission d'air du cylindre moteur 2 par un conduit 7 de manière que la totalité de l'air comprimé passe par le générateur pour effectuer le balayage, une partie seulement de cet air étant utilisée pour la combustion et l'excès d'air avant effectué le balayage étant envoyé, en même temps que les gaz brûlés, à la machine réceptrice 6 cons tituée par une turbine.
Le combustible est liquide et est injecté dans le cylindre 2 par une pompe 9, actionnée par un mécanisme à came 10 commandé par un équipage mobile du générateur lui-même, ladite pompe 9 débitant le combustible dans un conduit 11 relié à. l'injecteur 12.
La pompe 9 comporte un organe 14 pour le dosage de la quantité de combustible dé bité et fourni au moteur, cet organe 14 pou vant être constitué, par exemple, par un tiroir coulissant: 8 désigne un conduit établi entre le géné rateur 2 et la turbine 6, dans lequel règne la pression d'amont de cette turbine. Un piston 13 avec ressort de rappel, soumis à la pres sion régnant dans le conduit 8, est relié à une came 15 tournant sur un pivot fixe 16' et agissant sur l'organe de dosage 14.
Le profil de la came a. une forme telle que, par l'ac tion de cette came sur l'organe 14, les varia tions de débit de combustible, corrélatives aux variations de pression, correspondent aux variations de la puissance demandée à la, ma chine réceptrice 6. Le piston 13 pourrait être remplacé par une capsule manométrique.
Dans l'installation qui vient d'être décrite, le réglage automatique du débit de combusti ble en fonction de la pression régnant en amont de la turbine et, par conséquent, en fonction de la charge de celle-ci, n'est cepen dant pas suffisant pour obtenir un fonction nement rationnel et régulier de l'installation pendant le démarrage, la. marche à vide et pendant les bas régimes près de la marche à vide de la turbine.
On sait, en effet. qu'à toutes les pressions de fonctionnement du générateur, un certain volume minimum d'air est indispensable pour assurer le balayage convenable du cylindre moteur et que, d'autre part, pour que le géné rateur puisse fonctionner, la, course de ses pistons ne doit pas tomber en dessous d'une course limite minimum lm, déterminée par l'ouverture minimum des orifices de distribu tion du cylindre moteur 2.
Sur la fig. \? on a montré un diagramme, dans lequel les pressions sont reportées en ordonnées et les courses en abcisses. Dans ce diagramme qui correspond à la partie com presseur du générateur, on a ramené, pour simplifier la représentation, les différentes courses au même point de départ en supposant que les courbes de compression correspondan tes soient alors confondues. Dans cette figure, on a. indiqué par In' et IM les valeurs des courses limites et on a, montré, en outre, dif férents diagrammes de compression corres pondant à plusieurs pressions de refoulement.
Le diagramme de compresion A B2 <I>C\</I> D= re présente le travail de la<B>,</B> partie de compresseur du générateur qui, à la pression de refoule ment p-, doit pour le moins être exécuté afin que cette partie compresseur débite un volume d'air comprimé suffisamment grand pour ef fectuer le balayage convenable du cylindre moteur.
Le volume d'air nécessaire pour le balayage convenable du cylindre moteur est généralement égal à 1,6 fois la. capacité de ce cylindre moteur, d'oie peut facilement être calculé la longueur de la partie de la course du piston compresseur 31 ou 3'' pendant la quelle doit s'effectuer le refoulement pour qu'il soit débité un volume suffisamment grand d'air de. balayage.
Dans l'exemple au quel correspond la fi-. 2, cette longueur mi nimum de la partie de refoulement de la course est égale à la. ligne C= BZ ou C' B' ou C3a B3. On voit que la longueur de la partie de refoulement de la, course du piston com presseur nécessaire pour la production du vo- lume minimum l'air de balayage est sensible ment indépendante de la pression de débit.
Comme pour une pression de refoulement p2, le point BZ dans le diagramme de travail <I>A</I> B' C= D= est seulement atteint lorsque les pistons ont déjà dépassé la course minimum lm déterminée par la position des orifices d'entrée et de sortie du cylindre moteur, la dite course minimum n'a plus aucune impor tance pour le réglage de l'installation quand une telle pression de refoulement est atteinte.
Pour des pressions de cet ordre, c'est exclusi vement le volume minimum de l'air de ba layage nécessaire pour le balayage convena- blé du cylindre moteur qui détermine la limite inférieure de la course des pistons. Cette limite inférieure est indiquée dans le diagramme de la fig. 2 par le point CZ pour la pression p2. Mais il est évident que la course de piston, à la pression de refoulement <I>p2,</I> pourrait s'étendre au delà du point CZ jus qu'à atteindre la plus grande course de pis tons admissible lue.
Le second diagramme<I>A B'</I> C' <I>Dl</I> de la fig. 2 correspond à une pression de débit p' qui a la particularité qu'avec cette pression c'est juste la course minimum lm des pistons qui est nécessaire pour produire le volume minimum d'air de balayage indiqué par la ligne C' B'.
Avec des pressions plus élevées que p@, la condition que les orifices d'entrée et de sortie du cylindre moteur doivent iêtre découverts d'une manière satisfaisante, est toujours rem plie automatiquement lorsque le volume d'air refoulé par le compresseur est au moins égal à celui qui est nécessaire au minimum pour effectuer le balayage convenable du cylindre moteur.
Les conditions sont toutefois autres lors que la pression de débit tombe au-dessous de la pression p', par exemple à la pression p3. A cette pression, le volume d'air nécessaire pour le balayage convenable du cylindre mo teur a déjà été atteint à la position C3a des pistons.
Toutefois, dans cette position C3a, les orifices d'entrée et de sortie du cylindre mo teur ne sont pas encore découverts, de sorte que les pistons doivent continuer leurs mou vements vers l'extérieur au delà de la posi tion C3a jusqu'à la position C3 pour exécuter la course minimum. Ainsi, pour une pression de débit qui est égale à p3, le diagramme de travail minimum est indiqué par le dia gramme<I>A</I> B3 C3 D3.
Il ressort des explications précédentes qu'à une pression de débit inférieure à p' la position des orifices d'entrée et de sortie du moteur cylindre est décisive pour la course de piston minimum, le volume d'air comprimé correspondant à la course minimum détermi née par la position des orifices d'entrée et de sortie étant toujours suffisamment grand pour effectuer un balayage convenable.
A la fig. 3, on peut voir la forme des ca ractéristiques du générateur de l'installation représentée à la fig. 1, la fig. 3 se déduisant des diagrammes de la fig. 2. A la fig. 3, les pressions sont indiquées par les abscisses, tan dis que les volumes de gaz produits sont indi qués par les ordonnées.
La courbe Im représente le volume mini mum approprié de gaz pour chaque pression, qui doit être nécessairement produit par le générateur. Au delà de la pression p', ce vo lume minimum est sensiblement constant, étant donné qu'à partir de là le volume mini mum dépend seulement des demandes d'air de balayage du cylindre moteur, qui sont au moins à peu près constantes. La courbe Im, par conséquent, s'étend sensiblement horizon talement au delà de la pression p', comme on peut le voir à la fig. 3.
La légère montée après le point p1 est à attribuer au fait que, lorsque la pression augmente au delà de pY, la course minimum augmente et, par consé quent, aussi le volume d'air de balayage re- quis. Les conditions pour une pression infé rieure à p' sont tout à fait différentes, comme on peut le voir à la fig. 2.
Plus la pression de débit est en dessous de la pression p', plus grand sera le volume d'air comprimé néces sairement produit par le compresseur, étant donné que les pistons sont contraints d'effec tuer la course minimum déterminée par la po sition des orifices d'entrée et de sortie. Pour une pression atmosphérique p ,
le compres seur doit refouler la totalité du volume de course déterminé par la course minimum lm - au moins en théorie - tandis que les vo lumes d'air comprimé refoulés à des pressions situées entre la pression atmosphérique et la pression p2 correspondent à la portion<I>A</I> R M BI de la courbe Im (fig. 3).
La courbe IM indique le débit maximum que le générateur peut fournir aux pressions de débit individuelles. Ce débit maximum cor respond à chaque pression de débit, au volume d'air comprimé s'échappant des cylindres compresseurs pendant la course maximum 1M.
En plus, la courbe caractéristique de "de- mande" <I>II</I> de la turbine est montrée à. la fig. 3. La courbe<I>II</I> indique le volume de gaz de commande pouvant passer par la turbine à une certaine pression de gaz donnée. Comme on peut voir à la fig. 3, la courbe 11 coupe les courbes Im et IM en 31 <I>et N,</I> respective ment.
Si les conditions de demande de la turbine se trouvent entre les points N et M, on n'a qu'à régler la quantité de combustible injectée dans le cylindre moteur de telle façon que le contenu d'énergie de cette quantité de com bustible corresponde au contenu d'énergie du gaz qui est envoyé à la turbine, après avoir pris en considération le rendement thermique et mécanique de la turbine. Lorsque la quan tité de combustible injectée est réglée de la manière sus-indiquée, la pression et la quan tité de gaz nécessaires sont ajustées entière ment automatiquement, grâce au fait que le générateur de gaz est à pistons libres.
Les conditions sont toutefois autres pour la section <I>S M</I> de la courbe<I>II</I> caractérisant les conditions de travail pendant. le démar rage et la. marche à vide ainsi que pour les bas régimes juste après la. marche à vide. Dans ces limites de travail, avec de basses pressions de travail et à moins qu'on prenne des mesures particulières, le générateur pro duit une quantité de gaz trop grande, étant donné que la. course du générateur ne peut jamais tomber au-dessous de la valeur lm.
comme on l'a expliqué plus haut, Dans l'installation suivant la fi-.<B>1,</B> on utilise également le piston 13, sollicité par les variations de pression du côté de débit du gé nérateur, pour effectuer le réglage dans la partie M S de la courbe<I>II.</I>
Le générateur produisant aux faibles pressions, pour une injection minimum de combustible, un volume de gaz supérieur à celui absorbé par la turbine â, ces pressions, on laisse échapper le supplément R S. Ceci est effectué par l'ouverture variable d'une soupape 16 (fig. 1) établie dans le conduit 8 en amont de la turbine 6. Cette soupape 16, rappelée par son ressort 162, est disposée en regard de la tige 17 du piston 13 de manière que ladite soupape puisse être ouverte par la butée de ladite tige 17.
L'ensemble du dispo sitif est agencé de manière que l'ouverture de la soupape 16 commence pour une pression w correspondant au point M du diagramme de la fig. 3. Ainsi, pour les régimes correspondant à la partie 11 N de la courbe<I>II,</I> le dispositif de réglage agit uniquement sur la quantité du combustible injectée dans le cylindre mo teur.
Dans l'installation suivant la fig. 1, le volume supplémentaire de gaz de commande que produit le générateur pendant la marche à, vide de la turbine ou sous des conditions de travail juste après la, marche à vide, est déchargé. Toutefois, on pourrait aussi, tant que la, turbine travaille sous les conditions mentionnées, influencer la course de com pression effective des pistons compresseurs pour éviter que le compresseur produise un volume d'air comprimé plus grand pendant les courses de piston minimum lm que celui correspondant au volume de gaz pouvant pas ser par la turbine sous lesdites conditions de travail.
En réduisant la quantité d'air com primé produite par les cylindres compres seurs, la section de courbe BI <I>31</I> R <I>A</I> (fi-. 3) peut être transformée en la section de courbe BI <I>S</I> AI indiquée par la ligne en traita inter rompus. Le point S, auquel la courbe<I>II</I> coupe la courbe mentionnée en dernier lieu, repré sente, par exemple, les demandes de pression et de quantité de la turbine pendant la mar- che à vide. ta pression sous ces conditions de travail est indiquée en r.
Si l'installation doit fonctionner normalement sous ces conditions, un volume de gaz de commande égal à la dif férence entre les ordonnées R et S doit être déchargé dans le cas de l'agencement selon la fig. 1, tandis qu'avec une réduction du vo lume d'air comprimé produit par le compres seur, une décharge d'air ou de gaz comprimé ne serait pas nécessaire.
Dans l'installation dont le générateur est représenté partiellement à la fig. 4, le ré glage pendant le démarrage, la marche à vide et les bas régimes voisins de la marche à vide, se fait de cette dernière façon. A part le dis positif de réglage, cette installation est agen cée de la même façon que celle de la fig. 1.
Cette deuxième forme d'exécution de l'installation présente un dispositif de réglage comportant un cylindre 13' en communication avec le conduit 8 reliant le générateur à la turbine et dans lequel est disposé un piston 13 dont la tige 17 agit, par l'intermédiaire d'un palonnier 18, sur un tiroir 20 de chacun des cylindres compresseurs 4' et 42. Ces tiroirs, en découvrant chacun au moins un orifice 21 ménagé dans la paroi du cylindre correspon dant, permettant de retarder plus ou moins le début de la course de compression pour do ser ainsi le volume d'air comprimé par lesdits compresseurs.
Pour les régimes de la turbine correspondant à la partie<I>M N</I> de la courbe <I>Il,</I> le piston 13 agit par l'intermédiaire de la tige 17 uniquement sur la quantité de com bustible injectée.
Dans l'installation représentée à la fig. 5, on est forcé, comme dans les installations pré cédentes, de prévoir un réglage supplémen taire pour le démarrage, la marche à vide et les bas régimes. Dans cette installation, on sépare, pendant le réglage supplémentaire ainsi que pendant les bas régimes qui suivent, l'excès d'air comprimé de l'air d'alimentation du cylindre moteur afin d'éviter un refroidis sement trop intense dudit cylindre pendant lesdits régimes.
En outre, pour les régimes correspondant à la partie de la courbe<I>II</I> exté- rieure â la partie i@, 1e réglage s'effectue en déchargeant l'excès d'air comprimé.
Ainsi que le montre la fig. 5, un conduit 19-22 relie le réservoir d'air comprimé 5 directement à la turbine 6. Dans ce conduit est intercalé un distributeur automatique constitué par un tiroir coulissant 23. Celui-ci étant soumis à la pression régnant dans le conduit 19, pression pratiquement égale à la pression de refoulement dans le conduit 8 et variable avec cette dernière pression, joue également le même rôle que le piston 13 de la fig. 1 pour agir, par sa tige 17, sur la came 15 pour le dosage du combustible injecté.
Sui vant la position occupée par le distributeur 23 sous l'effet de la pression régnant dans le ré servoir 5 et dans le conduit 19, le supplément d'air comprimé est dirigé ou bien par le con duit central 25, l'orifice 24, la gorge 26 et le conduit 22 vers la turbine 6 sans passer par le cylindre 2, ou bien par le conduit central 25 et l'orifice 27 vers l'air libre. Dès que la pression est devenue suffisante dans le réser voir 5, le distributeur 23 obture complètement le conduit 22 et l'orifice 27 et la totalité de l'air comprimé traverse le cylindre-moteur.
A partir de ce moment, le dispositif de ré glage agit uniquement sur la quantité de com bustible injectée.
Dans le cas on la machine réceptrice est soumise à des variations de charge impor tantes, le réglage de la quantité de combus tible injectée par la seule variation de la pres sion comporté par les installations décrites ci-dessus peut être trop lent en raison de la masse tampon du fluide comprimé emmaga siné dans les espaces du générateur et dans les conduits allant à la machine réceptrice.
Comme on peut généralement tolérer une cer taine variation momentanée du régime de la machine réceptrice au moment de la variation de la charge, on peut, par exemple, aussi faire intervenir, .pour le réglage de la. quantité de combustible injectée, un régulateur de. vitesse qu'on fait comporter à la machine réceptrice et combiner l'action de celui-ci avec celle d'un régulateur à pression du genre de ceux décrits plus haut.
Dans la quatrième forme d'exécution de l'installation, représentée à la fie. 6, le régu lateur centrifuge 28 de la turbine 6 agit par servomoteur sur la came 15 qui commande l'organe de dosage 14 de la pompe d'injec tion 9.
Le régulateur centrifuge 28 est entraîné par l'arbre 30 de la turbine 6 et ce régulateur agit sur le distributeur 31 d'un relais hydrau lique comprenant un piston 32, relié à. la came 15 par la tige 33, articulée avec cette came. La came 15 est également soumise, par la tige 17 articulée sur cette came, à l'action du piston 13 du régulateur de pression, dont le cylindre est branché à un conduit 29 établi entre l'un des cylindres compresseurs et le ré servoir d'air comprimé 5. Chacune de ces arti culations constitue un pivot autour duquel la came 15 peut se déplacer angulairement quand elle est sollicitée par l'action du régu lateur correspondant à l'autre pivot.
Pendant le fonctionnement permanent, de la turbine 6, le piston 32 est soumis, sur ces deux faces, à des pressions égales, par l'in tervention d'un petit orifice 34 traversant le piston 32. Lors d'un changement de régime, amenant une accélération de la turbine, le ré gulateur centrifuge 28 provoque le déplace ment du distributeur 31, vers la droite de la fig. 6, ce qui met le tube 35, relié à une source de liquide sous pression, en communication avec un conduit 361 aboutissant au cylindre du piston 32 du relais.
Le liquide refoule alors le piston 32 vers la gauche de la fi-. 6, ce qui provoque le déplacement angulaire de la. came 15 dans un sens pour lequel l'organe de dosage 14 diminue la quantité de combus tible injectée dans le générateur.
Le régulateur de pression (piston 13) peut intervenir ensuite ou simultanément pour ren forcer ou diminuer l'action du régulateur de vitesse sur le débit du combustible injecté, en provoquant le déplacement angulaire de la came 15 dans l'un ou l'autre sens.
Dans le cas d'un ralentissement de la tur bine 6, le régulateur centrifuge 28 se déplace vers la gauche de la fig. 6, ce qui permet au liquide sous pression, agissant par le tube 36\, de refouler rapidement le piston 32 du relais vers la droite de la fig. 6. Il en résulte un déplacement angulaire de la came 15 dans un sens pour lequel, par son action sur l'organe de dosage 14, on augmente le débit du com bustible injecté dans le cylindre moteur du générateur. Le régulateur de pression 13 in tervient ensuite pour renforcer ou diminuer l'action rapide du régulateur de vitesse 28.
Le diagramme, montré à la fig. 7, illustre le fonctionnement de cette installation. Les pressions sont reportées sur des abscisses et les volumes de gaz débités sont reportés sur des ordonnées. 1m et 1M sont des courbes qui correspondent, respectivement, au débit mini mum et au débit maximum de gaz sous pres sion et<I>II</I> est la courbe caractéristique de fonctionnement de la turbine 6.
La fi--. 7 illustre le processus de réglage qui a lieu lorsque la charge momentanée de la turbine varie, cette charge étant caracté risée, par exemple, par le point Pl de la courbe 11.
Lorsque la charge de la turbine diminue, par exemple une accélération du régulateur centrifuge 28 se produit:. L'accélération du ré gulateur centrifuge influence la commande de la. pompe d'injection 9 en réduisant la quan tité de combustible injectée. Cette réduction de quantité de combustible injectée donne immédiatement lieu à un raccourcissement de la longueur de course des pistons libres et, par conséquent, à une réduction du volume de gaz de commande. tandis que la diminution de la pression a lieu seulement graduelle ment.
La réduction immédiate du volume de gaz est montrée à la fig. 7 par la. ligne poin tillée Pl P=. Peu à peu, toutefois, un décrois- sement de pression a aussi lieu. Ce décroisse ment de pression influence l'organe de com mande de la pompe d'injection de telle ma nière que la quantité de gaz injectée est encore réduite davantage. Ainsi, une nouvelle réduction du volume de gaz a lieu simultané ment à la réduction de la pression de gaz.
Ce changement est indiqué à la fig. 7 par la ligne P' P4. Le point P@, toutefois, est trop bas, c'est-à-dire que le réglage est trop pro- i.oncé,(s.ur-réglage). <B>Il</B> en résulte que la tur bine qui marchait, avant, trop vite, réduit sa vitesse. Ceci a pour effet que le régulateur centrifuge 28 influence l'admission de com bustible dans le sens d'une augmentation. En augmentant la quantité de combustible, le vo lume de gaz de commande et la pression de gaz sont aussi augmentés.
Par conséquent, le volume et la pression du gaz augmentent suivant la courbe P4 Pe. Lorsque le point Ps est atteint, la condition d'équilibrage entre la quantité de combustible injectée et la charge de la turbine est obtenue, charge qui est ré duite par rapport au point P'.
Dans l'installation qui vient d'être dé crite, il n'y a pas de réglage supplémentaire pour le démarrage, la marche à vide et les bas régimes proches à la marche à vide. Cette installation pourrait cependant être munie, si cela. était nécessaire, d'un dispositif de ré glage supplémentaire analogue, par exemple, à celui d'une des installations des fig. 1, 4 et 5.
Lorsque la charge de la machine récep trice est susceptible de varier instantanément et d'une quantité importante, par exemple de la charge maximum à la marche à vide et vice versa, il y a intérêt, plus spécialement quand il s'agit d'une turbine, à effectuer un réglage rapide afin d'éviter un trop grand emballement ou un trop grand ralentissement de la machine réceptrice. Une variation limi tée de la vitesse de régime étant généralement admise, on peut, par exemple, effectuer le réglage entre les deux limites qui. correspon dent à chaque pression de refoulement du gé nérateur par le régulateur -de vitesse de la ma chine réceptrice et faire varier automatique ment ces limites en fonction de ladite pres sion variable de refoulement.
Le réglage s'effectue de cette façon dans la variante de l'installation selon la fig. 6 dont le dispositif de réglage est montré à la fig. 8. Dans cette variante, l'organe de do sage 14 de la pompe d'injection 9 est com mandé par le régulateur 28 de la turbine par l'intermédiaire de la capsule manométrique 37 avec son distributeur 31.
Les déplacements de l'organe 14 sont limités, pour chaque pressioù de marche, aux deux valeurs extrêmes qui correspondent aux débits limites du généra teur à cette pression en limitant le déplace ment angulaire du levier de commande 38, disposé entre la capsule 37 et l'organe de do sage 14, par des butées dont la position peut être modifiée par la - capsule manométrique 13a, use trouvant sous l'influence de la pres sion de refoulement du générateur.
A cet effet, le levier 38 comporte un ergot 39 engagé dans une ouverture 40 ménagée dans une pièce oscillante 41 commandée par la capsule 13a.
Les bords de l'ouverture 40 jouent ainsi le rôle de butées limitant les déplacements du levier 38. On pourrait remplacer la pièce oscillante 41 par une sorte de fourchette entre les branches de laquelle serait engagé l'er got 39.
Dans le cas de la variante qui vient d'être décrite, on obtient, pour de faibles variations de charge, une variation de la quantité de combustible injecté sous la commande du ré gulateur de vitesse 28 seulement. La varia tion de pression peut alors s'établir lentement sans influencer le réglage pour la raison que l'ergot 39 ne vient en contact avec les bords de l'ouverture 40 de la pièce 41 que pour des déplacements importants de l'organe de do sage 14.
Lors d'une variation de charge impor tante, le régulateur de vitesse 28 provoque d'abord le déplacement de l'organe de dosage 14 jusqu'à la limite déterminée par la butée de l'ergot contre l'un ou l'autre des bords de l'ouverture 40 de la pièce 41. Cette dernière se déplace ensuite en fonction de la pression régnant dans le conduit 8 dans lequel débite le générateur, corrigeant ainsi l'action du ré gulateur 28 au fur et à mesure que cette pression varie jusqu'à ce qu'on obtienne une position d'équilibre correspondant au nouveau régime de charge.
Dans la forme d'exécution de l'installa- tion représentée à la fig. 9, un levier 43 est intercalé entre le poussoir 42 de la pompe d'injection 9 et la came de commande 10 de ladite pompe. La position du levier 43 peut varier en fonction de la pression de refoule ment du générateur. A cet effet, la tige 1 7 du piston 13 sur lequel agit cette pression actionne un basculeur 45 avec lequel est arti culé ce levier 43. Ainsi on fait varier le mo ment d'injection en fonction de la pression de refoulement du générateur.
La même tige du piston 13 agit, d'autre part, par un palonnier 44 et un jeu de leviers 46 sur l'injecteur 12 pour modifier automati quement l'orientation des buses de cet injec teur 12 en fonction de la pression de refou lement du générateur. L'injecteur 12 a deux buses de sortie s'écartant l'une de l'autre vers le bas. Or, quand l'injecteur a la position montrée sur la, fia. 9, les jets divergent dans la, direction de l'axe du cylindre moteur. Cette direction des jets correspond à un régime oit la distance des pistons à leur point mort in térieur est assez grande, c'est-à-dire où la pression d'alimentation du cylindre moteur, étant elle-même fonction de la pression de re foulement, est assez élevée.
Quand la pres sion de refoulement diminue, l'injecteur tourne autour de son axe et la divergence des jets de combustible dans la direction de l'axe du cylindre moteur diminue, accompagnant ainsi la diminution correspondante de la dis tance des pistons libres à leur point mort inté rieur.
La tige 17 du piston 13 est reliée à un ob turateur 20a contrôlant une ouverture d'échap pement du réservoir 5 d'air comprimé. Cette ouverture d'échappement est ouverte pendant le démarrage et pour la marche à vide, ainsi que pour les régimes près de la marche à vide. La fonction de l'obturateur 20a est donc si milaire à celle du tiroir 23 de la fig. 5.
Pour le réglage de la quantité de combus tible injectée, un régulateur centrifuge 28 entraîné par l'arbre 30 de la turbine agit comme dans l'installation de la fig. 6 sur une came 15 par l'intermédiaire d'un relais hydraulique 31, 34, 35, 36. Le piston 13 agit également sur cette came 15 au moyen d'une tige articulée avec le palonnier 44. La came 1.5 commande l'organe de dosage 14 de la pompe à combustible 9.
Il est prévu. en outre, dans le conduit de refoulement 8 un orifice 47 normalement ob turé par une soupape 48 à commande ma nuelle 49 permettant, par exemple au démar rage, de faire échapper une certaine quantité de gaz comprimé en amont de la turbine. La même soupape sert aussi de valve de dé charge de sécurité dans le cas d'un embal lement dangereux de la turbine 6. Elle com porte, à cet effet, un dispositif de commande 50, 51 agissant en fonction de la vitesse de la turbine.
On voit donc. que le mécanisme de réglage est établi de façon que dès qu'un certain ré gime voisin de la marche à vide est dépassé, il agisse uniquement sur le dispositif d'ali mentation en combustible du cylindre mo teur 2.