CA2656946C - Duplex stainless steel - Google Patents

Duplex stainless steel Download PDF

Info

Publication number
CA2656946C
CA2656946C CA2656946A CA2656946A CA2656946C CA 2656946 C CA2656946 C CA 2656946C CA 2656946 A CA2656946 A CA 2656946A CA 2656946 A CA2656946 A CA 2656946A CA 2656946 C CA2656946 C CA 2656946C
Authority
CA
Canada
Prior art keywords
lt
according
steel
hot
rolled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CA2656946A
Other languages
French (fr)
Other versions
CA2656946A1 (en
Inventor
Bernard Bonnefois
Jerome Peultier
Mickael Serriere
Jean-Michel Hauser
Eric Chauveau
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Industeel France
UGITECH
Original Assignee
Industeel France
UGITECH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to EP06290991A priority Critical patent/EP1867748A1/en
Priority to EP06290991.6 priority
Application filed by Industeel France, UGITECH filed Critical Industeel France
Priority to PCT/FR2007/000994 priority patent/WO2007144516A2/en
Publication of CA2656946A1 publication Critical patent/CA2656946A1/en
Application granted granted Critical
Publication of CA2656946C publication Critical patent/CA2656946C/en
Application status is Active legal-status Critical
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21BROLLING OF METAL
    • B21B1/00Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/007Heat treatment of ferrous alloys containing Co
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226Hot rolling
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D9/00Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0081Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D9/00Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D9/00Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D9/00Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/525Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/56Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.7% by weight of carbon
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D2211/00Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005Ferrite
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE BY DECARBURISATION, TEMPERING OR OTHER TREATMENTS
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002Heat treatment of ferrous alloys containing Cr

Abstract

L'invention concerne une composition d'acier inoxydable duplex, dont la composition est constituée de, en % en poids : C < 0,05 % 21 % <= Cr < 25 % 1 % <= Ni <= 2,95% 0,16 % <= N <= 0,28 % Mn <= 2,0 % Mo +W/2 <= 0,50 % Mo <= 0,45% W < 0,15 % Si < 1,4% Al < 0,05 % 0,11% <= Cu <= 0,50 % S < 0,010 % P <= 0,040 % Co <= 0,5 % ~ REM <= 0,1 % V <= 0,5 % Ti <= 0, 1 % Nb <= 0,3 % Mg < 0,1 % le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration et la microstructure étant constituée d'austénite et de 35 à 65% de ferrite en volume, la composition respectant en outre les relations suivantes : 40 <= IF < 70 avec IF = 6 x (%Cr + 1,32 x %Mo + 1,27.chi. %Si) - 10x (%Ni + 24 x %C + 16,15 x %N + 0,5 x %Cu + 0,4 x %Mn) - 6,17 et IRCL > 30,5 avec IRCL = %Cr +3,3 x %Mo +16 x %N + 2,6 x %Ni - 0,7 x %Mn ainsi qu'un procédé de fabrication de tôles, bandes, bobines, barres, fils, profilés, pièces forgées, pièces moulées en cet acier. The invention relates to a stainless steel duplex composition, the composition consists of, in% by weight: C <0.05% 21% <= Cr <25% 1% <= Ni <= 2.95% 0 16% <= N <= 0.28% Mn <= 2.0% Mo + W / 2 <= 0.50% Mo <= 0.45% W <0.15% Si <1.4% Al <0.05% 0.11% <= Cu <= 0.50% S <0.010% P <= 0.040% Co <= 0.5% ~ REM <= 0.1% V <= 0.5% Ti <= 0, 1% Nb <= 0.3% Mg <0.1% the rest being iron and impurities resulting from the smelting and the microstructure consisting of austenite and 35-65% by volume ferrite , the composition complying in addition the following relationships: 40 <= IF <70 with IF = 6 x (.% Cr + 1.32 x% Mo +% Si 1,27.chi) - 10x (% Ni + 24 x% C + 16.15 x% N + 0.5 x% Cu + 0.4 x% Mn) - 6.17 and SWIR> 30.5 with SWIR =% Cr + 3.3 x% Mo + 16 x% N + 2.6 x% Ni - 0.7 x% Mn and a sheet manufacturing process, strips, coils, bars, son, profiles, forgings, castings in this steel.

Description

Acier inoxydable duplex La présente invention est relative à un acier inoxydable duplex, pius particulièrement destiné à la fabrication d'éléments de structures pour des installations de production de matière (chimie, pétrochimie, papier, offshore) ou de production d'énergie, sans pour autant y être limité, ainsi qu'au procédé de fabrication d'une tôle, d'une bande, de barres, de fils, ou de profils de cet acier. duplex stainless steel The present invention relates to a duplex stainless steel, pius particularly for the manufacture of structural components for the production facilities (chemical, petrochemical, paper, offshore) or production of energy, without not be limited to, as well as method of manufacturing a sheet, strip, bars, son, or this steel profiles. Cet acier peut plus généralement être utilisé en substitution d'un acier inoxydable de type 304L dans de nombreuses applications, par exemple, dans les industries précédentes ou dans l'industrie agro-alimentaire, incluant des pièces réalisées à partir de fils formés (grilles soudées,..) de profils (crépines..), des axes... On pourrait aussi réaliser des pièces moulées et des pièces forgées. This steel can more generally be used in substitution for a stainless steel type 304L in many applications, for example, in the foregoing industries or in the food industry, including parts made from son formed (welded gratings , ..) profiles (screens ..), axes ... We could also make castings and forgings. On connaît à cet effet les nuances d'acier inoxydable de type 304 et 304L dont la microstructure à l'état recuit est essentiellement austénitique; It is known for this purpose the grades of stainless steel type 304 and 304L, the microstructure in the annealed condition is essentially austenitic; à l'état écroui à froid, ils peuvent contenir en outre une proportion variable de martensite. in the cold worked condition cold, they can further contain a variable proportion of martensite. Ces aciers comportent cependant de fortes additions de nickel, dont le coût est généralement prohibitif. However, these steels have high nickel additions, the cost is usually prohibitive. En outre, ces nuances peuvent poser problème d'un point de vue technique pour certaines applications car elles ont des caractéristiques de traction faibles à l'état recuit, notamment en ce qui concerne la limite d'élasticité, et une résistance peu élevée à la corrosion sous contrainte. In addition, these shades can be problematic from a technical point of view for some applications because they have low tensile characteristics in the annealed condition, especially regarding the yield strength, and a low resistance stress corrosion. On connaît aussi des aciers inoxydables austéno-ferritiques, qui sont composés principalement d'un mélange de ferrite et d'austénite, tels que les aciers 1.4362, 1.4655, 1.4477, 1.4462, 1.4507, 1.4410, 1.4501 et 1,4424 de la norme EP10088, qui contiennent tous plus de 3,5% de nickel. Also known stainless steels austenitic-ferritic, which are composed primarily of a mixture of ferrite and austenite, such as steels 1.4362, 1.4655, 1.4477, 1.4462, 1.4507, 1.4410, 1.4501 and 1.4424 for the standard EP10088 , all of which contain more than 3.5% nickel. Ces aciers sont particulièrement résistants à la corrosion et à la corrosion sous tension. These steels are particularly resistant to corrosion and stress corrosion.

2 On connaît également des nuances d'acier inoxydables dites ferritiques ou ferrito - martensitiques, dont la microstructure est, pour une plage définie de traitements thermiques, composée de deux constituants, ferrite et martensite, de préférence dans un rapport de 50150, telle la nuance 1.4017 de la norme EN10088. 2 are also known stainless steel grades called ferritic or ferritic - martensitic microstructure which is, for a defined range of heat treatments, consisting of two components, ferrite and martensite, preferably in a ratio of 50 150, as the shade 1.4017 of the EN10088 standard. Ces nuances, à teneur en chrome généralement inférieure à 20%, présentent des caractéristiques mécaniques élevées en traction, mais ne présentent pas une résistance à These grades, chromium content generally less than 20%, exhibit high mechanical properties in tension, but do not exhibit resistance la corrosion satisfaisante. satisfactory corrosion. Par ailleurs, une simplification du procédé de fabrication des tôles, bandes, barres, fils ou profils d'acier, est également recherchée. Furthermore, the simplification of plate making process, strips, bars, son or steel profiles, is also sought. Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients des aciers et procédés de fabrication de l'art antérieur en mettant à The purpose of the present invention to overcome the disadvantages of steel and manufacturing processes of the prior art by disposition un acier inoxydable présentant de bonnes caractéristiques mécaniques et en particulier une limite d'élasticité en traction supérieure à has a stainless steel having good mechanical characteristics and in particular a yield strength higher tensile 400 voire 450MPa à l'état recuit ou mis en solution, une résistance à la corrosion élevée et en particulier supérieure ou égale à celle du 304L, une bonne stabilité microstructurale et une bonne résilience des zones soudées, sans ajout d'éléments d'addition coQteux, ainsi qu'un procédé de fabrication de tôles, bandes, barres, fils, ou profils en cet acier qui soit de mise en oeuvre simplifiée. 400 or 450 MPa in the annealed state or dissolved, high corrosion resistance and in particular greater than or equal to that of 304L, good microstructural stability and good resilience of welded zones, without adding alloying elements coQteux, and a method for manufacturing sheets, strips, bars, son, or profiles in said steel which is a simplified implementation. A cet effet, l'invention a pour premier objet un acier inoxydable duplex, dont la composition est constituée de, en % en poids : To this end, the invention firstly relates to a duplex stainless steel whose composition consists of, in% by weight: C:5 0,05 % C: 5 0.05% 21%:5 Cr:5 25% 21%: 5 Cr 5 25% 1 %sNi:5 2,95% 1% NIS: 5 2.95% 0,16%SN50,28% 0.16% SN50,28% Mn < 2,0 % Mn <2.0% Mo+W/2É 0,50% Mo + W / 2 0.50% Mo :5 0,45% MB: 5 0.45% W < 0,15% W <0.15% Si 5 1,4% If 5 1.4% AI 5 0,05 % AI 5 0.05%

3 0,11%sCu 4 0,50% 3 0.11% 0.50% 4 SCU S<_0,010% S <_0,010% P !5 0,040 % P! 5 0.040% Co:5 0,5% Co: 5 0.5% REM <_ 0,1 % REM <_ 0.1% VS 0,5 % VS 0.5% Ti s 0,1 % S Ti 0.1% Nb 5 0,3 % 5 0.3% Nb Mgs0,1% Mgs0,1% le reste étant du fer et des impuretés résultant de !'élaboration et la microstructure étant constituée d'austénite et de 35 à 65% de ferrite en voiume, la composition respectant en outre les relations suivantes : the rest being iron and impurities resulting from the development and the microstructure consisting of austenite and 35 to 65% ferrite voiume, the composition within the following further relationships!: 40 S iF 5 70 et de préférence 40 :5 IF :9 60 avec IF= 6x(%Cr+1,32x /aMo+ 1,27x %Si) - 10x ( /aNi+24x /aC IF 40 S 5 70 and preferably 40: 5 IF: September 60 with IF = 6x (% Cr + 1,32x / aMo + 1,27x% Si) - 10x (/ ANI + 24x / aC +16,15x%N+ 0,5x%Cu+ 0,4 x%Mn)-6,17 et IRCL ? 16,15x +% N +% Cu + 0.5x 0.4 x% Mn) and SWIR -6.17? 30,5 et de préférence > 32 avec IRCL~ %Cr+3,3x%Mo+16x%Nfi2,6x%Ni-0,7x%Mn L'acier selon l'invention peut également comprendre les caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison : 30.5, and preferably> 32% with SWIR ~ Cr + 3.3x% Mo + 16x% Nfi2,6x% Ni-Mn 0.7x% The steel according to the invention may also include the following optional features, taken in isolation or in combination: - la proportion de ferrite est comprise entre 35 et 55% en volume, - la teneur en chrome est comprise entre 22 et 24% en poids, - Ia teneur en manganèse est inférieure à 1,5% en poids, - la teneur en calcium est inférieure à 0,03% en poids, -- la teneur en molybdène est supérieure à 0,1% en poids. - the proportion of ferrite is between 35 and 55% by volume, - the chromium content is between 22 and 24% by weight, - Ia manganese content is less than 1.5 wt%, - the calcium content is less than 0.03 wt%, - the content of molybdenum is greater than 0.1% by weight.

4 Un second objet de l'invention est constitué par un procédé d'une tôle, d'une bande ou d'une bobine laminée à chaud en acier selon l'invention, selon lequel : 4 A second object of the invention is a method of a sheet, strip or hot rolled coil in steel according to the invention, wherein: - on approvisionne un lingot ou une brame d'un acier de composition conforme â l'invention, - on lamine ledit lingot ou ladite brame à chaud, à une température comprise entre 1150 et 1280 C pour obtenir une tôle, une bande ou une bobine. - it supplies an ingot or a slab of a steel of composition according to the invention - is rolled said ingot or slab is hot-at a temperature between 1150 and 1280 C to obtain a sheet, band or a coil . Dans un mode de réalisation particulier, on lamine ledit lingot ou ladite brame à chaud, à une température comprise entre 1150 et 1280 C pour obtenir une tôle dite quarto, puis on effectue un traitement thermique à In a particular embodiment, is laminated said ingot or slab is hot-at a temperature between 1150 and 1280 C to obtain a so-called quarto plate, and then a heat treatment is carried out at une température comprise entre 900 et 1100 C, et on refroidit ladite tôle par trempe à l'air. a temperature between 900 and 1100 C, and cooling said sheet by quenching in air. Un troisième objet de l'invention est constitué par un procédé de fabrication d'une barre ou d'un fil laminés à chaud en acier selon l'invention, selon lequel : A third object of the invention is a method for manufacturing a bar or a hot-rolled steel wire according to the invention, wherein: - on approvisionne un lingot ou un bloom de coulée continue d'un acier de composition l'invention, - on lamine à chaud ledit lingot ou ledit bloom, depuis une température comprise entre 1150 et 1280 C pour obtenir une barre que l'on refroidit à l'air ou une couronne de fil que l'on refroidit à - it supplies an ingot or bloom continuous casting of a steel composition of the invention, - hot-rolling said ingot or said bloom, from a temperature between 1150 and 1280 C to obtain a rod which is cooled air or a wire ring which is cooled to l'eau, puis, facultativement : water, then optionally: - on effectue un traitement thermique à une température comprise entre 900 et 1100 C, et - on refroidit ladite barre ou ladite couronne par trempe. - is carried out a thermal treatment at a temperature between 900 and 1100 C, and - cooling said rod or said ring by quenching. Dans un mode de réalisation particulier, on peut en outre effectuer un étirage à froid de ladite barre ou un tréfilage dudit fil, à l'issue du refroidissement. In a particular embodiment, a cold stretching can further perform said bar or drawing of said yarn, after cooling. L'invention couvre également un procédé de fabrication d'un profilé The invention also covers a method of manufacturing a profiled en acier, selon lequel on effectue un profilage à froid d'une barre laminée à chaud obtenue selon l'invention, ainsi qu'un procédé de fabrication d'une pièce forgée en acier, selon lequel on débite en lopins une barre steel, in which is carried out cold profiling a hot rolled bar obtained according to the invention and a method of manufacturing a forged steel part, which comprises a bar debit into slugs

5 laminée à chaud obtenue selon l'invention, puis on effectue un forgeage dudit lopin entre 1100 C et 1280 C, L'invention couvre en outre différents produits pouvant être obtenus par les procédés selon l'invention ainsi que leurs utilisations, tels que : 5 obtained hot rolled according to the invention, followed by a forging said billet between 1100 C and 1280 C. The invention also covers various products obtainable by the methods according to the invention and their uses, such as: - les tôles d'acier laminée à chaud, dite quarto, et présentant une épaisseur comprise entre 5 et 100 mm, et les bandes et bobines, qui peuvent être utilisées pour la fabrication d'éléments de structures pour des installations de production de matière ou de production d'énergie, en particulier, pour des installations de productions de matière et d'énergie fonctionnant entre -100 et 300 C et de préférence entre -50 et 300 C, - les bandes d'acier laminées à froid pouvant être obtenues par laminage à froid d'une bobine laminée à chaud, ~ les barres laminées à chaud présentant un diamètre de 18mm à - the steel sheets hot rolled, so-called quarto, and having a thickness between 5 and 100 mm, and the strips and coils, which can be used for the manufacture of structural elements for the production facilities or energy production, in particular for material production facilities and energy operating between -100 to 300 C and preferably between -50 and 300 C, - cold-rolled steel strips obtainable by cold rolling a hot rolled coil, ~ the hot-rolled bars having a diameter of 18mm 250 mm et les barres étirées à froid présentant un diamètre de 4 mm à 60 mm, ces produits pouvant être utilisés pour la fabrication de pièces mécaniques telles que des pompes, des axes de vannes, des axes de moteurs et des raccords fonctionnant dans des milieux corrosifs, - les fils laminés à chaud présentant un diamètre de 4 à 30 mm et les fils tréfilés présentant un diamètre de 0,010 mm à 20 mm, ces produits pouvant étre utilisés pour la fabrication d'assemblages formés à froid, pour l'industrie 2gro-alimentaire, l'extraction du pétrole et des minerais, ou pour la fabrication de tissus et tricots métalliques pour filtration de produits chimiques, de minerai ou de matières alimentaires, 250 mm and cold-drawn bars having a diameter of 4 mm to 60 mm, these products can be used for the manufacture of mechanical parts such as pumps, valves axes, motor shafts and couplings operating in environments corrosive, - hot-rolled son having a diameter of 4 to 30 mm and the wire son having a diameter of 0.010 mm to 20 mm, these products can be used for the manufacture of cold formed assemblies, for 2gro industry BEVERAGE, drilling for oil and minerals, or for the manufacture of woven or knitted metal fabrics for filtration of chemicals, ore or food materials,

6 PCT/FR2007/000994 - les profilés, - les pièces forgées pouvant être utilisées pour la fabrication de brides ou de raccords, ~ les pièces moulées pouvant être obtenues par moulage d'un acier selon l'invention. 6 PCT / FR2007 / 000994 - profiles, - forgings that can be used for the production of flanges or couplings, ~ moldings obtainable by molding of a steel according to the invention. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple. Other features and advantages of the invention will become apparent from reading the following description given purely by way of example. L'acier inoxydable duplex selon l'invention comprend les teneurs définies ci-dessous. The duplex stainless steel according to the invention comprises the contents defined below. La teneur en carbone de la nuance est inférieure ou égale à 0,05% The carbon content of the grade is less than or equal to 0.05% et de préférence inférieure à 0,03% en poids. and preferably less than 0.03% by weight. En effet, une teneur trop élevée en cet élément dégrade la résistance à la corrosion localisée en augmentant le risque de précipitation de carbures de chrome dans les zones affectées thermiquement des soudures. Indeed, a too high content of this element degrades the localized corrosion resistance by increasing the risk of precipitation of chromium carbides in the heat affected zones of welds. La teneur en chrome de la nuance est comprise entre 21 et 25% en poids, de préférence entre 22 et 24% en poids afin d'éGtenir une bonne résistance à la corrosion, qui soit au moins équivalente à celle obtenue avec les nuances de type 304 ou 304L. The chromium content of the grade is between 21 and 25% by weight, preferably between 22 and 24% by weight to éGtenir a good corrosion resistance, which is at least equivalent to that obtained with the type of nuances 304 or 304L. La teneur en nickel de la nuance est comprise entre 1 et 2,95% en poids, et est de préférence inférieure ou égale à 2,7, voire à 2,5% en poids. The nickel content of the grade is between 1 and 2.95% by weight and is preferably less than or equal to 2.7, or even 2.5% by weight. Cet élément formateur d'austénite est ajouté afin d'obtenir de bonnes propriétés de résistance à la formation de cavernes de corrosion. This austenite forming element is added in order to obtain good strength properties to the formation of corrosion caves. A des teneurs supérieures à 1% et de préférence supérieures à 1,2% en poids, il a un effet favorable pour lutter contre l'initiation de la corrosion par piqûres. At contents above 1% and preferably greater than 1.2% by weight, it has a favorable effect to fight against the initiation of pitting corrosion. On limite cependant sa teneur car au-delà de 2,95% en poids, on observe une dégradation de ia résistance à la propagation de ces piqûres. Is however limited because its content beyond 2.95% by weight, a deterioration is observed ia propagation resistance of these bites. Son ajout permet également d'obtenir un bon compromis résilience / Its addition also provides a good compromise resilience / ductilité. ductility. II présente en effet l'intérêt de translater la courbe de transition de la résilience vers les températures basses, ce qui est particulièrement II indeed presents the interest of translating the transition curve of resilience to the low temperatures, which is particularly

7 avantageux pour la fabrication de tôles quarto épaisses pour lesquelles les propriétés de résilience sont importantes. 7 advantageous for the manufacture of thick quarto plates for which the toughness properties are important. La teneur en nickel étant limitée, dans l'acier selon l'invention, on a trouvé qu'il convenait, pour obtenir une teneur en austénite appropriée après traitement thermique entre 900 C et 1100 C, d'ajouter d'autres éléments formateurs d'austénite en quantités inhabituellement élevées et de limiter les teneurs en éléments formateurs de ferrite. The nickel content is limited, in the steel according to the invention, it was found appropriate to obtain an appropriate austenite content after heat treatment between 900 C and 1100 C, to add other imaging elements d austenite in unusually high amounts and limit the contents of ferrite forming elements. La teneur en azote de la nuance est comprise entre 0,16 et 0,28%, ce qui implique généralement que l'azote soit ajouté dans l'acier lors de l'élaboration. The nitrogen content of the grade is between 0.16 and 0.28%, which generally means that the nitrogen is added in the steel during the development. Cet élément formateur d'austénite permet d'abord d'obtenir un acier duplex biphasé ferrite+austénite contenant une proportion d'austénite appropriée à une bonne résistance à la corrosion sous tension, et aussi d'obtenir des caractéristiques mécaniques élevées pour le métal. This austenite-forming element makes it possible first to obtain a duplex ferrite + austenite two-phase steel containing a proportion of austenite appropriate for good resistance to stress corrosion cracking, and also to obtain high mechanical characteristics to the metal. Il permet encore d'avoir une bonne stabilité microstructurale dans la zone affectée thermiquement des zones soudées. It still provides a good microstructural stability in the heat affected zone of welded areas. On limite sa teneur maximale car, au-delà de 0,28%, on peut observer des problèmes de solubiiité : It limits the maximum content because, beyond 0.28%, one can observe solubiiité problems: formation de soufflures lors de la solidification des brames, blooms, lingots, pièces moulées ou des soudures. blistering during solidification of slabs, blooms, ingots, castings or welds. La teneur en manganèse, élément également formateur d'austénite en dessous de 1150 C, est maintenue inférieure à 2,0% en poids, et de préférence inférieure à 1,5% en poids, en raison des effets néfastes de cet élément sur de nombreux points. The manganese content, also austenite-forming element below 1150 C, is kept below 2.0% by weight, and preferably less than 1.5% by weight because of adverse effects of this element on many points. Ainsi, il pose des problèmes lors de Yélaboration et de l'affinage de la nuance, car il attaque certains réfractaires utilisées pour les poches, ce qui nécessite un remplacement plus fréquent de ces éléments coùteux et donc des interruptions plus fréquentes du procédé. Thus, it poses problems when Yélaboration and refining of nuance because it attacks certain refractories used for the pockets, which requires more frequent replacement of these expensive items and therefore more frequent interruptions of the process. Les apports de ferro-manganése que l'on utilise normalement pour mettre à composition la nuance, contiennent en outre des teneurs notables en phosphore, et également en sélénium, dont on ne souhaite pas l'introduction dans l'acier et qui sont difficiles à retirer lors de l'affinage de la nuance. The contributions of ferro-manganese that is normally used to make the composition shade, also contain significant levels of phosphorus and also selenium, which is not desired insertion into steel and which are difficult to removed during the refining of nuance. Le manganèse perturbe par ailleurs cet affinage en limitant la possibilité de décarburation. Manganese also disturbs this refining by limiting the possibility of decarbonization. Il pose également problème plus en aval dans le procédè, car il détériore la résistance à la corrosion There is also a problem further downstream in the process, because it deteriorates the corrosion resistance

8 de la nuance en raison de la formation de sulfures de manganèse MnS, et d'inclusions oxydées. 8 of the shade due to the formation of MnS manganese sulphide and oxide inclusions. Cet élément était traditionnellement ajouté aux nuances que l'on souhaitait enrichir en azote, afin d'augmenter la solubilité This element was traditionally added to the nuances that we wanted to enrich nitrogen, to increase the solubility de cet élément dans la nuance. of this element in the shade. Faute d'une teneur suffisante en manganèse, il n'était donc pas possible d'atteindre un tel niveau en azote dans l'acier. Without sufficient manganese content, so it was not possible to achieve this level of nitrogen in the steel. Les présents inventeurs ont cependant constaté qu'il était possible de limiter l'ajout du manganèse dans l'acier selon l'invention, tout en ajoutant suffisamment d'azote pour obtenir l'effet recherché sur l'équilibrage ferrite - austénite du métal de base et la stabilisation des zones affectées thermiquement des zones soudées. The present inventors have however found that it was possible to limit the addition of manganese in the steel according to the invention, while adding sufficient nitrogen to achieve the desired effect on balancing ferrite - austenite of the metal base and stabilization of heat affected zones of welded zones. Le molybdène, élément formateur de ferrite, est maintenu à une teneur inférieure à 0,45% en poids, de même que le tungstène est maintenu à une teneur inférieure à 0,15% en poids. Molybdenum, ferrite forming element is maintained at a content less than 0.45% by weight, as well as the tungsten is maintained at a level less than 0.15% by weight. Par ailleurs, les teneurs en ces deux éléments sont telles que la somme Mo+W/2 est inférieure à 0,50% en poids, de préférence inférieure à 0,4% en poids et de façon particulièrement préférée inférieure à 0,3% en poids. Furthermore, the contents of these two elements are such that the sum Mo + W / 2 is less than 0.50% by weight, preferably less than 0.4% by weight and particularly preferably less than 0.3% in weight. En effet, les présents inventeurs ont constaté qu'en maintenant ces deux éléments, ainsi que leurs sommes, sous les valeurs indiquées, on n'observait pas de précipitations d'intermétalliques fragilisants, ce qui permet notamment de dé-contraindre le procédé de fabrication des tôles ou bandes d'acier en autorisant un refroidissement à l'air des tôles et bandes après traitement thermique ou mise en eeuvre à chaud. Indeed, the present inventors have found that by maintaining these two elements and their amounts, under the parameters, were not observed of embrittling intermetallic precipitation, which in particular to de-stress the manufacturing process sheets or steel strips allowing air cooling sheets and strips after heat treating or setting eeuvre hot. En outre, ils ont observé qu'en contrôlant ces éléments dans les limites revendiquées, on améliorait l'aptitude au soudage de la nuance. In addition, they found that by controlling these elements in the claimed limits, improved weldability of the shade. On préfère cependant maintenir une teneur minimale de molybdène de 0,1% afin d'améliorer la forgeabilité à however it is preferred that a minimum molybdenum content of 0.1% to improve the forgeability chaud de la nuance. warm nuance. En outre, l'élaboration d'une nuance présentant moins de 0,1% de molybdène supposerait de limiter grandement l'utilisation de ferrailles de recyclage pour cette nuance, ce qui pose des probièmes de mise en oeuvre, en obligeant en particulier à utiliser une charge à 100% constituée de ferro-alliages purs. In addition, the development of a shade having less than 0.1% molybdenum would require a greatly limit the use of recycling of scrap for this shade, which poses implementation probièmes, forcing particularly for use a load to 100% consists of pure ferro-alloys. Le cuivre, élément formateur d'austénite, est présent en une teneur comprise entre 0,11 et 0,50% en poids, et de préférence compris entre Copper, austenite-forming element is present in a content of between 0.11 and 0.50% by weight, and preferably between

9 0,15 et 0,40% en poids. 9 0.15 and 0.40% by weight. Cet élément améliore la résistance à la corrosion en milieu acide réducteur. This element improves the corrosion resistance in reducing acid medium. On limite cependant sa teneur à 0,50% en poids pour éviter la formation de phases epsilon que l'on souhaite éviter, car elles provoquent durcissement de la phase ferritique et fragilisation de l'alliage duplex. However, its content is limited to 0.50% by weight to avoid the formation of epsilon phases is to be avoided because they cause hardening of the ferrite phase and embrittlement of the duplex alloy. La teneur en oxygène est de préférence limitée à 0,010% en poids, afin d'améliorer son aptitude au forgeage. The oxygen content is preferably limited to 0.010 wt%, to improve its forgeability. Le bore est un élément optionnel qui peut être ajouté à la nuance selon l'invention en une teneur comprise entre 0,0005% et 0,01% en poids, de préférence entre 0,0005% et 0,005% et de façon plus particulièrement préférée entre 0,0005% et 0,003% en poids, afin d'améliorer sa transformation à chaud. Boron is an optional element which may be added to the grade according to the invention in a content of between 0.0005% and 0.01% by weight, preferably between 0.0005% and 0.005% and more preferably between 0.0005% and 0.003% by weight in order to improve its melt processing. Dans un autre mode de réalisation, on préfèré cependant limiter la teneur en bore à moins de 0,0005% en poids pour limiter les risques de fissuration au soudage et en coulée continue. In another embodiment, however it is preferred to limit the boron content to less than 0.0005% by weight to limit the risk of cracking during welding and continuous casting. Le silicium, élément formateur de ferrite, est présent en une teneur inférieure à 1,4 % en poids. Silicon, ferrite forming element, is present in a content less than 1.4% by weight. L'aluminium, élément formateur de ferrite, est présent à une teneur inférieure à 0,05 % en poids et de préférence comprise entre 0,005 % et 0,040 % en poids afin d'obtenir des inclusions d'aluminates de calcium à bas point de fusion. Aluminum, a ferrite-forming element, is present in an amount less than 0.05% by weight and preferably between 0.005% and 0.040% by weight to obtain calcium aluminate inclusions to low-melting . On limite aussi la teneur maximale en aluminium afin d'éviter une formation excessive de nitrures d'aluminium. It also limits the maximum aluminum content in order to avoid excessive formation of aluminum nitrides. L'action de ces deux éléments silicium et aluminium est essentiellément d'assurer une bonne désoxydation du bain d'acier lors de l'élaboration. The action of both silicon and aluminum elements is essentially to ensure good deoxidation of the steel bath during the preparation. Le cobalt, élément formateur d'austénite, est maintenu à une teneur inférieure à 0,5% en poids, et de préférence inférieure à 0,3% en poids. Cobalt, austenite-forming element, is maintained at a level less than 0.5% by weight, and preferably less than 0.3% by weight. Cet élément est un. This element is a. résiduel apporté par les matières premières. Residual brought by the raw materials. On le limite notamment en raison des problèmes de manutention qu'il peut poser après irradiation des pièces dans des installations nucléaires. They include limits because of handling problems that can pose after irradiation parts in nuclear facilities. Les terres rares (désignées par REM) peuvent être ajoutées dans la composition à hauteur de 0,1% en poids et de préférence inférieure à The rare earths (designated REM) can be added in the composition in an amount of 0.1% by weight and preferably less than 0,06% en poids. 0.06% by weight. On citera notamment le cérium et le lanthane. Among these are cerium and lanthanum. On limite les teneurs dans ces éléments car ils sont susceptibles de former des intermétalliques non souhaités. It limits the contents in these items as they are likely to form undesired intermetallic. Le vanadium, élément formateur de ferrite, peut être ajouté à la nuance à hauteur de 0,5% en poids et de préférence inférieure à 0,2% en 5 poids, afin d'améliorer la tenue à la corrosion caverneuse de l'acier. Vanadium, ferrite forming element, may be added in the shade up to 0.5% by weight and preferably less than 0.2% by weight 5, in order to improve the resistance to crevice corrosion of the steel . Le niobium, élément formateur de ferrite, peut être ajouté à la nuance â hauteur de 0,3% eri poids et de préférence inférieure à 0,050% Niobium, ferrite forming element, may be added in the shade for 0.3% eri weight and preferably less than 0.050% en poids. in weight. Il permet d'améliorer la résistance mécanique à la traction de la nuance, grâce à la formation de fins nitrures de niobium. It improves the mechanical tensile strength of the shade, thanks to the formation of fine niobium nitride. On limite sa It limits its

10 teneur pour limiter la formation de nitrures de niobium grossiers. 10 content to limit the formation of coarse niobium nitrides. Le titane, élément formateur de ferrite, peut être ajouté à la nuance à hauteur de 0,1% en poids et de préférence inférieure à 0,02% en poids pour limiter la formation de nitrures de titane formés dans l'acier liquide notamment. Titanium, ferrite forming element, may be added in the shade up to 0.1% by weight and preferably less than 0.02% by weight to limit titanium nitride formation formed in the liquid steel in particular. On pourra également ajouter à la nuance selon l'invention du calcium, pour obtenir une teneur en calcium inférieure à 0,03% en poids, et de préférence supérieure à 0,0002% voire supérieure à 0,0005 % en poids, afin de maitriser la nature des inclusions d'oxydes et d'améliorer l'usinabilité. We can also add to the grade according to the invention the calcium to obtain a calcium content of less than 0.03 wt%, and preferably greater than 0.0002% or greater than 0.0005% by weight to master the nature of the oxide inclusions and improve machinability. On limite la teneur de cet élément car il est susceptible de former avec le soufre des sulfures de calcium qui dégradent les propriétés de résistance à la corrosion. It limits the content of this element as it is capable of forming with sulfur calcium sulfide that degrade corrosion resistance properties. Dans un mode de réalisation préféré, on limite la teneur en calcium à moins de 0,0005% en poids et de préférence à moins de 0,0002%. In a preferred embodiment, one limits the calcium content to less than 0.0005% by weight and preferably less than 0.0002%. Le soufre est maintenu à une teneur inférieure à 0,010% en poids et de préférence à une teneur inférieure à 0,003% en poids. Sulfur is maintained at a level less than 0.010% by weight and preferably in an amount less than 0.003% by weight. Comme on l'a vu précédemment, cet élément forme des sulfures avec le manganèse ou le calcium, sulfures dont la présence est néfaste pour la résistance à la corrosion. As noted earlier, this element forms sulphides with manganese or calcium sulphide whose presence is detrimental to the corrosion resistance. Il est considéré comme une impureté: It is considered an impurity: Une addition de magnésium à concurrence d'une teneur finale de 0,1 % peut être faite pour modifier la nature des sulfures et des oxydes. A magnesium addition up to a final content of 0.1% can be made to change the nature of sulphides and oxides. Le sélénium est de préférence maintenu à moins de 0,005% en poids en raison de son effet néfaste sur la résistance à la corrosion. The selenium is preferably maintained at less than 0.005 wt% because of its detrimental effect on corrosion resistance. Cet This

11 élément est en général apporté dans la nuance en tant qu'impuretés des lingots de ferro-manganèse. 11 element is typically brought into the shade as impurities ferro-manganese ingots. Le phosphore est maintenu'à une teneur inférieure à 0,040% en poids et est considéré comme une impureté. Phosphorus is maintenu'à a content less than 0.040% by weight and is considered an impurity. Le reste de la composition est constitué de fer et d'impuretés. The rest of the composition consists of iron and impurities. Outre celles déjà mentionnées plus haut, on citera également le zirconium, l'étain, l'arsenic, le plomb ou le bismuth. Besides those already mentioned above, compounds also comprise zirconium, tin, arsenic, lead or bismuth. L'étain peut être présent en une teneur inférieure à 0,100% en poids et préférence inférieure à 0,030% en poids pour éviter les problèmes de soudage. Tin may be present in an amount less than 0.100% by weight and preferably less than 0.030% by weight to prevent welding problems. L'arsenic peut être présent en une teneur inférieure à 0,030 % en poids et de préférence inférieure à The arsenic may be present in an amount less than 0.030% by weight and preferably less than 0,020% en poids. 0.020% by weight. Le plomb peut être présent en une teneur inférieure à The lead may be present in a content of less than 0,002% en poids et, de préférence inférieure à 0,0010% en poids. 0.002% by weight and preferably less than 0.0010% by weight. Le bismuth peut être présent en une teneur inférieure à 0,0002% en poids et de préférence inférieure à 0,00005% en poids. The bismuth may be present in an amount less than 0.0002% by weight and preferably less than 0.00005% by weight. Le zirconium peut être présent à concurrence de 0,02 %. Zirconium can be present at from 0.02% competition. Par ailleurs, les présents inventeurs ont constaté que, lorsque les pourcentages en poids de chrome, molybdène, azote, nickel et manganèse respectent la relation ci-dessous, les nuances concernées présentent une bonne résistance à la corrosion localisée, c'est à dire à la formation de piqQres ou cavernes : Furthermore, the present inventors have found that when the weight percentages of chromium, molybdenum, nitrogen, nickel and manganese respect the relation below, the relevant grades have a good resistance to localized corrosion, that is to say training piqQres or caves: IRCL = %Cr + 3,3 x %Mo +16 x %N + 2,6 x %Ni - 0,7x%Mn?30,5 La microstructure de l'acier selon l'invention, à l'état recuit, est composée d'austénite et de ferrite, qui sont de préférence, après traitement de 1 h à 1000 C, dans une proportion de 35 à 65% en volume de ferrite et de façon plus particulièrement préférée de 35 à 55% en volume de ferrite. SWIR =% Cr + 3.3 x% Mo + 16 x% N + 2.6 x% Ni - 0.7x% Mn 30.5 The microstructure of the steel according to the invention, in the annealed condition,? consists of austenite and ferrite, which are preferably, after treatment of 1 hour at 1000 C, in a proportion of 35 to 65% by volume of ferrite and more preferably 35 to 55% by volume ferrite . Les présents inventeurs ont aussi trouvé que la formule suivante rend convenablement compte de la teneur en ferrite à 11 00 C : The present inventors have also found that the formula makes proper account of the ferrite content 11 00 C:

12 1F =6x(%Cr+1,32x%Mo+1,27x%Si)-10x(%Ni+24x%C+16,15 x %N + 0,5 x %Cu + 0,4 x %Mn) - 6,17 Ainsi, pour obtenir une proportion de ferrite comprise entre 35 et 65% à 1100 C, l'indice IF doit être compris entre 40 et 70. 12 1F = 6x (% Cr +% Mo + 1,32x 1,27x% Si) -10x (% Ni + 24x% C +% N x 16.15 + 0.5 x% Cu + 0.4 x% Mn ) - 6.17 Thus, to obtain a ferrite proportion of between 35 and 65% at 1100 C, the index IF must be between 40 and 70. A l'état recuit, la microstructure ne contient pas d'autres phases qui seraient nocives pour ses propriétés mécaniques notamment, telles que la phase sigma et autres phases intermétalliques. In the annealed condition, the microstructure contains no other phases that would be harmful to its mechanical properties including such as sigma phase and other intermetallic phases. A l'état écroui à froid, une partie de l'austénite peut avoir été convertie en martensite, en fonction de la température effective de déformation et de la quantité de déformation à At state cold-worked, a portion of the austenite may have been converted into martensite, depending on the actual temperature of deformation and the amount of deformation froid appliquée. cold applied. D'une façon générale, l'acier selon l'invention peut être élaboré et fabriqué sous forme de tôles laminées à chaud, encore appelées tôles quarto, mais aussi sous forme de bandes laminées à chaud, à partir de brames ou lingots et également sous forme de bande laminées é froid à In general, the steel according to the invention can be developed and manufactured in the form of hot-rolled sheet, also called quarto plate, but also in the form of hot rolled strip, starting from slabs or ingots and also under strip-shaped cold-rolled to e partir de bandes laminées à chaud. from hot rolled strip. Il peut aussi être laminé à chaud en barres ou fils-machine ou en profils ou forgés ; It may also be hot rolled into bars or son-machine or profiles or forged; ces produits peuvent être ensuite transformés à chaud par forgeage ou à froid en barres ou profils étirés ou en fils tréfilés. these products can then be processed by hot forging or cold-drawn bars or profiles or wire son. L'acier selon l'invention peut aussi être mis en oeuvre par moulage suivi ou non de traitement thermique. The steel according to the invention can also be implemented by molding followed or not heat treatment. Afin d'obtenir les meilleures performances possibles, on utilisera de préférence le procédé selon l'invention qui comprend tout d'abord l'approvisionnement d'un lingot, d'une brame ou d'un bloom d'acier ayant une composition conforme à l'invention. In order to obtain the best possible performance, is preferably used the method according to the invention firstly comprises the supply of an ingot, a slab or a steel bloom having a composition in accordance with the invention. Ce lingot, cette brame ou ce bloom sont généralement obtenus par fusion des matières premières dans un four électrique, suivi d'une refusion sous vide de type AOD ou VOD avec décarburation. This ingot, the slab or bloom that are usually obtained by melting the raw materials in an electric furnace, followed by a reflow type vacuum AOD or VOD decarburization. On peut ensuite couler la nuance sous forme de lingots, ou sous forme de brames ou blooms par coulée continue dans une lingotiére sans fond. You can then run the nuance in ingot form, or as slabs or blooms by continuous casting in an ingot mold bottomless. On pourrait également envisager de couler la nuance directement sous forme de One might also consider running the shade directly as

13 brames minces, en particulier par coulée continue entre cylindres contra-rotatifs. 13 thin slabs, in particular by continuous casting between counter-rotating rolls. Après approvisionnement du lingot ou de la brame ou du bloom, on procède éventuellement à un réchauffage pour atteindre une température comprise entre 1150 et 1280 C, mais il est aussi possible de travailler directement sur la brame venant d'être coulée en continu, dans la chaude de coulée. After supply of the ingot or slab or bloom, optionally carrying out a heating to a temperature between 1150 and 1280 C, but it is also possible to work directly on the slab coming from continuous casting be in the hot casting. Dans le cas de la fabrication de tôles, on lamine ensuite à chaud la brame ou le lingot pour obtenir une tôle dite quarto qui présente généralement une épaisseur comprise entre 5 et 100 mm. In the case of the manufacture of sheets is then hot rolled the slab or the ingot to obtain a so-called quarto plate which generally has a thickness of between 5 and 100 mm. Les taux de réduction généralement employés à ce stade varient entre 3 et 30%. generally reducing the rate used at this stage vary between 3 and 30%. Cette tôle est ensuite soumise à un traitement thermique de remise en solution des précipités formés à ce stade par réchauffage à une température comprise entre 900 et 1100 C, puis refroidie. This sheet is then subjected to a heat treatment of redissolved precipitate formed at this stage by heating to a temperature between 900 and 1100 C and then cooled. Le procédé selon l'invention prévoit un refroidissement par trempe à l'air qui est plus facile à mettre en. The method of the invention provides a cooling by quenching in air which is easier to set. eeuvre que le refroidissement classiquement utilisé pour ce type de nuance, qui est un= refroidissement plus rapide, à l'aide d'eau. eeuvre the cooling conventionally used for this type of shade, a = cooling faster, using water. Il reste cependant possible de procéder à un refroidissement à l'eau si on le souhaite. It remains possible to a water cooling if desired. Ce refroidissement lent, à l'air, est notamment rendu possible grâce aux teneurs limitées en nickel et molybdène de la composition selon l'invention qui n'est pas sujette à la précipitation de phases intermëtalliques, nocives pour ses propriétés -d'usage. This slow cooling in air, is made possible in particular thanks to the limited contents of nickel and molybdenum in the composition according to the invention which is not prone to precipitation of intermetallic phases, harmful for its -d'usage properties. Ce refroidissement peut en particulier être effectué à des vitesses allant de 0,1 à 2,7 C/s. This cooling can in particular be carried out at speeds ranging from 0.1 to 2.7 C / s. A l'issue du laminage à chaud, la tôle quarto peut être planée, découpée et décapée, si on souhaite la livrer dans cet état. After the hot rolling, the quarto sheet may be planarized, cut and stripped, if it is desired to deliver it in this state. On peut également laminer cet acier nu sur un train à bande à des épaisseurs comprises entre 3 et lOmm. this steel can also be laminated on a bare strip train with thicknesses between 3 and lOmM. Dans le cas de la fabrication de produits longs à partir de lingots ou de blooms, on peut laminer à chaud en une seule chaude sur un laminoir multi-cages, en cylindres cannelés, à une température comprise entre 1150 et 1280 C, pour obtenir une barre ou une couronne de fil machine ou In the case of the manufacture of long products from ingots or blooms can be hot-rolling in a single hot on a multi-stand rolling mill, in corrugating rolls at a temperature between 1150 and 1280 C, to obtain a bar or wire coil machine or

14 laminé. 14 laminate. Le rapport de section entre le bloom initial et le produit final est de préférence supérieur à 3, de façon à assurer la santé interne du produit laminé. The area ratio between the initial bloom and the final product is preferably greater than 3, so as to ensure the internal health of the rolled product. Lorsque l'on a fabriqué une barre, celle-ci est refroidie en sortie de laminage par simple étalemènt à l'air. When manufactured a bar, it is cooled by rolling out by simple spreading at air. Lorsque l'on a fabriqué du fil laminé de diamètre supérieur à When manufactured from rolled wire of diameter greater than 13 mm, celui-ci peut être refroidi, par trempe en couronne dans un bac d'eau en sortie de laminoir. 13 mm, it may be cooled by quenching in a ring in a water tank at the output of the rolling mill. Lorsque l'on a fabriqué du fil de diamètre inférieur ou égal à 13 mm, on peut le refroidir par trempe à l'eau en spires étalées sur convoyeur après passage de celles-ci sur convoyeur en 2 à 5 mn à travers un four de mise en solution à température comprise entre 850 C et 1100 C. When manufactured wire diameter less than or equal to 13 mm, can be cooled by quenching in water turns plated on conveyor after passage thereof on the conveyor 2 to 5 min through a furnace setting temperature solution of between 850 C and 1100 C. Un traitement thermique ultérieur en four, entre 900 C et 1100 C, peut être pratiqué optionnellement sur ces barres ou couronnes déjà A subsequent heat treatment furnace, between 900 C and 1100 C may be performed optionally on these bars or rings already traitées dans la chaude de laminage, si l'on souhaite achever la recristallisation de la structure et abaisser légèrement les caractéristiques mécaniques en traction. treated in the hot rolling, if it is desired to complete recrystallization of the structure and slightly lower tensile mechanical characteristics. A l'issue du refroidissement de ces barres ou de ces couronnes de fils, on pourra procéder à différents traitements de mise en forme à chaud ou à froid, en fonction de l'usage final du produit. After the cooling of the bars or the son of crowns, we can make different treatments of hot forming or cold, depending on the end use of the product. Ainsi, on pourra procéder à un étirage à froid des barres ou à un tréfilage des fils, à l'issue du refroidissement. Thus, we can proceed to a cold drawing of bars or a drawing of the son, after cooling. On pourra également profiler à froid les barres laminées à chaud, ou bien encore fabriquer des pièces après avoir débiter les barres en lopins et les avoir forgées. It is also possible to profile the hot-rolled bar to cold, or alternatively fabricate parts after cut the bars into blanks and have forged. Afin d'illustrer i'invention, des essais ont été réalisés et vont être décrits, notamment en référence aux figures 1 à 5 qui représentent : To illustrate the invention, tests have been made and will be described, with particular reference to Figures 1 to 5 in which: Figure 1: Corrélation entre % de ferrite après -traitement à Figure 1: Correlation between% ferrite after -treatment to 1100 C et indice IF pour des produits bruts - Figure 2: Ecart diamétral relatif Delta 0 en fonction de la température de déformation - Figure 3: Potentiels de piqûres El et E2 déterminés sur barreaux forgés en fonction de l'indice IRCL 1100 C and index IF for raw products - Figure 2: Relative difference Delta diametral 0 depending on the deformation temperature - Figure 3: pitting potentials El and E2 determined on forged bars in function of the index I LCR 5 - Figure 4: Vitesse de corrosion uniforme V déterminée sur barreaux forgés en fonction de l'indice IRCL 5 - Figure 4: uniform corrosion speed V determined on forged bars in function of the index I LCR - Figure 5: Températures critiques CCT et CPT déterminées sur barreaux forgés en fonction de l'indice IRCL - Figure 5: CTC reviews and CPT Temperatures determined on forged bars in function of the index I LCR 10 Exemples Des lingots de laboratoire de 25 kg ont été réalisés par fusion par induction sous vide de matières premières et ferro-alliages purs, puis apport d'azote par addition de ferro-alliages nitrurés sous pression 10 EXAMPLES 25 kg laboratory ingots were produced by induction melting in vacuum of pure raw materials and ferroalloys, and then nitrogen through the addition of ferroalloy nitrided under pressure

15 partielle d'azote et coulés en moule métallique sous pression externe de 0,8 bar d'azote. 15 nitrogen partial and cast into the metal mold under external pressure of 0.8 bar of nitrogen. Parmi ceux-ci, seuls les essais 14441 et 14604 sont conformes à l'invention. Of these, only 14441 and 14604 tests are in accordance with the invention. Une coulée industrielle selon l'invention de 150 tonnes référencée 8768 a été réalisée. An industrial casting according to the invention referenced 150 tons 8768 was performed. Cette nuance a été élaborée par fusion au four électrique, puis affinée sous vide avec décarburation pour atteindre le niveau de carbone visé. This grade was prepared by melting in an electric furnace and then refined under vacuum decarburization to attain carbon target level. Elle a ensuite été coulée en continu en brames de section 220 x 1700 mm, puis laminée à chaud après réchauffage à It was then continuously cast into slabs section 220 x 1700 mm, and then hot-rolled after reheating to 1200 C en des tôles dites quarto d'épaisseur 7, 12 et 20mm. 1200 C into electrical sheets thick quarto 7, 12 and 20mm. Les tôles ainsi obtenues sont ensuite soumises à un traitement thermique vers 1000 C afin de mettre en solution les différents précipités présents à ce stade. The sheets thus obtained are then subjected to a heat treatment at 1000 C in order to dissolve the different precipitates present at this stage. A l'issue du traitement thermique, les tôles sont refroidies à. After the heat treatment, the plates are cooled. l'eau puis planées, découpées et décapées. water and then planed, cut and etched. Les compositions en pourcentages en poids des différentes nuances élaborées en laboratoire ou de façon industrielle sont rassemblées dans le tableau 1, ainsi que celles de différents produits ou The compositions in weight percentages of different shades developed in laboratory or industrial scale are summarized in Table 1, and those of different products or

16 PCT/FR2007/000994 demi-produits industriels élâborés en four électrique, affinage à I'AOD, coulée en lingot ou en continu, mentionnés à titre de comparaison. 16 PCT / FR2007 / 000994 industrial half products produced in an electric furnace, refining I'AOD, ingot casting or continuous mentioned by way of comparison.

17 C1 ~ VG) ~q O cD O o mtc1 'e -epp Q ô OOO 17 C1 ~ VG) q ~ cD O O o MTC1 e -epp Q O OOO ~,YNN P- CO 0o rn 0 ~ N rn ~ O d O 0 d OOOOOQ ~, YNN P- CO 0o rn rn ~ 0 ~ N O O d 0 d OOOOOQ ~ OON CV P. N ~- 4 C7 ~ d O d O ~ N ~ P. YYN CV - 4 C7 ~ d O d O r NO ô cV ~ d Q ô N ~j Ca ob ô V o ~ ~ OP o OQ ~ r NO ~ cV O d Q N O ~ O V j Ca ob o ~ o ~ OP ~ OQ vvvv rn b~ a0 ti 00 h. vvvv rn b ~ a 0 ti 00 pm. O) NN~ ao h- Q up ~ O ô O ô O ô ô O) NN ~ ao h- Q ~ O O O up O O O O OOQ OOQ N,LN t0 QONMNNNO b 7 QO p QOOQ N, LN t0 QONMNNNO b 7 QO p QOOQ Lry o~ N!~ c*y N sn OO od , o O ~ o ô o O bo .- NQNOO ~ o N o OQ p OVO o O p QO RSY o ~ N! ~ C * y N sn od OO o O ~ O O O O ~ o bo .- NQNOO No. OQ OVO p o O p QO VVVVVVVV vvvvvvvv N~ rn aD Q e~ I- o ô st7 dr~ b Q~d 0 ô b ON O ô ô ô N rn ~ aD ~ Q e o I- O st7 dr ~ b ~ d 0 Q b O ON O O O O ~ NI~ cNN crJ ~ ¾ Q pp O~ OO ô 4 O ~ NI ~ ~ ¾ Q CNN CRJ pp O ~ OO O O 4 N o N ô O ~ ô~- o â ooao 0 o Q ô O ô Q p ô O N N O O ~ O ~ - o â ooao 0 o Q O O Q O O p VN~f ~ NN cQ O cD r~ I~ arn `t NM ~ N - o ON~ ô ô O ô O ô VN ~ f ~ NN CQ O r cd ~ I ~ arn don`t NM N ~ - ~ o ON O O O O O O p ~ N 1~ M e~- [r N ~ NM ~ p QOO Op O CS OQOC? p ~ N ~ 1 ~ Mr - [r ~ N ~ p NM QOO Op O CS OQOC? d ONQOOQOOQOOO b QO d QQ d ONQOOQOOQOOO b QO d QQ VVVVV vv V VVVVV vv V tA pna~ ~t N rn NM~no~ co ~~- ~ N ô NNN ô â tA pna ~ t ~ N ~ rn NM No co ~ ~~ - ~ O N O â NNN N p N c0 1~ NNMMNNNO p~ QO qop OQ N p N c 0 ~ 1 ~ p NNMMNNNO OQ OQ qop d t7 d N 1~ M r- t!~ OOO ~ r Q d O po O t7 d d N 1 ~ M r t! ~ r ~ OOO Q d O inch O NONO ~ c- OQQQO dd O NONO ~ c- OQQQO dd O VO C7 O d VOQV v VVV p VVV VO C7 O d p VOQV v VVV VVV C~ d cA N rn (n OOI~ ~ N un NNNN C ~ d Ac N rn (n ~ N ~ OOI a NNNN ~ 1~ Q~ d ~ O ~Lj d O ~ 1 ~ Q ~ ~ O d d O ~ Lj x !nr N ~ OQ p 0 O 0 4 a> b~n rn a0 o NON p Q o ~ x! nr ~ OQ N p O 0 0 4 a> b ~ n rn a0 o NO p ~ o Q p 4~ N ch NN bp O ~f ~ Q ô ô ~ o OQ o O p 4 ~ N c NN bp O ~ f ~ Q ~ O O o o O OQ .- N p ô N o O o r- o OQOOV 0 QVVVV y ~ .- N p O N o O o r- o OQOOV 0 QVVVV y ~ V v V V v V Ln Ln Qt Lfi O r 1~ 1~ OQN ~ V â Ln N - M Ln Q 0 OOQ Ln Ln Qt BIA r O 1 ~ 1 ~ ~ v Ln OQN N - M ln Q 0 OOQ CD Y ~ NO 6) f~ d3 s-- 47 N tf3 N pd OO O. CD Y ~ NO 6) f ~ 47 N s-- d3 tf3 N pd OO O. m~ OO~ NNN cq ~ t7 n OOQO o QNOONOQ 0 OOO ~ ~ ~ d ~ ~ ~ QOO m ~ OO ~ ~ t7 NNN cq n o OOQO QNOONOQ OOO 0 ~ ~ ~ ~ ~ ~ d ​​QOO V vv V V vv V N rn O o cri 'q ao - o (3) VM 0 rn N o ô ô NQ ô O N rn O o cri 'q ao - o (3) VM rn 0 N o O O O O NQ O O ~~ ~ NQ O 00 ~C) ~ ~oQN ~ M ~ OOOQ b O d O ~ O ~~ ~ O NQ 00 ~ C) ~ ~ ~ M ~ OQN OOOQ b O d O ~ O o 0 ~. o ~ 0. N oo N ô r Q o~bopo O ~~~ ao ~~~ oo Q N oo N O Q o r ~ ao bopo O ~~~ ~~~ Q oo Y yvv NN ~t ~ N ~ M~ NNN ~ d ~ o N om ~ N ~ Y YVV NN ~ t ~ N ~ M ~ NNN ~ d ~ o ~ N ~ N ame oc ô N ô4 WM p O oc O p O N O4 WM p O ô p O O o ô op~p ~- on N pp QN ô r OO cV OQO ~ a OO d OO â pop I ad QO o o op p ~ ~ - is N QN pp O r OO ~ cV OQO has OO OO d â pop ad I OQ p' o CV QQQ p G~ yv Q p o p G CV QQQ Q ~ yv ~ ô Q O ~ Q d N Od0 OW CQO ~ N 0 (rp O ru~ OQOO 0 OO d N OD0 CQO OW ~ N 0 (rp O ru 0 OO ~ OQOO ~,n OON (y) NNN SO ô O ô MOOOO b OOO o OO ~, N OON (y) NNN SO O O O O OOO OO moooo b vvvvv H CJ JiJ:td ô.- Q ô OQ ô Y oo O cj o O ob ~ O vvvvv H CJ Jij: td O.- OQ Q O O Y O oo o O ob ~ cj O ~ ~ e ~ r DO OD Otj OQ GN Q 4 NONO r- QOQOOOQ ~ VVVVVV e ~ r OD OD OTJ GN OQ Q 4 NONO QOQOOOQ r- ~ VVVVVV C] a N in 7 SFNVVZ r~n â d~ C] has N in 7 SFNVVZ r ~ n ~ d â F- UL ~ F UL ~

18 co ~ NM~ mp cV rn Q1 O ca NM~ nr~ N o 0 O 00 W r 4) 1~ `r 4n NNQMO 4 OOO 18 co ~ NM ~ cV mp rn Q1 O ca NM ~ nr ~ N o 0 O 00 W r 4) 1 ~ `r 4n NNQMO 4 OOO p OL? p OL? MO ~n ~ c- tp OM r OOO MO ~ n ~ c t p r OM OOO ô ô N ô M 4 cô O p ô OO p ô c:~ ô O o ô O O N O H 4 CO O OO O p p O c: ~ o o o o vvv Lo CA NV ~ ~f) CL1 d M ~ O a0 MM CO NNQ ~ N vvv Lo CA NV ~ ~ f) CL1 d M ~ O ~ a0 MM CO NNQ N pi NM ao uI) I~ O (b NO Ow ç- O uO p ~ a OO pi NM ao uI) I ~ O (b c- NO Ow O uO ~ a p OO MONNON - Cq OOVOOOOOOQ Monnon - CQ OOVOOOOOOQ ONOOO d OOOQOOO p OO ~~ ONOOO of OOOQOOO p OO ~~ Q iD ~t9 ~ N ~ (~ CNO CO ~ Q~ N (~DOOQ Q iD ~ t9 ~ N ~ (~ NOC CO ~ Q ~ N (~ DOOQ ~.. " C7 ~ N o N r a7 O c) "4 OQO ~ .. "~ C7 No. N r O a7 c)" 4 OQO ~ ONOOOMOOOOO ~ ONOOOMOOOOO O ~ tf) pr OM I+ 1~ M (VO ti O(h ~ p OO O ~ tf) pr OM I + 1 ~ M (VO ti O (h ~ p OO p" NMOQ ti V' (VNO r c- ~~j N ppp OO p "NMOQ ti V '(VNO r c- ~~ j N dpi OO ON c7 ON r O d ~ ~- OQ r OO ON ON c7 r d O ~ - r OO OQ p N d OO `7 OOQO 'r O p OOOO N d p OO OOQO `7 'r O p OOOO vvv (p ln ~ c~) MN OD m M QO ~ OO et O M- O vvv (p ln ~ c ~) MN OD QO ~ OO M m O M and O NP m O (O o O o N cD NP m O (O o O o N cD p OO LA p QON 4 0 OOOOO p OO p QON 4 0 OOOOO O p NQ ~ NO 6 O â 0 OO p O ~jdap O NQ p O ~ O NO 6 at 0 OO O ~ p O jdap N; NOT; w ONNN c- NNQ ~ w ONNN NNQ c ~ (! ôCm o ô l7 â (! O O CMO â l7 z e-~t _ NN CO r NN) N In? ~ z e t r _ CO NN NN) N In? ~ OI` ~ OI` 0 vi ON r OO 0 vi ON r OO C/) ONO ' â p Q' ~ C /) ONO A P Q ~ N NOT 0) O CO NN p O Ln s^ f M ~ ~ o NQ 0 Q 0) p O CO NN O Ln s ^ f M ~ ~ o Q 0 NQ J J O* NO ~ N cD 1- NNOM ~ O * N ~ NO ~ cD 1- nName trj p O r O c Q trj p O r O c Q O O p+ ci rn p = p + ci rn p = OO OO QU c~ c~ ~ Z zod u3 ïn >~ c U z cn ~~ 00 Q THAT c ~ c ~ ~ Z zod u3 IN> c ~ U z cn ~~ 00 Q NV â UQ NV â UQ ~= ~ = I"' 1. Teneurs en ferrite 1.1 Teneurs en ferrite sur produits bruts Sur des morceaux de 1 à 8 cm3 découpés dans ces coulées de laboratoire à l'état brut de coulée ou sur les produits industriels à l'état brut de coulée, on a réalisé en bain de sel, avec trempe à l'eau en fin de traitement, des traitements thermiques de 30 minutes à température variable, pour déterminer la proportion de ferrite à haute température. La ferrite étant magnétique, contrairement à l'austénite, aux carbures et nitrures éventuellement présents, on a utilisé une méthode de dosage par mesure de l'aimantation à saturation. Les teneurs en ferrite ainsi déterminées sont reportées au tableau 2 et reportées en figure 1. I " '1. Levels ferrite 1.1 Levels of ferrite on crude products On pieces of 1 to 8 cm 3 cut from these laboratory heats in the cast condition or industrial products in the crude state of casting, realized in a salt bath, quenching with water at the end of treatment, thermal treatment of 30 minutes at variable temperature, to determine the proportion of ferrite at high temperature. the ferrite is magnetic, unlike austenite to carbides and nitrides may be present, we used an assay by measuring the saturation magnetization. the ferrite contents thus determined are given in table 2 and plotted in Figure 1. Si on considère la figure 1, on constate une bonne corrélation entre l'indice IF et les teneurs en ferrite mesurées sur le métal de base après traitements à 1104 C. Considering Figure 1, there is a good correlation between the index and IF ferrite content measured on the base metal after treatment to 1104 C. On constate par ailleurs que la coulée selon l'invention, n 14441, présente, en dessous de 1300 C, une teneur en ferrite appropriée à la transformation à chaud en structure duplex. It is also observed that the casting according to the invention, No 14441, hereby below 1300 C, a suitable ferrite content at hot forming duplex structure. En outre, après traitement dans le domaine de 950 C à 1100 C, elle présente une teneur en ferrite appropriée à la résistance à!a corrosion sous tension. Further, after treatment in the field of 950 C to 1100 C, it has a suitable ferrite content resistance! A stress corrosion. ~ U v ~n et oo ti~= ~ r r- v U uî 0 wi aô cp cd uï cô U ~ v ~ oo and n t = ~ v ~ r r- U IU 0 IU wi AO cp cd cô La [0 NNNN KJ to le It 0 t0 ~ UMN o ch M rn a0 NQ [0 NNNN KJ to the UMN It 0 t0 ~ o M ea rn a 0 NQ MU p 1_- cD cm ao P- le cf ui M m in 'ev -e tt un 40 co r. MU p 1_- cD cm ao P- cf the ui M m in 'ev -e tt 40 a co r. ao Ln c0 o rn ti co v t+ u7 0 0 ~` mnn~ u ~ r, c rn tn N ao o rn Ln c0 co ti v t + u7 0 0 ~ `mnn ~ u ~ r, c rn tn N U Ln CD - 0 q r- N<O 1~ C 7 M U Ln CD - q 0 r- N <O 1 ~ C 7 M (D m CD Ç-JC UN7 'L'on(~D ti s--C) U co 0o M ,7fi CO (D m Ç CD-JC UN7 'One (D ti ~ s - C) U co 0o M, 7fi CO Ln i¾ ^" ~tJ (AI`.. pp rnCO qe OD le N u7 ,q M 00 Ln ti G ~ ~ Ln i¾ ^ "~ tJ (pp OPUAR AI` .. qe OD N u7, q Ln M 00 ti G ~ O~ D O ~ D LO Q~D r t7 f0 `7 OO~ LO Q ~ Dr. t7 f 0 7 OO `~ O 07 6 ) 0~ 0 I~ ~ CO ap ~ J O 07 6) 0 0 I ~ ~ ~ CO ~ ap J N h. N h. a0 CU O rn o0 N 1~ a0 CU rn O ~ o0 N 1 N NOT E ~ Cl Oc) p06i Oa) rn~ O~) rn ~ .J E ~ Cl Oc) p06i Oa) rn ~ O ~) rn ~ .J N ~ N ~- 00 0o Q rp tt ~ JI~ I~ I~ N Op CO 6L6f O ~ Q) m st r. N ~ N ~ - 00 0o Q rp tt ~ JI ~ I ~ I ~ N O ~ Op CO 6L6f Q) m st r. ) d~!1 4.OI~- cD !) D ~ 1 ~ 4.OI - cd ln cQ ~O ~ ln cQ ~ O ~ C .- O b cD t~ NI~ C .- O t b cd ~ NI ~ tF Ç OD 0>p Q~) o D ~ ~ On) ~ d~) ~ .~ t F G OD 0> ~ p Q) o ~ D ~ On) ~ d ~) ~. ~ ~ ~ `~ll q~ Q cU I__ Q1 1l~ CO N (o MN ~ `~ Q ~ ll Q CU I__ Q1 1l ~ CO N (o ~ MN c Ç6 cJ û C fLdD <6 K d) (D.. ~ UUUUUUUUU ~ c C6 cJ û C FLDD <6 K d) (D .. ~ ~ uuuuuuuuu ~~o ô o ~~ â ô ô 00 U ~~ ~~ O O O A O O 00 U U â cd rn ô 4 ~ NN ce) F + + + + tt F + + p~ U CD rn O ~ NN 4 cc) F + + + + F + tt + p ~ ~ ~ 1.2. 1.2. Teneurs en ferrite sur nroduits finis La teneur en ferrite a également été mesurée par la méthode de la grille (selon norme ASTM E 562) sur les barreaux forgés après traitement thermique à 1030 C et sur des zones affectées thermiquement de cordons de soudure déposés par électrode enrobée avec une énergie constante conduisant à des vitesses de refroidissement de 20 C/s à 700 C. Les résultats (teneurs en ferrite en métal de base et en zone affectée thermiquement) sont donnés dans le tableau 3. On constate que les coulées 14441 et 14604 selon l'invention présentent une teneur de ferrite dans le métal de base et dans la zone affectée thermiquement favorisant la résistance à la corrosion localisée et * sous tension, ainsi que la résilience (cf. tableau 5). Contents ferrite on finished nroduits The ferrite content was also measured by the method of the grid (according to ASTM E 562) on the bars forged after heat treatment at 1030 C and the heat affected zones of welds deposited by electrode coated with a constant energy resulting in cooling speeds of 20 C / s at 700 C. the results (ferrite contents in the base metal and heat affected zone) are given in table 3. it is found that the cast 14441 and 14604 according to the invention have a ferrite content in the base metal and the heat affected zone promoting resistance to localized corrosion and * energized, and resilience (see table 5). Tableau 3- Teneurs en ferrite a MB a ZAT Table 3 Levels of ferrite has a HAZ MB REF Produit (%) (%) 14441 * Barreau forgé 48 70 14604* Barreau forgé 54 65 14382 Barreau forgé 49 80 14383 Barreau forgé 79 88 14660 Barreau forgé 48 72 UNS S32101 Tôle LAC 45 67 UNS S32304 Tôle LAC 47 75 selon l'invention LAC : Laminée à chaud ; REF Product (%) (%) 14 441 * wrought Bar 48 70 14 604 * Bar wrought 54 65 14382 Bar wrought 49 80 14383 Bar wrought 79 88 14660 Bar wrought 48 72 UNS S32101 sheet LAC 45 67 UNS S32304 sheet LAC 47 75 according to the invention LAC: hot-rolled; a MB (%) : teneur en ferrite mesurée sur le métal de base a ZAT : teneur en ferrite mesurée sur la'zone affectée thermiquement 2. Coulabilité a MB (%): ferrite content measured on the base metal has HAZ: ferrite content measured on la'zone heat affected 2. Flowability Le lingot 14439 a présenté des soufflures et est inutilisable. The 14439 ingot presented blisters and is unusable. Pour éviter ce phénomène lors de coulées sous air à la pression atmosphérique, il s'avère donc nécessaire de limiter la teneur en azote des coulées selon l'invention à moins de 0,28 % en poids. To avoid this phenomenon when cast in air at atmospheric pressure, it is therefore necessary to limit the nitrogen content of castings according to the invention at least 0.28% by weight. 3. Capacité de transformation à chaud La capacité de déformation à chaud a été évaluée à l'aide d'essais de traction à chaud, réalisé sur des éprouvettes dont la partie calibrée, de diamètre 8 mm et de longueur 5 mm, est chauffée par effet Joule pendant 80 secondes à 1280 C, puis refroidie à 2 C par seconde jusqu'à la température d'essai qui varie entre 900 et 1280 C. Lorsque cette température est atteinte, on déclenche immédiatement la traction rapide, à 3. melt processing capacity Heat distortion capacity was evaluated using hot tensile tests performed on test pieces whose calibrated portion, of diameter 8 mm and length of 5 mm, is heated by Joule effect for 80 seconds at 1280 C and then cooled to 2 C per second to test temperature which varies between 900 and 1280 C. When this temperature is reached, immediately triggers the rapid tension, la vitesse de 73 mm/s ; the speed of 73 mm / s; après rupture, on mesure le diamètre de striction au niveau de la rupture. after fracture is measured the diameter of constriction at the break. L'écart diamétra) relatif (tableau 4), tel que défini ci-dessous, rend compte de la capacité de déformation à chaud : The gap diamétra) relative (Table 4), as defined below, reflects the heat distortion capacity: Delta 0 = 100 x (1 -(diamétre final 1 diamètre initial) Tableau 4: écarts diamétraux relatifs (essais de traction à chaud) Température Delta 0 (en %) d'essai ( C) couléel4382 coulée 14383 coulée 14441* 0 delta = 100 x (1 - (1 final diameter initial diameter) Table 4: diametral relative deviations (hot tensile test) Temperature delta 0 (in%) Test (C) couléel4382 casting casting 14383 14441 * 1280 85,0 100,0 96,7 1250 98,3 86,7 1200 75,0 98,3 76,7 1150 70,0 95,0 61,7 1100 63,3 93,3 56,7 1050 51,7 75,0 44,2 1010 45,0 1000 65,0 40,0 980 36,7 960 58,3 950 35,8 900 35,0 51,7 36,7 x : selon l'invention On constate à la lecture du tableau 4 et de la figure 2 qui en représente les données sous forme de courbes, que la coulée 14441 selon l'invention a une capacité de déformation à chaud comparable à 1280 85.0 100.0 96.7 1250 98.3 86.7 1200 75.0 98.3 76.7 1150 70.0 95.0 61.7 1100 63.3 93.3 56.7 1050 51, 7 75.0 44.2 1010 45.0 1000 65.0 40.0 980 36.7 960 58.3 950 35.8 900 35.0 51.7 36.7 x: according to the invention is found in the from table 4 and Figure 2, which represents data in the form of curves, the 14441 casting according to the invention has a heat distortion capacity comparable to celle de la coulée de référence comparative n 14382. that of the comparative reference casting n 14382. 4. Propriétés mécaniques Les propriétés de traction Reo,2 et Rm ont été déterminées selon la norme NFEN 10002-1. 4. Mechanical properties tensile properties Reo 2 and Rm were determined according to standard 10002-1 NFEN. La résilience KV a été déterminée à différentes températures suivant la norme NF EN 10045. KV resilience was determined at various temperatures according to EN 10045 standard. Tableau 5 - Caractéristiques mécaniques KV KV Table 5 - Mechanical KV KV REF Produit Re 0,2 Rm 20 C -50 C REF Product Re Rm 0.2 20 C -50 C (MPa) (MPa) (J) (J) 14441* Barreau forgé 477 716 334 51 14604* Barreau forgé 477 691 288 18 14382 Barreau fo.rgé 436 664 > 339 339 14383 Barreau forgé 458 604 79 9 14660 Barreau forgé 493 701 293 31 304L Tôle LAC 218 523 312 301 316L Tôle LAC 232 537 307 298 UNS S32101 Tôle LAC 466 720 101 60 UNS S32304 Tôle LAC 438 663 268 153 8768* Tôle LAC 519 743 selon l'invention LAC : Laminée à chaud ; (MPa) (MPa) (J) (J) 14 441 * Bar forged 477 716 334 51 14 604 * Bar forged 477 691 288 18 14382 Bar fo.rgé 436 664> 339 339 14383 Bar forged 458 604 79 9 14 660 493 701 Bar wrought 293 31 304L sheet LAC 218 523 312 301 316 Sheet LAC 232 537 307 298 UNS S32101 sheet LAC 466 720 101 60 UNS S32304 sheet LAC 438 663 268 153 8768 519 743 * LAC sheet according LAC invention: hot-rolled; Reo,2 : limite d'élasticité à 0,2% de déformation R. : résistance à la rupture. Reo, 2 yield strength at 0.2% strain A. breaking strength. Les résultats des coulées de laboratoire 14441 et 14604 et de la coulée industrielle 8768, toutes trois selon l'invention, montrent qu'une limite élastique supérieure à 45OMPa, soit le double de celle obtenue pour des aciers austénitique de type AISI 304L, peut être obtenue. The results of the laboratory heats 14441 and 14604 and industrial heat 8768, all three according to the invention show an elastic limit greater than 45OMPa, double of that obtained for austenitic steels of type AISI 304L, can be obtained. Les valeurs de résilience déterminées à 20 C pour les coulées de laboratoire 14441 et 14604 et de la coulée industrielle 8768, toutes trois selon l'invention, sont toutes supérieures à 200 J ce qui est satisfaisant compte-tenu du niveau de la limite d'élasticité de ces nuances. The toughness values ​​determined at 20 C for castings 14441 and 14604 laboratory and industrial heat 8768, all three according to the invention are all above 200 J which is satisfactory taking into account the level of the limit of elasticity of these shades. Pour la coulée 14383 hors invention, à basse teneur en azote et à forte teneur en ferrite à l'état recuit, les valeurs de résilience à 20 C sont inférieures à 14383 for casting outside the invention, low nitrogen content and a high content of ferrite in the annealed condition, the resilience values ​​at 20 ° C are less than 100 J. Ceci confirme la nécessité d'une addition suffisante en azote pour obtenir un niveau satisfaisant de ténacité. 100 J. This confirms the need for adequate addition of nitrogen to obtain a satisfactory level of toughness. 5. Tenue à la corrosion Des essais de résistance à la corrosion ont été réalisés à la fois sur les barreaux forgées à partir des coulées de laboratoire et sur des coupons prélevées sur des tôles laminées à chaud issues de coulées, industrielles. 5. Corrosion resistance The corrosion resistance tests were carried out both on the forged bars from laboratory heats and coupons taken from hot-rolled from castings, industrial. 5.1 Tenue à la corrosion localisée La résistance à la corrosion par piqûres est évaluée par tracé des courbes intensités potentielles et détermination du potentiel de piqûre pour i=100PA/cm2. 5.1 Localized Corrosion resistance The resistance to pitting corrosion is evaluated by plotting potential intensity curves and determining the pitting potential for i = 100Pa / cm2. Ce paramètre a été mesuré dans un milieu neutre (pH = This parameter was measured in a neutral medium (pH = 6,4) fortement chloruré ([CI-] = 30g/l) à 50 C (El), représentatif des 10 saumures rencontrées dans les installations de dessalement d'eau de mer, et dans un milieu légèrement acide (pH - 5,5) faiblement chloruré 6.4) high chloride ([CI] = 30g / l) at 50 ° C (El), representative of the 10 brine encountered in seawater desalination installations, and in slightly acidic (pH - 5, 5) low chloride ([C!-] = 250ppm) à température ambiante (E2), représentatif d'une eau potable. ([C -] = 250 ppm) at room temperature (E2) representative of a drinking water. La température critique de piqûres en milieu chlorure ferrique (FeCI3 6%) à également été déterminée selon la norme ASTM G48-00 15 méthode C. The critical pitting temperature in medium ferric chloride (FeCl 3 6%) was also determined according to ASTM G48-00 method 15 C. Dans une autre série d'essais, on a déterminé la résistance à la corrosion par piqûre en milieu neutre désaéré à 0,86 Moles / litre en NaCI, correspondant à 5% en poids en NaCI, à 35 C. Une mesure du potentiel d'abandon pendant 900 secondes est réalisée. In another series of tests, it was determined the resistance to corrosion in neutral medium bite deaerated 0.86 Moles / liter NaCl, corresponding to 5% by weight of NaCl, at 35 C. A measure of the potential abandonment for 900 seconds is achieved. Ensuite, une courbe 20 potentio-dynamique est tracée à la vitesse de 100 mV/min à partir de l'abandon jusqu'au potentiel de piqûre. Then, a potentiometer-dynamic curve 20 is drawn at the rate of 100 mV / min from dropping until pitting potential. Le potentiel de piqûre (E3) est déterminé pour i=100 pA/cmZ. The pitting potential (E3) is determined for i = 100 pA / cm. On a testé, dans ces conditions, des échantillons selon l'invention, ainsi que des échantillons de référence en nuance 304L et en nuances duplex austéno-ferritiques type 1.4362 et 25 autres. Were tested in these conditions, samples of the invention as well as reference samples in 304L grade and austenitic-ferritic duplex grades like 1.4362 and 25 others. La résistance à la corrosion caverneuse a été étudiée en mesurant la température critique de caverne dans le milieu neutre (pH = 6,4) fortement chloruré ([CI-] = 30g/1). The resistance to crevice corrosion was investigated by measuring the critical crevice temperature in the neutral medium (pH = 6.4) high chloride ([CI] = 30g / 1). Le montage permettant de favoriser la corrosion caverneuse est conforme aux recommandations faites dans la norme ASTM G78-99. Installation for promoting crevice corrosion is consistent with the recommendations in ASTM G78-99. La température critique de caverne est Is température minimale pour laquelle des cavernes d'une profondeur supérieure à 25 pm ont été observées. The critical crevice temperature Is is minimum temperature at which the caverns of a depth greater than 25 microns were observed. Les valeurs obtenues figurent dans le tableau 6. La comparaison entre les résultats obtenus sur la tôle en UNS S32304 et le barreau issu de la coulée 14382, tous deux de composition chimique similaire, indique que la résistance à la corrosion d'un barreau est plus faible que celle d'une tôle laminée à chaud de même composition. The values ​​obtained are shown in Table 6. Comparing the results obtained on the sheet UNS S32304 and the bar from the casting 14382, both of similar chemical composition, indicates that the corrosion resistance of a bar is lower than that of a hot rolled sheet of the same composition. Les présents inventeurs ont trouvé que l'indice de résistance à la corrosion localisée, c'est à dire formation de piqûres ou cavernes, abrégé The present inventors have found that the index of resistance to localized corrosion, i.e. forming pits or crevices, abbreviated par IRCL et défini par: by SWIR and defined by: IRCL=Cr+3,3xMo+16xN+2,6xNi-0,7xMn (teneurs en Cr, Mo, N , Ni et Mn en % en poids) rend bien compte du classement de l'ensemble de compositions à SWIR = Cr + 3,3xMo + + 16xN 2,6xNi-0,7xMn (contents of Cr, Mo, N, Ni and Mn in weight%) well aware of the classification of all compositions moins de 6% de nickel en tenue à la corrosion localisée (voir figures 3, 4 et 5). less than 6% nickel by resistance to localized corrosion (see Figures 3, 4 and 5). Les coulées 14383 et 14660 hors invention, d'indices IRCL égal à The 14383 and 14660 flows outside the invention, of SWIR indices equal to 28,7 et 29,8, se comportent moins bien en corrosion qu'un acier de type AISI 304L. 28.7 and 29.8, behave less corrosion than steel type 304L. Les coulées 14604 et 14441, selon l'invention, d'IRCL 30,9 et 33, se comportent au moins aussi bien que l'acier de type 304L. Heats 14604 and 14441 according to the invention, of SWIR 30.9 and 33, behave at least as well as type 304L steel. Pour obtenir une tenue à la corrosion au moins égale â celle de la nuance AISI For a corrosion resistance at least equal to that of AISI shade 304L, nous avons trouvé que les aciers selon l'invention doivent avoir de préférence un IRCL supérieur à 30,5 et de préférence supérieur à 32. 304L, we found that the invention steels must preferably a SWIR than 30.5 and preferably greater than 32. 5.2 Tenue à la corrosion uniforme La corrosion uniforme a été caractérisée en évaluant la vitesse de corrosion par perte de masse après immersion 72 heures dans une solution d'acide sulfurique 2% portée à 44 C. 5.2 Resistance to uniform corrosion Uniform corrosion was characterized by evaluating the corrosion rate by loss of mass after 72 hours immersion in a sulfuric acid solution 2% increased to 44 C. La comparaison des vitesses de corrosion pour les coulées expérimentales à 2,5%Ni et 0,2%N (14441, selon l'invention, et 14660, hors invention) montre également l'effet négatif d'un teneur élevée en Mn sur la résistance à la corrosion uniforme en milieu sulfurique. Comparing the corrosion rates for the experimental heats to 2.5% Ni and 0.2% N (14441, according to the invention, and 14660, outside the invention) also shows the negative effect of a high content of Mn on the resistance to uniform corrosion in sulfuric medium. Tableau 6 - Données de résistance à(a corrosion localisée et uniforme REF Produit IRCL El E2 E3 CPT CCT V Table 6 - Strength Data for (a localized corrosion and uniform REF Product SWIR El E2 E3 CPT CCT V (V/ECS) (V/ECS) (VIECS) ( C) ( C) (mm/an) 14441* Barreau forgé 33,0 0,165 1,058 0,320 7,5 50 0,73 14604* Barreau forgé 30,9 0,159 0,802 5 45 1,8 14382 Barreau forgé 35,8 0,302 1,323 0,420 15 60 0,24 14383 Barreau forgé 28,7 0,049 0,595 0,050 0 35 4,95 14660 Barreau forgé 29,8 0,094 0,707 7,5 45 1,11 304L Tôle LAC NA 0,188 0,834 0,210 5 65 316L Tôle LAC NA 0,266 0,865 7.5 75 UNS S32101 Tôle LAC 26,4 0,163 0,855 12,5 UNS S32304 Tôle LAC 35,7 0,413 1,330' 17,5 95 517077 Barre laminée 34,6 0,415 140301 Barre laminée 47,1 1,200' 8768* Tôle LAC 33,1 0,227 1,2731 selon f'invention ': potentiel d'oxydation du solvant, pas de piqûre observée LAC : iaminée à chaud ; (V / SCE) (V / SCE) (VIECS) (C) (C) (mm / year) 14441 * Bar wrought 33.0 0.165 1.058 0.320 7.5 50 0.73 14604 * Bar wrought 30.9 0.159 0.802 5 45 1.8 14382 Bar wrought 35.8 0.302 1.323 0.420 15 60 0.24 14383 Bar wrought 28.7 0.049 0.595 0.050 0 35 4.95 14660 Bar wrought 29.8 0.094 0.707 7.5 45 1.11 304L sheet LAC NA 0.188 0.834 0.210 5 65 316 Sheet LAC NA 0.266 0.865 7.5 UNS S32101 sheet 75 LAC 26.4 0.163 0.855 12.5 UNS S32304 sheet LAC 35.7 0.413 1.330 '517 077 95 17.5 34.6 0.415 140301 rolled bar bar rolled 47.1 1.200 '* 8768 33.1 0.227 1.2731 LAC sheet according f'invention': oxidation potential of the solvent, no pitting observed LAC: iaminée hot; NA - non applicable El : potentiel de piqûre en milieu neutre (pH = 6,4) et fortement chloruré NA - not applicable El: pitting potential in a neutral medium (pH = 6.4) and high chloride (30g/1 de CI") à 50 C (30g / 1 of CI ") at 50 C E2: potentiel de piqûre en milieu légèrement acide (pH = 5,5) et faiblement chloruré (250ppm de CI) à 25 C E2: pitting potential in slightly acidic medium (pH = 5.5) and low chloride concentration (250ppm CI) at 25 C E3 : potentiel de piqûre en milieu neutre et chloruré (NaCI 5%) à 35 C E3: pitting potential in a neutral medium and chloride (NaCl 5%) at 35 C CPT : température critique de piqûre en milieu chlorure ferrique CCT : température critique de caverne en milieu neutre (pH = 6,4) et fortement chloruré (30g/1 de CI) V: vitesse de corrosion uniforme en milieu acide sulfurique 2% à 40 C CPT: critical temperature of pitting CTC ferric chloride medium: critical temperature of neutral medium cavern (pH = 6.4) and a high chloride concentration (30g / 1 CI) V: uniform corrosion rate in sulfuric acid medium 2 to 40% C 5.3 Potentiel de repassivation Les échantillons d'acier sont polis sous eau à l'aide de papiers SiC 5.3 Potential repassivation The steel samples were polished in water using SiC papers jusqu'au 1200, puis vieillis 24 heures à l'air. until 1200, then aged 24 hours in air. L'essai de polarisation cyclique réalisé en milieu chloruré est réalisé Cyclic polarization test conducted in a chloride medium is carried out en commençant par une mesure du potentiel d'abandon pendant 15 mn, suivi d'une polarisation dynamique cyclique à 100mV/mn à partir du potentiel d'abandon jusqu'au potentiel pour lequel le courant atteint l'intensité de 300pA/cmZ et le retour jusqu'au potentiel pour lequel le courant, est nul. starting with a measurement of the potential drop for 15 min, followed by cyclic dynamic polarization 100mV / min from the drop to the potential potential at which the current reaches the intensity of 300Pa / cm and return to the potential at which the current is zero. On détermine ainsi les valeurs des potentiels de piqûre (Vpit) et des potentiels de repassivation (Vrepassivation) des piqûres précédemment formées. Is thus determined the values ​​of bite potentials (ITPV) and repassivation potential (Vrepassivation) of the previously formed pits. Les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau 7. The results are summarized in Table 7. Tableau 7 - Repassivation en fonction du taux de nickel Coulée % Ni Vpit - Vrepassivation (mV/FCS) 14382 4,5 460 14441 2,5 361 14383 1,5 227 D'après les tests de potentiels de repassivation en milieu NaCi, plus le taux de nickel est fort, plus l'écart entre le potentiel de piqûre et le potentiel de repassivation est élevée, ce qui montre que le nickel n'est pas bénéfique à la repassivation d'une nuance selon l'invention ayant précédemment subi une attaque par piqûre. Table 7 - repassivation according nickel casting rate% Ni VPIt - Vrepassivation (mV / FCS) 14382 4.5 460 14441 2.5 361 14383 1.5 227 According to the potential of repassivation test in NaCl medium, more the nickel content is, the more the difference between the pitting potential and the repassivation potential is high, indicating that the nickel is not beneficial to the repassivation a grade according to the invention having previously been subjected to a pitting attack.

Claims (27)

1. Acier inoxydable duplex, dont la composition est constituée de, en % en poids : 1. Duplex stainless steel whose composition consists of, in% by weight: C<=0,05% C <= 0.05% 21 %:<= Cr<=25% 21%: <= Cr <= 25% 1 %:5 Ni<=2,95% 1%: 5 Ni <= 2.95% 0,16%<=N<=0,28% 0.16% <= N <= 0.28% Mn<=2,0% Mn <= 2.0% Mo+W/2<=0,50% Mo + W / 2 <= 0.50% Mo<=0,45% Mo <= 0.45% W<=0,15% W <= 0.15% Si<=1,4% If <= 1.4% Al <= 0,05 % Al <= 0.05% 0,11%:<= Cu<=0,50% 0.11% <= Cu <= 0.50% S<=0,010% S <= 0.010% P<=0,040% P <= 0.040% Co<=0,5% Co <= 0.5% REM<=0,1 % REM <= 0.1% V<=0,5% V <= 0.5% Ti<=0,1 % Ti <= 0.1% Nb<=0,3% Nb <= 0.3% Mg<= 0,1 % Mg <= 0.1% Ca < 0,03 % Ca <0.03% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration et la microstructure étant constituée d'austénite et de 35 à 65 % de ferrite en volume, ladite composition respectant en outre les relations suivantes: the remainder being iron and impurities resulting from the smelting and the microstructure consisting of austenite and from 35 to 65% ferrite by volume, said composition complying in addition the following relationships: 40<=IF<=70 avec IF=6x(%Cr+1,32x%Mo+1,27x%Si)-10x(%Ni+24x%C+16,15x%N+0,5x%Cu +0,4x%Mn)-6,17 et IRCL >= 30,5 avec IRCL = %Cr +3,3 x %Mo +16 x %N + 2,6 x %Ni - 0,7 x %Mn. 40 <= IF <= 70 with IF = 6x (% Cr +% Mo + 1,32x 1,27x% Si) -10x (% Ni + 24x% C +% N + 0.5x 16,15x% Cu 0 , 4x% Mn) and SWIR -6.17> = 30.5 with SWIR =% Cr + 3.3 x% Mo + 16 x% N + 2.6 x% Ni - 0.7 x% Mn.
2. Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce que: 2. Steel according to claim 1, characterized in that: IRCL >= 32. SWIR> = 32.
3. Acier selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la proportion de ferrite est comprise entre 35 et 55 % en volume. 3. Steel according to claims 1 or 2, characterized in that the proportion of ferrite is between 35 and 55% by volume.
4. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que 40<=IF <=60. 4. Steel according to any one of claims 1 to 3, characterized in that 40 <= IF <= 60.
5. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la teneur en chrome est comprise entre 22 et 24 % en poids. 5. Steel according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the chromium content is between 22 and 24% by weight.
6. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la teneur en manganèse est inférieure à 1,5 % en poids. 6. Steel according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the manganese content is less than 1.5% by weight.
7. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la teneur en molybdène est supérieure à 0,1 % en poids. 7. Steel according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the molybdenum content is greater than 0.1% by weight.
8. Procédé de fabrication d'une tôle, d'une bande ou d'une bobine laminée à 8. A method of manufacturing a sheet, a web or a laminated coil chaud en acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, selon lequel : hot steel according to any one of claims 1 to 7, wherein: - on approvisionne un lingot ou une brame d'un acier de composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, et - on lamine ledit lingot ou ladite brame à chaud, à une température comprise entre 1150 et 1280°C pour obtenir une tôle, une bande ou une bobine. - it supplies an ingot or a slab of a steel of composition according to any one of claims 1 to 7, and - is rolled said ingot or slab is hot-at a temperature between 1150 and 1280 ° C to obtain a sheet, a band or a coil.
9. Procédé de fabrication d'une tôle laminée à chaud en acier selon la revendication 8, selon lequel : 9. A method of manufacturing a hot-rolled sheet steel as claimed in claim 8, wherein: - on lamine ledit lingot ou ladite brame à chaud, à une température comprise entre 1150 et 1280°C pour obtenir une tôle dite quarto, puis - on effectue un traitement thermique à une température comprise entre 900 et 1100°C, et - on refroidit ladite tôle par trempe à l'air. - is rolled said ingot or slab is hot-at a temperature between 1150 and 1280 ° C to obtain a sheet called quarto, then - a heat treatment is carried out at a temperature between 900 and 1100 ° C, and - cooled said sheet by quenching in air.
10. Tôle d'acier laminée à chaud, dite quarto, pouvant être obtenue par le procédé selon la revendication 9 et présentant une épaisseur comprise entre 5 et 100 mm. 10. Steel sheet hot-rolled, so-called quarto, obtainable by the method according to claim 9 and having a thickness between 5 and 100 mm.
11. Utilisation d'une tôle dite quarto selon la revendication 10, ou d'une bobine laminée à 11. The use of a so-called quarto plate according to claim 10, or a laminated coil chaud obtenue par le procédé selon la revendication 8, pour la fabrication d'éléments de structures pour des installations de production de matière ou de production d'énergie. heat obtained by the method according to claim 8 for the manufacture of structural elements for production facilities of matter or energy production.
12. Utilisation selon la revendication 11, dans laquelle lesdites installations de productions de matière et d'énergie fonctionnent entre -100 et 300°C. 12. Use according to claim 11, wherein said material production facilities and energy operate between -100 and 300 ° C.
13. Utilisation selon la revendication 12, dans laquelle lesdites installations de productions de matière et d'énergie fonctionnent entre -50 et 300°C. 13. Use according to claim 12, wherein said plants for energy and material production run between -50 and 300 ° C.
14. Bande d'acier laminée à froid pouvant être obtenue par laminage à froid d'une bobine laminée à chaud obtenue par le procédé selon la revendication 8. 14. Cold rolled steel strip obtainable by cold rolling a hot rolled coil obtained by the method according to claim 8.
15. Procédé de fabrication d'une barre ou d'un fil laminés à chaud en acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, selon lequel: 15. A method of manufacturing a bar or steel wire, hot-rolled according to any one of claims 1 to 7, wherein: - on approvisionne un lingot ou un bloom de coulée continue d'un acier de composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, on lamine à chaud ledit lingot ou ledit bloom, depuis une température comprise entre 1150 et 1280°C pour obtenir une barre que l'on refroidit à l'air ou une couronne de fil que l'on refroidit à - it supplies an ingot or bloom continuous casting of a steel of composition according to any one of claims 1 to 7, hot-rolling said ingot or said bloom, from a temperature between 1150 and 1280 ° C to obtain a rod which is cooled with air or a wire ring which is cooled to l'eau, puis, facultativement: water, then optionally: - on effectue un traitement thermique à une température comprise entre 900 et 1100°C, et - on refroidit ladite barre ou ladite couronne par trempe. - is carried out a thermal treatment at a temperature between 900 and 1100 ° C, and - cooling said rod or said ring by quenching.
16. Barre laminée à chaud pouvant être obtenue par le procédé selon la revendication 15, et présentant un diamètre de 18 mm à 250 mm et fil laminé à chaud pouvant être obtenu par le procédé selon la revendication 15 et présentant un diamètre de 4 à 30 mm. 16. hot rolled bar obtainable by the process according to claim 15 and having a diameter of 18 mm to 250 mm and hot-rolled wire obtainable by the method according to claim 15 and having a diameter of 4 to 30 mm.
17. Procédé de fabrication selon la revendication 15, selon lequel on effectue un étirage à froid de ladite barre ou un tréfilage dudit fil, à l'issue du refroidissement. 17. The manufacturing method according to claim 15, wherein one performs a cold drawing of said bar or wire drawing said wire, at the end of cooling.
18. Barre étirée à froid pouvant être obtenue par le procédé selon la revendication 17, présentant un diamètre de 4 mm à 60 mm et fil tréfilé pouvant être obtenu par le procédé 18. cold drawn bar obtainable by the process according to claim 17, having a diameter of 4 mm to 60 mm and the drawn wire being obtainable by the method selon la revendication 17 présentant un diamètre de 0,010 mm à 20 mm. according to claim 17 having a diameter of 0.010 mm to 20 mm.
19. Utilisation d'une barre selon les revendications 16 ou 18, pour la fabrication de pièces mécaniques. 19. Use of a bar according to claims 16 or 18 for the manufacture of mechanical parts.
20. Utilisation d'une barre selon la revendication 19, caractérisé en ce que les pièces mécaniques sont des pompes, des axes de vannes, des axes de moteurs et des raccords fonctionnant dans des milieux corrosifs. 20. Use of a bar according to claim 19, characterized in that the mechanical parts are pumps, valves axes, motor shafts and couplings operating in corrosive environments.
21. Utilisation d'un fil selon les revendications 16 ou 18, pour la fabrication d'assemblages formés à froid, pour l'industrie agro-alimentaire, l'extraction du pétrole et des minerais, ou pour la fabrication de tissus et tricots métalliques pour filtration de produits chimiques, de minerai ou de matières alimentaires. 21. Use of a yarn according to claims 16 or 18, for the manufacture of cold formed assemblies, for the food industry, the extraction of oil and minerals, or for the manufacture of woven or knitted metal fabrics for filtration of chemicals, ore or food materials.
22. Procédé de fabrication d'un profilé en acier, selon lequel on effectue un profilage à 22. A method of manufacturing a steel profile, wherein profiling is carried out froid d'une barre laminée à chaud obtenue par le procédé selon la revendication 15. cold a hot rolled bar obtained by the method according to claim 15.
23. Profilé en acier pouvant être obtenu par le procédé selon la revendication 22. 23. Steel profile obtainable by the method according to claim 22.
24. Procédé de fabrication d'une pièce forgée en acier, selon lequel on débite en lopins une barre laminée à chaud obtenue par le procédé selon la revendication 15, puis on effectue un forgeage dudit lopin entre 1100°C et 1280°C. 24. A method of manufacturing a forged steel part, wherein it delivers into slugs a hot rolled bar obtained by the method according to claim 15, followed by a forging said billet between 1100 ° C and 1280 ° C.
25. Pièce forgée en acier pouvant être obtenue par le procédé selon la revendication 24. 25. forging steel obtainable by the method according to claim 24.
26. Utilisation d'une pièce forgée selon la revendication 24, pour la fabrication de brides ou de raccords. 26. Use of a forged component according to claim 24 for the manufacture of flanges or fittings.
27. Pièce moulée pouvant être obtenue par moulage d'un acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 8. 27. A molding obtainable by molding of a steel according to any one of claims 1 to 8.
CA2656946A 2006-06-16 2007-06-15 Duplex stainless steel Active CA2656946C (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP06290991A EP1867748A1 (en) 2006-06-16 2006-06-16 Duplex stainless steel
EP06290991.6 2006-06-16
PCT/FR2007/000994 WO2007144516A2 (en) 2006-06-16 2007-06-15 Duplex stainless steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CA2656946A1 CA2656946A1 (en) 2007-12-21
CA2656946C true CA2656946C (en) 2012-01-24

Family

ID=36716663

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CA2656946A Active CA2656946C (en) 2006-06-16 2007-06-15 Duplex stainless steel

Country Status (15)

Country Link
US (2) US20100000636A1 (en)
EP (2) EP1867748A1 (en)
KR (1) KR101169627B1 (en)
CN (1) CN101501234B (en)
AU (1) AU2007259069B2 (en)
BR (1) BRPI0713673B1 (en)
CA (1) CA2656946C (en)
DK (1) DK2038445T3 (en)
ES (1) ES2401601T3 (en)
MX (1) MX2008016172A (en)
RU (1) RU2406780C2 (en)
SI (1) SI2038445T1 (en)
TW (1) TWI463020B (en)
WO (1) WO2007144516A2 (en)
ZA (1) ZA200810587B (en)

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI394848B (en) * 2007-10-10 2013-05-01 Nippon Steel & Sumikin Sst Two-phase stainless steel wire rod, steel wire, bolt and manufacturing method thereof
JP5337473B2 (en) * 2008-02-05 2013-11-06 新日鐵住金ステンレス株式会社 Ridging resistance and excellent formability ferritic-austenitic stainless steel sheet and manufacturing method thereof
SE534779C2 (en) * 2010-03-03 2011-12-20 Sandvik Intellectual Property Method for manufacturing a wire product of stainless steel
KR20120132691A (en) 2010-04-29 2012-12-07 오또꿈뿌 오와이제이 Method for manufacturing and utilizing ferritic-austenitic stainless steel with high formability
FI122657B (en) 2010-04-29 2012-05-15 Outokumpu Oy Process for the preparation and recovery of a high formability of ferritic-austenitic stainless steel
WO2012004464A1 (en) * 2010-07-07 2012-01-12 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Austenitic-ferritic stainless steel having improved machinability
CN102002646A (en) * 2010-10-12 2011-04-06 西安建筑科技大学 Economic biphase stainless steel with high mechanical property and superior corrosion resistance
KR101256522B1 (en) * 2010-12-28 2013-04-22 주식회사 포스코 Method for heat-treating welding parts of superduplex stainless steel
US9862168B2 (en) 2011-01-27 2018-01-09 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, clad steel plate having duplex stainless steel as cladding material therefor, and production method for same
JP5406230B2 (en) * 2011-01-27 2014-02-05 新日鐵住金ステンレス株式会社 Rolled steel and a manufacturing method thereof alloy elements sparing Duplex Stainless heat
JP5406233B2 (en) * 2011-03-02 2014-02-05 新日鐵住金ステンレス株式会社 Clad plate and a manufacturing method thereof and mating member a duplex stainless steel
TWI450973B (en) * 2011-05-19 2014-09-01 China Steel Corp Steel making process
KR101312783B1 (en) * 2011-09-28 2013-09-27 주식회사 포스코 Method for the continuous annealing of super duplex stainless steel with excellent impact toughness and coil shape
KR20130034349A (en) 2011-09-28 2013-04-05 주식회사 포스코 Lean duplex stainless steel excellent in corrosion resistance and hot workability
EP2770076A4 (en) * 2011-10-21 2016-03-09 Nippon Steel & Sumikin Sst Duplex stainless steel, duplex stainless steel slab, and duplex stainless steel material
RU2469106C1 (en) * 2011-11-07 2012-12-10 Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" Round rolled stock from boron-containing steel of increased hardening capacity
DE102012100908A1 (en) 2012-02-03 2013-08-08 Klaus Kuhn Edelstahlgiesserei Gmbh Duplex steel with improved impact strength and machinability
DE102012006941B4 (en) * 2012-03-30 2013-10-17 Salzgitter Flachstahl Gmbh A process for producing a component from steel by hot-forming
UA111115C2 (en) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. cost effective ferritic stainless steel
CN102649222B (en) * 2012-05-31 2014-01-29 浙江振兴石化机械有限公司 Method for processing spindly shaft by utilizing 17-4PH stainless steel
KR101554771B1 (en) 2012-12-20 2015-09-21 주식회사 포스코 Super ductile lean duplex stainless steel
KR101454517B1 (en) 2012-12-24 2014-10-23 주식회사 포스코 Lean duplex stainless steel and manufacturing method using the same
CN103639650B (en) * 2013-11-21 2016-01-06 江苏天舜金属材料集团有限公司 A high-yield method of producing an adhesive-free prestressed steel rods
WO2015074802A1 (en) * 2013-11-25 2015-05-28 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Lean duplex stainless steel as construction material
MX2016008809A (en) * 2014-01-06 2016-09-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Hot-formed member and process for manufacturing same.
RU2562719C1 (en) * 2014-04-29 2015-09-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Roll stock with round cross section for producing of high-strength fasteners
CN104451447B (en) * 2014-12-10 2016-10-19 无锡鑫常钢管有限责任公司 An austenitic stainless steel pipe production process and
CA2979511A1 (en) * 2015-04-10 2016-10-13 Sandvik Intellectual Property Ab A method of producing a tube of a duplex stainless steel
CN104818431A (en) * 2015-04-23 2015-08-05 苏州劲元油压机械有限公司 Process for casting 650 DEG C high temperature resistant throttle valve
CN105256254B (en) * 2015-10-30 2017-02-01 河北五维航电科技有限公司 A process for producing CO <sub> air stripping tube material 2 </ sub> stripping process for the preparation of urea
KR20170075034A (en) * 2015-12-21 2017-07-03 주식회사 포스코 Lean duplex stainless steel and method of manufacturing the same
JP6437062B2 (en) * 2016-08-10 2018-12-12 新日鐵住金ステンレス株式会社 Duplex clad steel stainless steel and clad steel

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2404567B1 (en) 1977-10-03 1982-05-28 Impression Cartonnage Ste Pari
US4331474A (en) * 1980-09-24 1982-05-25 Armco Inc. Ferritic stainless steel having toughness and weldability
SE451465B (en) * 1984-03-30 1987-10-12 Sandvik Steel Ab Ferritic-austenitic stainless steel micro-alloyed with molybdenum and copper and priority over Stalet
JPH01165750A (en) * 1987-12-23 1989-06-29 Kawasaki Steel Corp Two-phase stainless cast steel having high corrosion resistance
EP0750053B1 (en) * 1994-12-16 2001-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Duplex stainless steel excellent in corrosion resistance
JP3750202B2 (en) * 1996-02-21 2006-03-01 日本精工株式会社 Rolling bearing
RU2215815C1 (en) * 2002-11-18 2003-11-10 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Corrosion-resistant steel
DE602004031219D1 (en) * 2003-05-06 2011-03-10 Nippon Steel Corp As with respect to iron losses outstanding, and manufacturing processes for
JP2005105346A (en) * 2003-09-30 2005-04-21 Nippon Steel Corp Method for producing two-phase stainless steel excellent in corrosion resistance and toughness
RU2243286C1 (en) * 2003-11-28 2004-12-27 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" High-strength stainless steel
EP1715073B1 (en) * 2004-01-29 2014-10-22 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
RU2270268C1 (en) * 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Corrosion-resistant steel and the product made out of it
RU2270269C1 (en) * 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Steel, product made out of the steel and the method of its manufacture

Also Published As

Publication number Publication date
AU2007259069A1 (en) 2007-12-21
WO2007144516A3 (en) 2008-04-10
CN101501234B (en) 2012-01-04
WO2007144516A2 (en) 2007-12-21
KR20090031864A (en) 2009-03-30
BRPI0713673B1 (en) 2014-11-25
US20150167135A1 (en) 2015-06-18
US20100000636A1 (en) 2010-01-07
AU2007259069B2 (en) 2011-04-28
RU2406780C2 (en) 2010-12-20
EP2038445B1 (en) 2012-12-26
CN101501234A (en) 2009-08-05
DK2038445T3 (en) 2013-04-08
MX2008016172A (en) 2009-03-26
RU2009101139A (en) 2010-07-27
KR101169627B1 (en) 2012-07-30
SI2038445T1 (en) 2013-06-28
EP1867748A1 (en) 2007-12-19
EP2038445A2 (en) 2009-03-25
CA2656946A1 (en) 2007-12-21
BRPI0713673A2 (en) 2012-10-23
WO2007144516A9 (en) 2009-01-29
ES2401601T3 (en) 2013-04-23
ZA200810587B (en) 2009-11-25
TW200815613A (en) 2008-04-01
TWI463020B (en) 2014-12-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0889145B1 (en) Stainless austenoferritic steel with very low nickel content and showing high elongation under tensile load
JP4258679B1 (en) Austenitic stainless steel
EP1649069B1 (en) Method of producing austenitic iron/carbon/manganese steel sheets having a high strength and excellent toughness and being suitable for cold forming, and sheets thus produced
JP5126326B2 (en) High-strength hot-rolled steel sheet and a manufacturing method thereof excellent in fatigue resistance
EP1373589B1 (en) Steel and steel tube for high-temperature use
KR100444248B1 (en) High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method for manufacturing thereof
EP2155915B1 (en) Process for manufacturing cold-rolled and annealed steel sheets with very high strength, and sheets thus produced
AU2007259069B2 (en) Duplex stainless steel
AU2014243611B2 (en) High-toughness, low-alloy, wear-resistant steel sheet and method of manufacturing the same
CN103498113A (en) Low-alloy duplex stainless steel wherein weld heat-affected zones have good corrosion resistance and toughness
CA2617879C (en) Method of producing high-strength steel plates with excellent ductility and plates thus produced
CA2595609C (en) Method of producing austenitic iron/carbon/manganese steel sheets and sheets thus produced
JPWO2009044796A1 (en) Austenitic stainless steel
CA2849287C (en) Method for producing high-strength steel material excellent in sulfide stress cracking resistance
CN101151394A (en) Austenitic stainless steel
EP1099772A1 (en) Martensite stainless steel for seamless steel tube
JP3696552B2 (en) Workability, excellent soft stainless steel sheet cold forgeability
JP5124988B2 (en) Delayed high-tensile steel plate excellent tensile or strength 900MPa for the fracture characteristics and a manufacturing method thereof
AU2002256261B2 (en) Method of producing stainless steels having improved corrosion resistance
EA011363B1 (en) Steel for oil well pipe and method for manufacturing thereof
JP5211841B2 (en) Method for producing a duplex stainless steel pipe
JP2005336514A (en) Steel sheet having excellent fatigue crack propagation resistance and its production method
US20160032432A1 (en) High-performance low-alloy wear-resistant steel and method of manufacturing the same
JP5176885B2 (en) Steel and manufacturing method thereof
JP4609491B2 (en) Ferritic heat-resistant steel

Legal Events

Date Code Title Description
EEER Examination request