CA2112499A1 - Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous pression - Google Patents
Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous pressionInfo
- Publication number
- CA2112499A1 CA2112499A1 CA002112499A CA2112499A CA2112499A1 CA 2112499 A1 CA2112499 A1 CA 2112499A1 CA 002112499 A CA002112499 A CA 002112499A CA 2112499 A CA2112499 A CA 2112499A CA 2112499 A1 CA2112499 A1 CA 2112499A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- column
- pressure
- low pressure
- oxygen
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
- F25J3/042—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions having an intermediate feed connection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
- F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04157—Afterstage cooling and so-called "pre-cooling" of the feed air upstream the air purification unit and main heat exchange line
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04254—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using the cold stored in external cryogenic fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04254—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using the cold stored in external cryogenic fluids
- F25J3/0426—The cryogenic component does not participate in the fractionation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
- F25J3/04854—Safety aspects of operation
- F25J3/0486—Safety aspects of operation of vaporisers for oxygen enriched liquids, e.g. purging of liquids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/0489—Modularity and arrangement of parts of the air fractionation unit, in particular of the cold box, e.g. pre-fabrication, assembling and erection, dimensions, horizontal layout "plot"
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04945—Details of internal structure; insulation and housing of the cold box
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/20—Processes or apparatus using separation by rectification in an elevated pressure multiple column system wherein the lowest pressure column is at a pressure well above the minimum pressure needed to overcome pressure drop to reject the products to atmosphere
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/42—Nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/50—Oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
- F25J2235/42—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
- F25J2235/50—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
- F25J2240/44—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval the fluid being nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/50—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S62/00—Refrigeration
- Y10S62/912—External refrigeration system
- Y10S62/913—Liquified gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
ABRÉGÉ DESCRIPTIF Suivant ce procédé, qui utilise une double colonne de distillation d'air: on fait fonctionner la colonne basse pression sous une pression nettement supérieure à la pression atmosphérique, notamment de l'ordre de 2 à 5 bars, et on fait fonctionner la colonne moyenne pression sous une pression correspondante, notamment de l'ordre de 8 à 16 bars; on récupère directement l'oxygène gazeux de production en cuve de la colonne basse pression; et on maintient en froid l'installation, au moins en partie, par détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression. Application à la production d'oxygène gazeux sous une pression de quelques bars.
Description
2 ~
La présente invention est relative à un procédé de production d'oxygène gazeux sous pression au moyen d'une double colonne de distillation.
Les pressions dont il est question dans le présent mémoire sont des pressions absolues.
La production d'oxygène gazeu~ sous pression s7effec-tue généralement soit par compression d'oxygène gazeux soutiré de la colonne basse pression sous une pression voisine de la pression atmosphéri~ue, soit par vaporisation d'oxygène liquide amené par pompe à la pression de production. Les installations correspondantes sont complexes, car elles nécessitent des machines tournantes spéciales tel qu'un compresseur d'oxygène ou une ou plusieurs turbines de détente.
L'invention a pour but de fournir un procédé
permettant de produire de façon particulièrement économi-que de l'oxygène gazeux sous une pression modérée.
A cet effet, le procédé suivant l'invention est caractérisé en ce que :
- on fait fonctionner la colonne basse pres-sion sous une pression nettement superieure à la pression atmosphérique et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène, cet-te basse pression étant notam-ment de l'ordre de 2 à 5 bars, et on fait fonctionner la colonne moyenne pression sous une pression correspondan-te, notamment de l'ordre de 8 à 16 bars;
- on récupère directement l'oxygène gazeux de production en cuve de la colonne basse pression, et - on maintient en froid l'installation, au moins en partie, par détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression.
Suivant d'autres caractéris-tiques :
- on détend par détente libre un gaz rési-~. ., ................. :, ,::. .:. : .:. , ::: , - , . :
2 ~ ?, ~ ~ 9 ~
duaire soutiré de la tête de la colonne basse pression;
- on injecte dans la colonne basse pression un débit d'azote liquide provenant d'une source exté- ~
rieure à la double colonne; .~ :
5- on injecte dans la colonne basse pression un débit d'oxygène liquide provenant d'une source exté-rieure à la double colonne;
- on injecte dans l'oxygène gazeux, en un point intermédiaire de la ligne d'échange thermique 10associée à la double colonne, un debit d'oxygène liquide -~
provenant d'une source extérieure à la double colonne, et on envoie dans ladite source de l'oxygène liquide de purge soutiré de la cuve de la colonne basse pression;
- on prérefroidit l'air à traiter, avant son :~
15épuration par adsorption, au moyen d'un groupe frigorifi-que.
L'invention a également pour objet une installation destinée à la mise en oeuvre d'un tel procédé. Cette installation, du type comprenant : un com-20presseur d'air; un appareil d'épuration de l'air compri- :
mé; une double colonne de distillation de l'air épuré, comprenant elle-meme une colonne moyenne pression et une ~
colonne basse pression couplées par un vaporiseur- ~ :
condenseur; une ligne d'échange thermique pour refroidir 25l'air épuré par échange de chaleur indirect avec les pro- ; :
duits provenant de la double colonne; et des moyens de ~
maintie.n en froid de l'installation, est caractérisée en :
ce que la colonne basse pression fonctionne sous une pression nettement supérieure à la pression atmosphérique 30et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène, cette basse pression étant notamrnent de l'ordre de 2 à 5 bars, en ce qu'une conduite de produc-tion d'oxygene est directement reliee à la cuve de la colonne basse pression pour en soutirer de l'oxygène 35gazeux, et en ce ~ue les moyens de rnaintien en froid .... , ,,, . ,, . :...... ~ ,,, - , ~ ; . .
La présente invention est relative à un procédé de production d'oxygène gazeux sous pression au moyen d'une double colonne de distillation.
Les pressions dont il est question dans le présent mémoire sont des pressions absolues.
La production d'oxygène gazeu~ sous pression s7effec-tue généralement soit par compression d'oxygène gazeux soutiré de la colonne basse pression sous une pression voisine de la pression atmosphéri~ue, soit par vaporisation d'oxygène liquide amené par pompe à la pression de production. Les installations correspondantes sont complexes, car elles nécessitent des machines tournantes spéciales tel qu'un compresseur d'oxygène ou une ou plusieurs turbines de détente.
L'invention a pour but de fournir un procédé
permettant de produire de façon particulièrement économi-que de l'oxygène gazeux sous une pression modérée.
A cet effet, le procédé suivant l'invention est caractérisé en ce que :
- on fait fonctionner la colonne basse pres-sion sous une pression nettement superieure à la pression atmosphérique et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène, cet-te basse pression étant notam-ment de l'ordre de 2 à 5 bars, et on fait fonctionner la colonne moyenne pression sous une pression correspondan-te, notamment de l'ordre de 8 à 16 bars;
- on récupère directement l'oxygène gazeux de production en cuve de la colonne basse pression, et - on maintient en froid l'installation, au moins en partie, par détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression.
Suivant d'autres caractéris-tiques :
- on détend par détente libre un gaz rési-~. ., ................. :, ,::. .:. : .:. , ::: , - , . :
2 ~ ?, ~ ~ 9 ~
duaire soutiré de la tête de la colonne basse pression;
- on injecte dans la colonne basse pression un débit d'azote liquide provenant d'une source exté- ~
rieure à la double colonne; .~ :
5- on injecte dans la colonne basse pression un débit d'oxygène liquide provenant d'une source exté-rieure à la double colonne;
- on injecte dans l'oxygène gazeux, en un point intermédiaire de la ligne d'échange thermique 10associée à la double colonne, un debit d'oxygène liquide -~
provenant d'une source extérieure à la double colonne, et on envoie dans ladite source de l'oxygène liquide de purge soutiré de la cuve de la colonne basse pression;
- on prérefroidit l'air à traiter, avant son :~
15épuration par adsorption, au moyen d'un groupe frigorifi-que.
L'invention a également pour objet une installation destinée à la mise en oeuvre d'un tel procédé. Cette installation, du type comprenant : un com-20presseur d'air; un appareil d'épuration de l'air compri- :
mé; une double colonne de distillation de l'air épuré, comprenant elle-meme une colonne moyenne pression et une ~
colonne basse pression couplées par un vaporiseur- ~ :
condenseur; une ligne d'échange thermique pour refroidir 25l'air épuré par échange de chaleur indirect avec les pro- ; :
duits provenant de la double colonne; et des moyens de ~
maintie.n en froid de l'installation, est caractérisée en :
ce que la colonne basse pression fonctionne sous une pression nettement supérieure à la pression atmosphérique 30et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène, cette basse pression étant notamrnent de l'ordre de 2 à 5 bars, en ce qu'une conduite de produc-tion d'oxygene est directement reliee à la cuve de la colonne basse pression pour en soutirer de l'oxygène 35gazeux, et en ce ~ue les moyens de rnaintien en froid .... , ,,, . ,, . :...... ~ ,,, - , ~ ; . .
3 7~ 9 9 comprennent une vanne de détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression.
Dans une telle installation, la double colonne peut en particulier être isolée sous vide, notam-ment par une enveloppe sous vide ~ui ne contien-t que la double colonne et des troncons de conduite, le reste des parties froides de l'installation, à l'e~ception éven-tuellement des sources d'azote liquide et/ou d'oxygène liquide et des conduites qui en partent, é-tant isolées par une boite froide à la pression atmosphéri~ue conte-nant un isolant solide, notamment par~iculaire.
Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant e-tre décrits en regard des dessins annexés, sur les~uels :
- la Figure 1 représente schématiquement une ins-tallation de production d'oxygène conforme à l'in-vention; et - la Figure 2 représente schématiquement une variante.
L'installation représentée à la Figure 1 com-prend essentiellement un compresseur d'air 1, un appareil 2 d'épuration par adsorption, une ligne d'échange thermigue 3, un sous-refroidisseur 4 et une double colonne de dis-tillation 5. Cette dernière est essentiel-lement constituée d'une colonne moyenne pression 6 surmontee d'une colonne basse pression 7, et d'un vaporiseur-condenseur 8 qui met en relation d'échange t~ermique indirect la vapeur de tête (azote pratiquement pur) de la colonne 6 et le liquide de cuve (oxygène à la pureté désirée) de la colonne 7.
En fonctionnemen-t, l'air à distiller est comprimé en 1 a une pxession, dite moyenne pression, de l'ordre de 8 à 16 bars, epuré en eau et en anhydride carbonique en 2, refroidi au voisinage de son point de rosée en 3 et introduit en cuve de la colonne 6. Le ,, ~ , ~ . :
,, , : ~ . . . ,,, ., .:
,:
, ., , ~, ; , ; ~
Dans une telle installation, la double colonne peut en particulier être isolée sous vide, notam-ment par une enveloppe sous vide ~ui ne contien-t que la double colonne et des troncons de conduite, le reste des parties froides de l'installation, à l'e~ception éven-tuellement des sources d'azote liquide et/ou d'oxygène liquide et des conduites qui en partent, é-tant isolées par une boite froide à la pression atmosphéri~ue conte-nant un isolant solide, notamment par~iculaire.
Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant e-tre décrits en regard des dessins annexés, sur les~uels :
- la Figure 1 représente schématiquement une ins-tallation de production d'oxygène conforme à l'in-vention; et - la Figure 2 représente schématiquement une variante.
L'installation représentée à la Figure 1 com-prend essentiellement un compresseur d'air 1, un appareil 2 d'épuration par adsorption, une ligne d'échange thermigue 3, un sous-refroidisseur 4 et une double colonne de dis-tillation 5. Cette dernière est essentiel-lement constituée d'une colonne moyenne pression 6 surmontee d'une colonne basse pression 7, et d'un vaporiseur-condenseur 8 qui met en relation d'échange t~ermique indirect la vapeur de tête (azote pratiquement pur) de la colonne 6 et le liquide de cuve (oxygène à la pureté désirée) de la colonne 7.
En fonctionnemen-t, l'air à distiller est comprimé en 1 a une pxession, dite moyenne pression, de l'ordre de 8 à 16 bars, epuré en eau et en anhydride carbonique en 2, refroidi au voisinage de son point de rosée en 3 et introduit en cuve de la colonne 6. Le ,, ~ , ~ . :
,, , : ~ . . . ,,, ., .:
,:
, ., , ~, ; , ; ~
4 ~1~ 2~9 "liquide riche" (air enrichi en oxygène) recueilli en cuve de cette colonne est sous-refroidi en 4, détendu dans une vanne de détente 9 à une pression, dite basse pression, qui est sensiblement la pression de production, de l'ordre de 2 à 5 bars, et introdui-t à un niveau intermédiaire de la colonne 7 via une conduite 10. Du "liquide pauvre" (azote pratiquement pur) recueilli en tête de la colonne 6 est sous-refroidi en 4, détendu dans une vanne de détente 11 à la basse pression, et introduit en tête de la colonne 7 via une conduite 12. L'oxygène de production est soutiré sous forme gazeuse de la cuve de la colonne 7, réchauffé dans la ligne d'echange 3 et récupéré directement en tant que produit via une conduite de produc~ion 13.
Pour assurer le maintien en froid de l'ins-tallation, le gaz résiduaire W (azote impur), soutiré au sommet de la colonne 7 via une conduite 14, est détendu en détente libre à une pression légèrement supérieure à
la pression atmosphérique dans une vanne de détente 15, réchauffé dans le sous-refroidisseur 4 puis dans la ligne d'échange 3, et évacué via une conduite 16. Ce gaz peut servir à régénérer les adsorbeurs de l'appareil 2.
Si le froid produit par cette détente libre est insuffisant, on peut le compléter par l'un au moins des moyens suivants, représentés en trait mixte sur le dessin.
- Une source 17 d'azote liquide sous la basse pression, reliée à la tête de la colonne 7 via une conduite 18 et munie de moyens de régulation de débit.
Comme représenté, il peut s'agir notamment d'un stockagP
. .
17A d'azote liquide sous la pression a-tmosphérique muni à sa sortie d'une pompe 17B.
- Une source 19 d'oxygène liquide sous la hasse pression, reliée à la cuve de la colonne 7 via une conduite 20 et munie de moyens de régulation de débit.
~ 2~9 Comme représenté, il peut s'agir de nouveau d'un stockage l9A d'oxygène liquide sous la pression atmosphérique muni à sa sortie d'une pompe l9B.
- Un groupe frigorifique 21, par exemple à
l'ammoniac, monté entre le compresseur 1 et l'appareil d'épuration 2 et prérefroidissant l'air comprimé jusqu'à
une température de l'ordre de 0 à + 5~C par exemple.
L'installation représentée est isolée thermiquement de la manière suivante.
10D'une part, la double colonne 5 est disposée dans une enveloppe sous vide 22, qui en assure une isolation à haute performance. Cette enveloppe ne contient, outre la double colonne, que les tronçons de conduite qui y aboutissent ou en partent, ces conduites traversant l'enveloppe au moyen de raccords appropriés 23. En pratique, il est avantageux de rassembler tous les raccords 23 dans une meme région de l'enveloppe.
D'autre part, à l'exception des sources de liquides cryogéniques 17 et 19 et des conduites qui en partent, qui possèdent leur propre isolation, géné-ralement sous vide, toutes les autras parties froides de l'installation son~ isolées au moyen d'une boite froide 24 sous la pression atmosphérique contenant un matériau isolant _olide particulaire, qui est de préférence de la ~5 perlite.
Ce mode d'isolation est très avantageux :
d'une part, l'enveloppe SOU5 vide peut avoir un diamètre étroiternent adapté au diamètre extérieur de la clouble colonne, laquelle peut etre de diamètre constant sur 30 ! toute sa hauteur, ce qui permet de réaliser un ensemble double colonne 5-enveloppe 22 commodément transportable.
De plus, tous les accessoires froids tels que 9, 11, 15 sont facilement accessibles puisqu'ils sont constamment à la pression atmosphérique~
35Du point de vue éneryétique, cette solution - . - ., .; : :: : ~ ~ ::: :
. ,: :: " ~ : :.. .. :: ~ :
2.1 1 24~9 est également très avantageuse, bien qu'elle soit beaucoup moins coûteuse qulune isolation sous vide renf~rmant l'ensemble de l'installation. En ef~et, dans une installation de distillation d'air, 75 à 85~ des pertes thermiques sont supportées par la double colonne et, dans la ligne d'échange thermique, les pertes sont concentrees dans la partie la plus froide. Au to-tal~ les performances d'isolation de l'ensemble 22-24 son-t de l'ordre de 90~ de celles qui seraient obtenues avec une isolation sous vide de l'ensemble de l'installation.
En variante, la double colonne peut comporter un "minaret", c'est-à-dire un tronçon supérieur de la colonne basse pression 7 permettant de produire à son sommet de l'azote gazeux sous la basse pression. Dans ce cas, cet azote gazeux peut également être de-tendu dans une vanne de détente jusqu'au voisinage de la pression atmosphérique pour produire du froid, avant d'être réchauffé en 4 puis en 3 puis d'être récupéré en tant que second produit de l'installation.
La simplicité de l'installation suivant l'invention rend celle-ci particulièrement intéressante pour la production de quantités modérées, par exemple de l'ordre de quelques dizaines de tonnes par iour, d'oxy-gè~e gazeux sous une pression de quelques bars.
Dans la variante représe.ntée à la Figure 2 sans son isolation thermique, la tenue en froid de l'installation s'effectue par détente libre du gaz résiduaire W en 15, completée par un apport d'oxygène liquide provenant d'une source 19 constituée comme 30 I précédemment d'un stockage l9A à la pression a-tmosphéri-~ue et d'une pompe l9Bo Toutefois, dans cette variante, l'oxygène liquide d'appoint, pompé en l9B à une pression quelque peu supérieure à la basse pression, est injecté, en un point intermédiaire 25 de la ligne d'échange thermique .2~
3, dans l'oxygène gazeux en cours de réchauffemen-t.
De plus, une conduite 26 de purge d'oxygène liquide, munie d'une vanne 27, part de la cuve de la colonne 7 et débouche dans le stockage l9A pour l'ali-menter en partie, le complément d'oxygène liquide étantapporté par des camions-citernes 28.
La purge, destinée à évacuer les hydrocarbu-res de la colonne 7, correspond à environ 0,2~ du débit .-d'air traité et s'effectue de préférence en discontinu, :
généralement automatiquement; elle est indépendante du "biberonnage" de l'installation par l'oxygène liquide.
Le point d'injection 25 est choisi de manière que l'oxygène liquide se vaporise à une température suffisamment élevée pour que les hydrocarbures ne présen-tent plus de danger d'explosion ou d'inflammabilite lorsde la vaporisation de l'oxygène. Cette température peut ainsi être de l'ordre de -100C.
Pour assurer le maintien en froid de l'ins-tallation, le gaz résiduaire W (azote impur), soutiré au sommet de la colonne 7 via une conduite 14, est détendu en détente libre à une pression légèrement supérieure à
la pression atmosphérique dans une vanne de détente 15, réchauffé dans le sous-refroidisseur 4 puis dans la ligne d'échange 3, et évacué via une conduite 16. Ce gaz peut servir à régénérer les adsorbeurs de l'appareil 2.
Si le froid produit par cette détente libre est insuffisant, on peut le compléter par l'un au moins des moyens suivants, représentés en trait mixte sur le dessin.
- Une source 17 d'azote liquide sous la basse pression, reliée à la tête de la colonne 7 via une conduite 18 et munie de moyens de régulation de débit.
Comme représenté, il peut s'agir notamment d'un stockagP
. .
17A d'azote liquide sous la pression a-tmosphérique muni à sa sortie d'une pompe 17B.
- Une source 19 d'oxygène liquide sous la hasse pression, reliée à la cuve de la colonne 7 via une conduite 20 et munie de moyens de régulation de débit.
~ 2~9 Comme représenté, il peut s'agir de nouveau d'un stockage l9A d'oxygène liquide sous la pression atmosphérique muni à sa sortie d'une pompe l9B.
- Un groupe frigorifique 21, par exemple à
l'ammoniac, monté entre le compresseur 1 et l'appareil d'épuration 2 et prérefroidissant l'air comprimé jusqu'à
une température de l'ordre de 0 à + 5~C par exemple.
L'installation représentée est isolée thermiquement de la manière suivante.
10D'une part, la double colonne 5 est disposée dans une enveloppe sous vide 22, qui en assure une isolation à haute performance. Cette enveloppe ne contient, outre la double colonne, que les tronçons de conduite qui y aboutissent ou en partent, ces conduites traversant l'enveloppe au moyen de raccords appropriés 23. En pratique, il est avantageux de rassembler tous les raccords 23 dans une meme région de l'enveloppe.
D'autre part, à l'exception des sources de liquides cryogéniques 17 et 19 et des conduites qui en partent, qui possèdent leur propre isolation, géné-ralement sous vide, toutes les autras parties froides de l'installation son~ isolées au moyen d'une boite froide 24 sous la pression atmosphérique contenant un matériau isolant _olide particulaire, qui est de préférence de la ~5 perlite.
Ce mode d'isolation est très avantageux :
d'une part, l'enveloppe SOU5 vide peut avoir un diamètre étroiternent adapté au diamètre extérieur de la clouble colonne, laquelle peut etre de diamètre constant sur 30 ! toute sa hauteur, ce qui permet de réaliser un ensemble double colonne 5-enveloppe 22 commodément transportable.
De plus, tous les accessoires froids tels que 9, 11, 15 sont facilement accessibles puisqu'ils sont constamment à la pression atmosphérique~
35Du point de vue éneryétique, cette solution - . - ., .; : :: : ~ ~ ::: :
. ,: :: " ~ : :.. .. :: ~ :
2.1 1 24~9 est également très avantageuse, bien qu'elle soit beaucoup moins coûteuse qulune isolation sous vide renf~rmant l'ensemble de l'installation. En ef~et, dans une installation de distillation d'air, 75 à 85~ des pertes thermiques sont supportées par la double colonne et, dans la ligne d'échange thermique, les pertes sont concentrees dans la partie la plus froide. Au to-tal~ les performances d'isolation de l'ensemble 22-24 son-t de l'ordre de 90~ de celles qui seraient obtenues avec une isolation sous vide de l'ensemble de l'installation.
En variante, la double colonne peut comporter un "minaret", c'est-à-dire un tronçon supérieur de la colonne basse pression 7 permettant de produire à son sommet de l'azote gazeux sous la basse pression. Dans ce cas, cet azote gazeux peut également être de-tendu dans une vanne de détente jusqu'au voisinage de la pression atmosphérique pour produire du froid, avant d'être réchauffé en 4 puis en 3 puis d'être récupéré en tant que second produit de l'installation.
La simplicité de l'installation suivant l'invention rend celle-ci particulièrement intéressante pour la production de quantités modérées, par exemple de l'ordre de quelques dizaines de tonnes par iour, d'oxy-gè~e gazeux sous une pression de quelques bars.
Dans la variante représe.ntée à la Figure 2 sans son isolation thermique, la tenue en froid de l'installation s'effectue par détente libre du gaz résiduaire W en 15, completée par un apport d'oxygène liquide provenant d'une source 19 constituée comme 30 I précédemment d'un stockage l9A à la pression a-tmosphéri-~ue et d'une pompe l9Bo Toutefois, dans cette variante, l'oxygène liquide d'appoint, pompé en l9B à une pression quelque peu supérieure à la basse pression, est injecté, en un point intermédiaire 25 de la ligne d'échange thermique .2~
3, dans l'oxygène gazeux en cours de réchauffemen-t.
De plus, une conduite 26 de purge d'oxygène liquide, munie d'une vanne 27, part de la cuve de la colonne 7 et débouche dans le stockage l9A pour l'ali-menter en partie, le complément d'oxygène liquide étantapporté par des camions-citernes 28.
La purge, destinée à évacuer les hydrocarbu-res de la colonne 7, correspond à environ 0,2~ du débit .-d'air traité et s'effectue de préférence en discontinu, :
généralement automatiquement; elle est indépendante du "biberonnage" de l'installation par l'oxygène liquide.
Le point d'injection 25 est choisi de manière que l'oxygène liquide se vaporise à une température suffisamment élevée pour que les hydrocarbures ne présen-tent plus de danger d'explosion ou d'inflammabilite lorsde la vaporisation de l'oxygène. Cette température peut ainsi être de l'ordre de -100C.
Claims (13)
1. Procédé de production d'oxygène gazeux sous pression au moyen d'une double colonne de distillation, caractérisé en ce que:
-on fait fonctionner la colonne basse pression sous une pression nettement supérieure à la pression atmosphérique et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène, cette basse pression étant notamment de l'ordre de 2 à 5 bars, et on fait fonctionner la colonne moyenne pression sous une pression correspondante, notamment de l'ordre de 8 à 16 bars;
-on récupère directement l'oxygène gazeux de production en cuve de la colonne basse pression, et -on maintient en froid l'installation, au moins en partie, par détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression.
-on fait fonctionner la colonne basse pression sous une pression nettement supérieure à la pression atmosphérique et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène, cette basse pression étant notamment de l'ordre de 2 à 5 bars, et on fait fonctionner la colonne moyenne pression sous une pression correspondante, notamment de l'ordre de 8 à 16 bars;
-on récupère directement l'oxygène gazeux de production en cuve de la colonne basse pression, et -on maintient en froid l'installation, au moins en partie, par détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression.
2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on détend par détente libre un gaz résiduaire soutiré de la tête de la colonne basse pression.
3. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on injecte dans la colonne basse pression un débit d'azote liquide provenant d'une source extérieure à la double colonne.
4. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on injecte dans la colonne basse pression un débit d'oxygène liquide provenant d'une source extérieure à la double colonne.
5. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on injecte dans l'oxygène gazeux, en un point intermédiaire de la ligne d'échange thermique associée à la double colonne, un débit d'oxygène liquide provenant d'une source extérieure à la double colonne, et en ce qu'on envoie dans ladite source de l'oxygène liquide de purge soutiré de la cuve de la colonne basse pression.
6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on prérefroidit l'air à traiter, avant son épuration par adsorption, au moyen d'un groupe frigorifique.
7. Installation de production d'oxygène gazeux sous pression, du type comprenant: un compresseur d'air; un appareil d'épuration de l'air comprimé; une double colonne de distillation de l'air épuré, comprenant elle-même une colonne moyenne pression et un colonne basse pression couplées par un vaporiseur-condenseur; une ligne d'échange thermique pour refroidir l'air épuré par échange de chaleur indirect avec les produits provenant de la double colonne; et des moyens de maintien en froid de l'installation, caractérisée en ce que la colonne basse pression fonctionne sous une pression nettement supérieure à la pression atmosphérique et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène, cette basse pression étant notamment de l'ordre de 2 à 5 bars, en ce qu'une conduite de production d'oxygène est directement reliée à la cuve de la colonne basse pression pour en soutirer de l'oxygène gazeux, et en ce que les moyens de maintien en froid comprennent une vanne de détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression.
8. Installation suivant la revendication 7, caractérisée en ce que la vanne de détente est montée dans une conduite d'évacuation de gaz résiduaire partant de la tête de la colonne basse pression.
9. Installation suivant la revendication 7, caractérisée en ce que les moyens de maintien en froid comprennent une source d'azote liquide sous la basse pression reliée à la tête de la colonne basse pression pour y injecter un débit déterminé d'azote liquide.
10.Installation suivant l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisée en ce que les moyens de maintien en froid comprennent une source d'oxygène liquide sous la basse pression reliée à la cuve de la colonne basse pression pour y injecter un débit déterminé d'oxygène liquide.
11.Installation suivant l'un quelconque des revendications 7 à 9, caractérisée en ce que les moyens de maintien en froid comprennent une source d'oxygène liquide sous la basse pression reliée, en un point intermédiaire de la ligne d'échange thermique,, aux passages de réchauffement d'oxygène gazeux, et en ce qu'une conduite de purge relie la cuve de la colonne basse pression à la source d'oxygène liquide.
12.Installation suivant l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisée en ce qu'elle comporte un groupe frigorifique de prérefroidissement de l'air comprimé, monté entre le compresseur et l'appareil d'épuration.
13.Installation suivant l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisée en ce que la double colonne est isolée sous vide, notamment par une enveloppe sous vide qui ne contient que la double colonne et des tronçons de conduite, le reste des parties froides de l'installation, à l'exception éventuellement des sources d'azote liquide et/ou d'oxygène liquide et des conduites qui en partent, étant isolées par une boîte froide à la pression atmosphérique contenant un isolant solide, notamment particulaire.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9215925 | 1992-12-30 | ||
FR9215925A FR2699992B1 (fr) | 1992-12-30 | 1992-12-30 | Procédé et installation de production d'oxygène gazeux sous pression. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CA2112499A1 true CA2112499A1 (fr) | 1994-07-01 |
Family
ID=9437287
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CA002112499A Abandoned CA2112499A1 (fr) | 1992-12-30 | 1993-12-29 | Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous pression |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5408831A (fr) |
EP (1) | EP0605262B1 (fr) |
JP (1) | JPH06229668A (fr) |
CA (1) | CA2112499A1 (fr) |
DE (1) | DE69328922T2 (fr) |
FR (1) | FR2699992B1 (fr) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2706195B1 (fr) * | 1993-06-07 | 1995-07-28 | Air Liquide | Procédé et unité de fourniture d'un gaz sous pression à une installation consommatrice d'un constituant de l'air. |
FR2723184B1 (fr) * | 1994-07-29 | 1996-09-06 | Grenier Maurice | Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous pression a debit variable |
GB9521996D0 (en) * | 1995-10-27 | 1996-01-03 | Boc Group Plc | Air separation |
US5682763A (en) * | 1996-10-25 | 1997-11-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Ultra high purity oxygen distillation unit integrated with ultra high purity nitrogen purifier |
DE19732887A1 (de) * | 1997-07-30 | 1999-02-04 | Linde Ag | Verfahren zur Luftzerlegung |
DE19737521A1 (de) * | 1997-08-28 | 1999-03-04 | Messer Griesheim Gmbh | Anlage zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
FR2774753B1 (fr) * | 1998-02-06 | 2000-04-28 | Air Liquide | Installation de distillation d'air comprenant plusieurs unites de distillation cryogenique de meme nature |
FR2774752B1 (fr) * | 1998-02-06 | 2000-06-16 | Air Liquide | Installation de distillation d'air et boite froide correspondante |
FR2778233B1 (fr) * | 1998-04-30 | 2000-06-02 | Air Liquide | Installation de distillation d'air et boite froide correspondante |
FR2793310A1 (fr) * | 1999-05-06 | 2000-11-10 | Air Liquide | Procede et dispositif de separation d'air par voie cryogenique avec elimination des aerosols liquides et/ou solides |
US6182471B1 (en) * | 1999-06-28 | 2001-02-06 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system for producing oxygen product at a non-constant rate |
EP1207362A1 (fr) | 2000-10-23 | 2002-05-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Procédé et appareil pour la production d'oxygène gazeux à basse pression |
EP1582830A1 (fr) * | 2004-03-29 | 2005-10-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Procédé et dispositif pour la séparation cryogénique de l'air |
US7272954B2 (en) * | 2004-07-14 | 2007-09-25 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Proceded Georges Claude | Low temperature air separation process for producing pressurized gaseous product |
JP5005894B2 (ja) * | 2005-06-23 | 2012-08-22 | エア・ウォーター株式会社 | 窒素発生方法およびそれに用いる装置 |
CN103282732B (zh) * | 2010-07-05 | 2016-08-03 | 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 | 通过低温蒸馏分离空气的装置和方法 |
FR2972794B1 (fr) | 2011-03-18 | 2015-11-06 | Air Liquide | Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique |
DE102012008415A1 (de) * | 2012-04-27 | 2013-10-31 | Linde Aktiengesellschaft | Transportables Paket mit einer Coldbox, Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage und Verfahren zum Herstellen einer Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage |
CN103157342A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-06-19 | 中国科学院理化技术研究所 | 带强制换热结构的天然气/煤层气吸附净化方法及装置 |
WO2018114052A2 (fr) | 2016-12-23 | 2018-06-28 | Linde Aktiengesellschaft | Procédé de séparation cryogénique d'air et système de séparation de l'air |
JP6900241B2 (ja) * | 2017-05-31 | 2021-07-07 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | ガス製造システム |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1240397A (en) * | 1913-12-03 | 1917-09-18 | Linus Wolf | Apparatus for producing liquefied gas. |
US1354380A (en) * | 1914-01-07 | 1920-09-28 | Godfrey L Cabot | Apparatus for producing liquid oxygen |
BE487786A (fr) * | 1943-05-27 | |||
US3316725A (en) * | 1964-05-20 | 1967-05-02 | Air Reduction | Refrigerating and conditioning of a process stream in a cryogenic process |
GB2125949B (en) * | 1982-08-24 | 1985-09-11 | Air Prod & Chem | Plant for producing gaseous oxygen |
FR2578532B1 (fr) * | 1985-03-11 | 1990-05-04 | Air Liquide | Procede et installation de production d'azote |
JPH0721378B2 (ja) * | 1985-08-12 | 1995-03-08 | 大同ほくさん株式会社 | 酸素ガス製造装置 |
CN1025067C (zh) * | 1989-02-23 | 1994-06-15 | 琳德股份公司 | 精馏分离空气的方法及装置 |
EP0383994A3 (fr) * | 1989-02-23 | 1990-11-07 | Linde Aktiengesellschaft | Procédé et dispositif de rectification d'air |
US5006139A (en) * | 1990-03-09 | 1991-04-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Cryogenic air separation process for the production of nitrogen |
US5077978A (en) * | 1990-06-12 | 1992-01-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Cryogenic process for the separation of air to produce moderate pressure nitrogen |
US5148680A (en) * | 1990-06-27 | 1992-09-22 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Cryogenic air separation system with dual product side condenser |
US5081845A (en) * | 1990-07-02 | 1992-01-21 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated air separation plant - integrated gasification combined cycle power generator |
-
1992
- 1992-12-30 FR FR9215925A patent/FR2699992B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-10-29 EP EP93402665A patent/EP0605262B1/fr not_active Revoked
- 1993-10-29 DE DE69328922T patent/DE69328922T2/de not_active Revoked
- 1993-12-06 US US08/161,545 patent/US5408831A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-12-21 JP JP5321458A patent/JPH06229668A/ja active Pending
- 1993-12-29 CA CA002112499A patent/CA2112499A1/fr not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69328922T2 (de) | 2000-11-16 |
EP0605262B1 (fr) | 2000-06-28 |
JPH06229668A (ja) | 1994-08-19 |
DE69328922D1 (de) | 2000-08-03 |
FR2699992A1 (fr) | 1994-07-01 |
US5408831A (en) | 1995-04-25 |
FR2699992B1 (fr) | 1995-02-10 |
EP0605262A1 (fr) | 1994-07-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2112499A1 (fr) | Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous pression | |
EP0628778B2 (fr) | Procédé et unité de fourniture d'un gaz sous pression à une installation consommatrice d'un constituant de l'air | |
EP0576314B1 (fr) | Procédé et installation de production d'oxygène gazeux sous pression | |
CA2146736C (fr) | Procede et installation de production de monoxyde de carbone | |
EP0420725A1 (fr) | Procédé de production frigorifique, cycle frigorifique correspondant et leur application à la distillation d'air | |
EP0618415B1 (fr) | Procédé et installation de production d'oxygène gazeux et/ou d'azote gazeux sous pression par distillation d'air | |
EP0694746B1 (fr) | Procédé de production d'un gaz sous pression à débit variable | |
FR2701313A1 (fr) | Procédé et installation de production d'azote ultra-pur par distillation d'air. | |
EP1446620B1 (fr) | Procede et installation de production d'helium | |
EP0641983B1 (fr) | Procédé et installation de production d'oxygène et/ou d'azote gazeux sous pression | |
EP0641982B1 (fr) | Procédé et installation de production d'au moins un gaz de l'air sous pression | |
CA2116297C (fr) | Procede et installation de production d'oxygene sous pression | |
CA2021730A1 (fr) | Installation de distillation d'air produisant de l'argon | |
FR2697325A1 (fr) | Procédé et installation de production d'azote et d'oxygène. | |
EP0611218A1 (fr) | Procédé et installation de production d'oxygene sous pression | |
WO2022175204A1 (fr) | Procédé et appareil de liquéfaction d'hydrogène | |
FR2705141A1 (fr) | Procédé et installation cryogénique de production d'argon. | |
EP1690053A1 (fr) | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique | |
FR3110685A1 (fr) | Procédé et appareil de séparation d’air par distillation cryogénique | |
FR2844864A1 (fr) | Procede et installation de vaporisation d'un liquide cryogenique |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EEER | Examination request | ||
FZDE | Discontinued |