CA2019105C - Acier inoxydable austhenitique resulfure a usinabilite amelioree - Google Patents
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Abstract
Acier inoxydable austénitique resulfuré à usinabilité améliorée, caractérisé en ce que sa composition pondérale est La suivante : - Carbone inférieur ou égal à 0,15% - Silicium inférieur ou égal à 2% - Manganèse inférieur au égal à 2% - MoLybdène inférieur ou égal à 3% - Nickel compris entre 7 et 12% - Chrome compris entre 15 et 25% - Soufre compris entre 0,10 et 0,40% - Calcium supérieur ou égal à 30 10-4% - Oxygène supérieur ou égal à 70 10-4% - Le rapport de La teneur en calcium et en oxygène Ca/O étant compris entre 0,2 et 0,6.
Description
2~~.~I~5 ~1 La présente invewtion concerne un acier inoxydable aust2nitique resuLfuré ~ usinabilité
améLior2e.
Un tel acier austénitique est connu dans Le JP-A-~ibD785. Ge brevet traite d'un acier usinable et défoy~mabLe ~ froid et ayant, en composition pondérale, notamment, une teneur en soufre inférieure ~3 O,D30%, des teneurs en calcium et oxygène respectivement comprises dans Les intervalles 10-300 ppm et 30-300 '10 ppm, de 0,8 ~ 5% de cuivre et de O,D~i ~ 0,~5'!. de plomb.
Crans cet acier inoxydable austénitique, on introduit de L'oxygène et du calcium, ce qui permet de transformer des inclusions dures en inclusions ~ base '15 d''oxyde de calcium. L''amèLioration de L'usinabilité
est générée par L'introductions dans La composition, d''une quantitè variable de plomb.
IL est bien connu que Les aciers inoxydables aust2nitiques sont difficiles ~ usiner, en grande par '~O tie ~ cause de leur faible conductibilité thermique, d''oû un mauvais ècouLement de La chaleur produite ~ la pointe d''un outil de coupe et une dëtèrioration rapide de L'outil et de Leur forte écrouissabiLit2 induisant Localement des zones de dureté èLevÉe.
Un moyen d'améliorer L''usinabiLitè est l''intrvduction de L''éLèment plomb notamment dans une proportion de D,0~1 ~ 0,~5%. Get èLèment ~ les incon-vénients d''ètr~e difficile à dissoudre de fanon homogène en bain fondu, et, en raison de sa densité
30 élevée, d''avoir tendance ~ s''accumuLer dans le fond des rècipients métallurgiques. De plus iL forme des phases è bas point de fusion détériorant La déformabiLit2 ~ chaud.
Crans le FR--A-~.54~.76~1 qui décrit un procédé
zo~~~o~
de fabrication d'acier ~ haute usinabilité, iL est prpcis~ qu''une autre cause de La difficulté d'usiner Les aciers inoxydables est Le fait qu'ils contiennent des inclusions d''oxydes durs comme par exemple de L'alumine au de La chromite qui détéy~iarent les outils de coupe.
~-1n mayen de n~éduire la nocivité des incLu-lions d'oxydes durs est d'introduire dans l'acier un au pLu,ieura compasés aLcaLinoterreux, afin de '10 remplacer dans une bonne proportion Les inclusions dus~es par des incLusians d''axydes ~ base de calcium, par e~empLe. IL est précisé d'une part, qu''une certaine quantité de soufre combiné ~ des incLusians dures en réduit La nocivité, La teneur en soufre étant '15 généralement inférieure ~ C~,S ~i0~~~~ i, et d'autre part, qu''un autre mayen de réduire !_..~ nocivité des incLu-sions est de réduire leur quantité gr~ce ~ une bonne désoxydation et une banne décG~ntation du bain fondu Lars de La réalisation de L''acier.
'~:O Uans les documents mentionnés ci~-dessus, L''améLiaration de L'usinabilité de L'acier est réalisée .
- par introduction de plomb en tant que Lubri f Tant, ':~5 -~ par introductian d' oxygéna au de calcium pour réduire les incLuslons dures en inclusions ~3 base de composés aLcaLinatey~reux.
~- en réduisant Le nombre d''incLusions dures par désoscydation du bain fondu, Lors de L'élaboration.
30 La présente invention a pour objet un acier austénitique resuLfuré d unisabiLité améLiarée conte-nant d''une part, du soufre pour La création d'un sulfure de manganèse et chrome ayant des propriétés Lubrifiantes et, d'autre part, une proportion déter-,....
améLior2e.
Un tel acier austénitique est connu dans Le JP-A-~ibD785. Ge brevet traite d'un acier usinable et défoy~mabLe ~ froid et ayant, en composition pondérale, notamment, une teneur en soufre inférieure ~3 O,D30%, des teneurs en calcium et oxygène respectivement comprises dans Les intervalles 10-300 ppm et 30-300 '10 ppm, de 0,8 ~ 5% de cuivre et de O,D~i ~ 0,~5'!. de plomb.
Crans cet acier inoxydable austénitique, on introduit de L'oxygène et du calcium, ce qui permet de transformer des inclusions dures en inclusions ~ base '15 d''oxyde de calcium. L''amèLioration de L'usinabilité
est générée par L'introductions dans La composition, d''une quantitè variable de plomb.
IL est bien connu que Les aciers inoxydables aust2nitiques sont difficiles ~ usiner, en grande par '~O tie ~ cause de leur faible conductibilité thermique, d''oû un mauvais ècouLement de La chaleur produite ~ la pointe d''un outil de coupe et une dëtèrioration rapide de L'outil et de Leur forte écrouissabiLit2 induisant Localement des zones de dureté èLevÉe.
Un moyen d'améliorer L''usinabiLitè est l''intrvduction de L''éLèment plomb notamment dans une proportion de D,0~1 ~ 0,~5%. Get èLèment ~ les incon-vénients d''ètr~e difficile à dissoudre de fanon homogène en bain fondu, et, en raison de sa densité
30 élevée, d''avoir tendance ~ s''accumuLer dans le fond des rècipients métallurgiques. De plus iL forme des phases è bas point de fusion détériorant La déformabiLit2 ~ chaud.
Crans le FR--A-~.54~.76~1 qui décrit un procédé
zo~~~o~
de fabrication d'acier ~ haute usinabilité, iL est prpcis~ qu''une autre cause de La difficulté d'usiner Les aciers inoxydables est Le fait qu'ils contiennent des inclusions d''oxydes durs comme par exemple de L'alumine au de La chromite qui détéy~iarent les outils de coupe.
~-1n mayen de n~éduire la nocivité des incLu-lions d'oxydes durs est d'introduire dans l'acier un au pLu,ieura compasés aLcaLinoterreux, afin de '10 remplacer dans une bonne proportion Les inclusions dus~es par des incLusians d''axydes ~ base de calcium, par e~empLe. IL est précisé d'une part, qu''une certaine quantité de soufre combiné ~ des incLusians dures en réduit La nocivité, La teneur en soufre étant '15 généralement inférieure ~ C~,S ~i0~~~~ i, et d'autre part, qu''un autre mayen de réduire !_..~ nocivité des incLu-sions est de réduire leur quantité gr~ce ~ une bonne désoxydation et une banne décG~ntation du bain fondu Lars de La réalisation de L''acier.
'~:O Uans les documents mentionnés ci~-dessus, L''améLiaration de L'usinabilité de L'acier est réalisée .
- par introduction de plomb en tant que Lubri f Tant, ':~5 -~ par introductian d' oxygéna au de calcium pour réduire les incLuslons dures en inclusions ~3 base de composés aLcaLinatey~reux.
~- en réduisant Le nombre d''incLusions dures par désoscydation du bain fondu, Lors de L'élaboration.
30 La présente invention a pour objet un acier austénitique resuLfuré d unisabiLité améLiarée conte-nant d''une part, du soufre pour La création d'un sulfure de manganèse et chrome ayant des propriétés Lubrifiantes et, d'autre part, une proportion déter-,....
3 minée d'oxygène et de calcium introduite sous forme de silicoaluminate de chaux, afin de créer, en nombre, des inclusions spécifiques améliorant l'usinabilité.
L'acier inoxydable austénitique se caractérise par la composition suivante exprimée en pourcentages pondéraux:
- Carbone inférieur ou égal à 0,15 - Silicium inférieur ou égal à 2~
- Manganèse inférieur ou égal à 2%
- Molybdène inférieur ou égal à 3ô
- Nickel compris entre 7 et 12~
- Chrome compris entre 15 et 25ô
- Soufre compris entre 0,10 et 0,40ô
- Calcium supérieur ou égal à 30x10-4%
Oxygène supérieur ou égal à 70x10-4%
- Le rapport de la teneur en calcium et en oxygène Ca/0 étant compris entre 0,2 et 0,6.
L'acier est aussi caractêrisé en ce qu'il contient des inclusions de silicoaluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudowollastonite.
Le calcium est introduit, lors de l'élaboration, dans le bain fondu, par addition de silico-calcium sous contrôle des teneurs en oxygène.
Dans une composition préférentielle de l'inven-tion, l'acier austénitique comprend du soufre dans une proportion comprise entre 0,15 et 0,35. Le soufre forme avec le manganèse et dans une plus faible proportion, avec le chrome, un sulfure de manganèse et chrome (Mn, Cr) S qui génère sous forme d'inclusions une lubrification à chaud de l'outil de coupe lors de l'usinage de l'acier.
°:;
... .. ;.~~~
3a Dans une autre forme de l'invention, la valeur du rapport des teneurs en éléments calcium et oxygène est comprise entre 0,3 et 0,5.
L'intervalle des valeurs du rapport Ca/0 est déterminé par des mesures d'usinabilité des différents aciers ayant la composition de base de l'acier selon ..~ ..~.
L'acier inoxydable austénitique se caractérise par la composition suivante exprimée en pourcentages pondéraux:
- Carbone inférieur ou égal à 0,15 - Silicium inférieur ou égal à 2~
- Manganèse inférieur ou égal à 2%
- Molybdène inférieur ou égal à 3ô
- Nickel compris entre 7 et 12~
- Chrome compris entre 15 et 25ô
- Soufre compris entre 0,10 et 0,40ô
- Calcium supérieur ou égal à 30x10-4%
Oxygène supérieur ou égal à 70x10-4%
- Le rapport de la teneur en calcium et en oxygène Ca/0 étant compris entre 0,2 et 0,6.
L'acier est aussi caractêrisé en ce qu'il contient des inclusions de silicoaluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudowollastonite.
Le calcium est introduit, lors de l'élaboration, dans le bain fondu, par addition de silico-calcium sous contrôle des teneurs en oxygène.
Dans une composition préférentielle de l'inven-tion, l'acier austénitique comprend du soufre dans une proportion comprise entre 0,15 et 0,35. Le soufre forme avec le manganèse et dans une plus faible proportion, avec le chrome, un sulfure de manganèse et chrome (Mn, Cr) S qui génère sous forme d'inclusions une lubrification à chaud de l'outil de coupe lors de l'usinage de l'acier.
°:;
... .. ;.~~~
3a Dans une autre forme de l'invention, la valeur du rapport des teneurs en éléments calcium et oxygène est comprise entre 0,3 et 0,5.
L'intervalle des valeurs du rapport Ca/0 est déterminé par des mesures d'usinabilité des différents aciers ayant la composition de base de l'acier selon ..~ ..~.
4 L''invention et dont on fait varier les teneurs en calcium et o><yg~ne.
Pa7~t i cul i Virement I_es i ncLus i ons de suL fui~e de mangan2se et chrome saut enrobées d'une phase de siLicoaLuminate de r_haux de type anorthite etlou pseudawoLLastonite pour former des inclusions associées. La création de ce type d''incLusion est rendue pa:â'.~li7Le ~ Y':~CC-' ~ L' lnti~D
duction de composés: de t-aLClutT, ijan:o Le b~.31n Ljquide ;:,OI1~;~ n~7ntl~~'3Le de teneul~~_ '10 détercr~in~es en axyg~ne.
De plus, les inclusions associées ont un facteur de forme compris entre 3 et 6. Le facteur de far~me est déterminé par Le rapport de La longueur sur La Largeur de L'inclusion, La valeur du facteur de -15 forme étant un critére de mesure de La qualité de L'usinabilité de L''aciev~.
Les essais décrits ci--dessous et Les figures annexpes feront mieux comprendre L''inventian.
La figure '1 représente Le diagramme de com~
'D position ternaire Caçi~-AI yci3.-Djc_y situant La composi~
tian pondérale de L''anorthite de La pseudowoLLastonite et de gehlenite.
La figure _ reprâsente une image en coupe d''une inclusion associée.
'~5 La figure 3 est un diagramme représentant Les valeurs du crit~re d''usinabiLité V230/D,3 en fonction de La variation de concentration d''axyg~ne.
La Figure 4 est un diagramme ~~eprésentant Les valeurs du c~~it~re d''usinabiLité VÉ3D/t~,3 en 30 fonction de La variation de concentration de soufre.
La figure 5 reprèsente, dans un exemple d'acier donné ~ titi~e de comparaison c:acier selon L'invention sans soufre>, un diagramme représentant Les valeurs V230/0,3 en fonction du rapport des teneurs Ca/i~.
241~14~
La présente invention concerne un alliage d'acier inoxydable austénitique resuLfuré dont L''usinabiLité est améliorée par La création d''incLu-sions associées, siLicoaLuminate de chaux/suLfure de
Pa7~t i cul i Virement I_es i ncLus i ons de suL fui~e de mangan2se et chrome saut enrobées d'une phase de siLicoaLuminate de r_haux de type anorthite etlou pseudawoLLastonite pour former des inclusions associées. La création de ce type d''incLusion est rendue pa:â'.~li7Le ~ Y':~CC-' ~ L' lnti~D
duction de composés: de t-aLClutT, ijan:o Le b~.31n Ljquide ;:,OI1~;~ n~7ntl~~'3Le de teneul~~_ '10 détercr~in~es en axyg~ne.
De plus, les inclusions associées ont un facteur de forme compris entre 3 et 6. Le facteur de far~me est déterminé par Le rapport de La longueur sur La Largeur de L'inclusion, La valeur du facteur de -15 forme étant un critére de mesure de La qualité de L'usinabilité de L''aciev~.
Les essais décrits ci--dessous et Les figures annexpes feront mieux comprendre L''inventian.
La figure '1 représente Le diagramme de com~
'D position ternaire Caçi~-AI yci3.-Djc_y situant La composi~
tian pondérale de L''anorthite de La pseudowoLLastonite et de gehlenite.
La figure _ reprâsente une image en coupe d''une inclusion associée.
'~5 La figure 3 est un diagramme représentant Les valeurs du crit~re d''usinabiLité V230/D,3 en fonction de La variation de concentration d''axyg~ne.
La Figure 4 est un diagramme ~~eprésentant Les valeurs du c~~it~re d''usinabiLité VÉ3D/t~,3 en 30 fonction de La variation de concentration de soufre.
La figure 5 reprèsente, dans un exemple d'acier donné ~ titi~e de comparaison c:acier selon L'invention sans soufre>, un diagramme représentant Les valeurs V230/0,3 en fonction du rapport des teneurs Ca/i~.
241~14~
La présente invention concerne un alliage d'acier inoxydable austénitique resuLfuré dont L''usinabiLité est améliorée par La création d''incLu-sions associées, siLicoaLuminate de chaux/suLfure de
5 manganése et chrome.
L' aL L iage comprend, en po ids -- Carbone inférieur ou égal ~ 0,~i5 - OiLicium infé~~ieur ou égal é ~%
- t~langanése inférieur ou égal é '~::, 'i0 ~- hloL ybdéne inférieur ou égal d 3%
- MickeL compris entre ? et ~i'~%
- Chrome compris entre ~15 et ~5%
- soufre compris entre O,-10 et 0,40%
-- oxygéne supérieur ou égal ~ ?0 ppm '15 - Calcium supérieur ou égal ~ 30 ppm.
Le rdLe bénéfique du saufs~e sur L''usinabiLi~
té est bien connu. Le soufre engendre dans L''acier des inclusions de sulfure de manganésc contenant également ~O du chrome.
L'addition de soufre, ou encore par exemple du sélénium, permet d''améLiorer L''usinabiLité des aciers inoxydables austénitiques mais au détriment d'autres propriétés comme par exemple une diminution ~5 de La résistance ~ La corrosion et de La déformabiLité
chaud et ~ froid.
hlaLgré L''effet défavorable d''une réduction de La résistance é La corrosion engendré par Le soufre, Les essais sur L''usinabiLité des aciers 30 austénitiques se sont orientés vers L''introduction, dans un aciey~ resuLfuré, d''oxydes siLicoaLuminates de chaux. Ces oxydes ne détériorent pas La résistance la corrosion.
. '~ Z0291(~~
L' aL L iage comprend, en po ids -- Carbone inférieur ou égal ~ 0,~i5 - OiLicium infé~~ieur ou égal é ~%
- t~langanése inférieur ou égal é '~::, 'i0 ~- hloL ybdéne inférieur ou égal d 3%
- MickeL compris entre ? et ~i'~%
- Chrome compris entre ~15 et ~5%
- soufre compris entre O,-10 et 0,40%
-- oxygéne supérieur ou égal ~ ?0 ppm '15 - Calcium supérieur ou égal ~ 30 ppm.
Le rdLe bénéfique du saufs~e sur L''usinabiLi~
té est bien connu. Le soufre engendre dans L''acier des inclusions de sulfure de manganésc contenant également ~O du chrome.
L'addition de soufre, ou encore par exemple du sélénium, permet d''améLiorer L''usinabiLité des aciers inoxydables austénitiques mais au détriment d'autres propriétés comme par exemple une diminution ~5 de La résistance ~ La corrosion et de La déformabiLité
chaud et ~ froid.
hlaLgré L''effet défavorable d''une réduction de La résistance é La corrosion engendré par Le soufre, Les essais sur L''usinabiLité des aciers 30 austénitiques se sont orientés vers L''introduction, dans un aciey~ resuLfuré, d''oxydes siLicoaLuminates de chaux. Ces oxydes ne détériorent pas La résistance la corrosion.
. '~ Z0291(~~
6 Les oxydes siLico-aluminates de chaux sont Créés Lors de L'élaboration de l'acier gr~ce L'int~~oduction de calcium, pr~fprentieLLement sous forme de fil fourré de siLicocaLcium, dans Le bain fondu sous r_ontrBLe des teneurs en oxygéne.
Selon l'invention, Les oxydes sont en grande majorité Liés aux sulfures et forment avec Les incLu-sian de sufLures, des inclusions assoc ies, Le sulfure se pLarant ~ L'intW~ieur des inclusions d''oxyde. Ces '10 sulfures sont des sulfures de manganése contenant toutefois également du chrome.
Les oxydes siLicoaluminates de chaux dans leur composition chimique sont préférentiellement de L'anorthite ou de La pseudowoLLastonite, Cdont la '15 composition chimique est représentée sur Le diagramme ternaire de La figure ~i:~, La mc:~jorité desdits oxydes étant de L'ano~~thite. Ces oxydes peuvent de plus contenir un peu de hlnc_~.
Les oxydes siLicaaLuminates de chaux formës '?0 autour des sulfures sont des oxydes malléables, ~ bas point de fusion qui peuvent se déformer facilement lors du Laminage. Pendant L'usinage de L'acier, du Fait des températures de coupe élevées, ces inclusions jouent un rBLe Lubrifiant ,~ L''interface-acier ~ usi '?5 nec~--out i L de coupe, conduisant a i nsi ~, une usure réduite des outils de coupe et ~ un meilleur aspect de surface des pi2ces usinées.
Les recherches réalisées ont permis de con--Buire à La définition d''une composition d''acier de 30 haute usinabilité ~ partir d'une base dont La camposi-°
tian a été donnée ci-dessus et ayant essentiellement .
une teneur en souf re de 0,'15 ~ 0, 35% .
-- une teneur en calcium supérieure ou égale 30 ppm sur produit fini,
Selon l'invention, Les oxydes sont en grande majorité Liés aux sulfures et forment avec Les incLu-sian de sufLures, des inclusions assoc ies, Le sulfure se pLarant ~ L'intW~ieur des inclusions d''oxyde. Ces '10 sulfures sont des sulfures de manganése contenant toutefois également du chrome.
Les oxydes siLicoaluminates de chaux dans leur composition chimique sont préférentiellement de L'anorthite ou de La pseudowoLLastonite, Cdont la '15 composition chimique est représentée sur Le diagramme ternaire de La figure ~i:~, La mc:~jorité desdits oxydes étant de L'ano~~thite. Ces oxydes peuvent de plus contenir un peu de hlnc_~.
Les oxydes siLicaaLuminates de chaux formës '?0 autour des sulfures sont des oxydes malléables, ~ bas point de fusion qui peuvent se déformer facilement lors du Laminage. Pendant L'usinage de L'acier, du Fait des températures de coupe élevées, ces inclusions jouent un rBLe Lubrifiant ,~ L''interface-acier ~ usi '?5 nec~--out i L de coupe, conduisant a i nsi ~, une usure réduite des outils de coupe et ~ un meilleur aspect de surface des pi2ces usinées.
Les recherches réalisées ont permis de con--Buire à La définition d''une composition d''acier de 30 haute usinabilité ~ partir d'une base dont La camposi-°
tian a été donnée ci-dessus et ayant essentiellement .
une teneur en souf re de 0,'15 ~ 0, 35% .
-- une teneur en calcium supérieure ou égale 30 ppm sur produit fini,
7 - une teneur en oxygéne supérieure ou égale 70 ppm sur produit fini, -- un rapport des teneurs en élément Ca/G
compris entre 0,3 et 0,5.
IL en découle .
La présence d'inclusions oxydes de siLico-aluminates de chau>< préférentiellement d''anorthite '10 ~:majoritairei ou de pseudowolLastonite Cminoritaire7 enrobant généralement des sulfures de mangan2se et chrome.
La figure '~ est une image en coupe d'un '15 acier selon l'invention contenant une inclusion 2 as-saciée de forme Lenticulaire composée de siLicoaLumi-nate de chaux 3 enrobant des inclusions de sulfure 4 de mangancse et chrome.
Cie man i 2re nette, i L n''y a pas foy~mat i on de ~0 sulfure de calcium, sulfure reconnu comme nocif, pour L'usinabilité des aciers et La 7~ésistance ~ La corrosion.
Les essais suivants illustrent de façon comparative les qualités d'usinabilité de L'acier '~5 selon l''invention.
Ges essais de tournage avec outil en carbure ode référence PRO IS«:~ ont été f~éaLisés. Pour une profondeur de passe de ~1,5 mm, une avance de O,iS
mm/tour, plusieurs vitesses de coupe sont fixées. Pour 30 chaque vitesse de coupe, L'outit est démonté toutes les 4 mn pour mesure de L'usure en dépouille. Ainsi, pour plusieurs vitesses V'1, Vi, V3..., une courbe donnant L'usure en dépouille de L'outil en fonction du temps de L'usinage est tracée. La vitesse de coupe, ~. 201v~~~
compris entre 0,3 et 0,5.
IL en découle .
La présence d'inclusions oxydes de siLico-aluminates de chau>< préférentiellement d''anorthite '10 ~:majoritairei ou de pseudowolLastonite Cminoritaire7 enrobant généralement des sulfures de mangan2se et chrome.
La figure '~ est une image en coupe d'un '15 acier selon l'invention contenant une inclusion 2 as-saciée de forme Lenticulaire composée de siLicoaLumi-nate de chaux 3 enrobant des inclusions de sulfure 4 de mangancse et chrome.
Cie man i 2re nette, i L n''y a pas foy~mat i on de ~0 sulfure de calcium, sulfure reconnu comme nocif, pour L'usinabilité des aciers et La 7~ésistance ~ La corrosion.
Les essais suivants illustrent de façon comparative les qualités d'usinabilité de L'acier '~5 selon l''invention.
Ges essais de tournage avec outil en carbure ode référence PRO IS«:~ ont été f~éaLisés. Pour une profondeur de passe de ~1,5 mm, une avance de O,iS
mm/tour, plusieurs vitesses de coupe sont fixées. Pour 30 chaque vitesse de coupe, L'outit est démonté toutes les 4 mn pour mesure de L'usure en dépouille. Ainsi, pour plusieurs vitesses V'1, Vi, V3..., une courbe donnant L'usure en dépouille de L'outil en fonction du temps de L'usinage est tracée. La vitesse de coupe, ~. 201v~~~
8 conduisant ~ une usure en dépouille de 0,3 mm en 30 mn, peut ainsi Vitre déterminée pour ct-,aque ~Laba°-r~ation, et ~t~~e prise en réf2rence sous Le crit~re V230/0,3.
Le tableau ~1 ci-dessous donne quelques rC~suLtats obtenus sur des aciers dont La composition de base est . C . 0,05%, Si . 0,5%, t~tn . ~1,8%, Ni 8,6%, Cr . ~17%, h1o . 0,'%, S . 0,3%, mais dont Les teneurs en calcium et oxyg2ne varient. 6e plus, pour '10 chaque 2Laboratian, La surface moyenne et Le facteur de forme moyen c:Longueur/largeur:~ des inclusions de sulfure et des inclusions assoc ies oxyde/suLfure sont donnés.
'15 TAGLEAU I
I I I I (SURFACE (FACTEURDEISURFACEIFACTEUR
I
ACIERI I ICaIO ~'U 3II~CLUSIO~S) (SULFURE( CA 0 I 3U/0, FORHE DE I
N I I ( Vl/fil)1.1SSUCIFyESI INCLUSIlI,ISI I PORPIE
( (ppm) ~ I
ppm) I
I
I I I I I (~)' IASSUCIEES ISULFUI2ES1 I I I i I I(mm)- I i I I
I I I i I I I I I
v0 I I I I o,051'--t5 I ~,.~ I I,s I 39,3 I 3,t I I I I I I I I I
I I I o.07~;0 I ~,1 I =, I .;t I 3,'-' 5 70 1 I 1 .1 I
I I I I I I I I
3 I I I ~,3~I~UU i ':..~,~)I 4,s I 31,4 I 3.1 45 I1~ i I I
I I I I
4 I I I o,4li~z9S I I I I ',g 43 105 I I I 41,9 I S I zt,7 I
I I I I I I I
'~5 S I I I a,a~l~~3 I 39,~ I 5,.1 I 31 I 3. t 4o 9~ I I I I ,4 I
I I I I I
I I I o,.t~I30o I 39,2 I 4,S I =7,4 I 3.4 47 lo~ I I I I I I
I I I I
7 I I I o,431303 I 45,5 I 5,u I 35.3 I 3. I
35 73 f I I I I I I
I I
30 L_es aciers N" ~1 et N" ~ constituent des r~2f2rences et ne contiennent pas de siLicoatuminate de chaux.
Les inclusions associées sont tris peu nombreuses, tr2s petites et peu déformpes.
24I910~
Le tableau ~1 ci-dessous donne quelques rC~suLtats obtenus sur des aciers dont La composition de base est . C . 0,05%, Si . 0,5%, t~tn . ~1,8%, Ni 8,6%, Cr . ~17%, h1o . 0,'%, S . 0,3%, mais dont Les teneurs en calcium et oxyg2ne varient. 6e plus, pour '10 chaque 2Laboratian, La surface moyenne et Le facteur de forme moyen c:Longueur/largeur:~ des inclusions de sulfure et des inclusions assoc ies oxyde/suLfure sont donnés.
'15 TAGLEAU I
I I I I (SURFACE (FACTEURDEISURFACEIFACTEUR
I
ACIERI I ICaIO ~'U 3II~CLUSIO~S) (SULFURE( CA 0 I 3U/0, FORHE DE I
N I I ( Vl/fil)1.1SSUCIFyESI INCLUSIlI,ISI I PORPIE
( (ppm) ~ I
ppm) I
I
I I I I I (~)' IASSUCIEES ISULFUI2ES1 I I I i I I(mm)- I i I I
I I I i I I I I I
v0 I I I I o,051'--t5 I ~,.~ I I,s I 39,3 I 3,t I I I I I I I I I
I I I o.07~;0 I ~,1 I =, I .;t I 3,'-' 5 70 1 I 1 .1 I
I I I I I I I I
3 I I I ~,3~I~UU i ':..~,~)I 4,s I 31,4 I 3.1 45 I1~ i I I
I I I I
4 I I I o,4li~z9S I I I I ',g 43 105 I I I 41,9 I S I zt,7 I
I I I I I I I
'~5 S I I I a,a~l~~3 I 39,~ I 5,.1 I 31 I 3. t 4o 9~ I I I I ,4 I
I I I I I
I I I o,.t~I30o I 39,2 I 4,S I =7,4 I 3.4 47 lo~ I I I I I I
I I I I
7 I I I o,431303 I 45,5 I 5,u I 35.3 I 3. I
35 73 f I I I I I I
I I
30 L_es aciers N" ~1 et N" ~ constituent des r~2f2rences et ne contiennent pas de siLicoatuminate de chaux.
Les inclusions associées sont tris peu nombreuses, tr2s petites et peu déformpes.
24I910~
9 Les aciers N'' 3 ~ 7 correspondent ~ une composition selon l'invention. Les valeurs de VL,3DID,3, sont plus élevées d'environ ?D%. La surface moyenne et Le facteur de forme moyen des inclusions de sulfure des aciers N'' ~1 et N'' ~ d' une pas~t et des aciers N" 3 à N'' 7 ne différent pas significativement.
Par contre, les inclusions assoc ies des aciers selon L' invention thl' 3 ~ 7:~ ont une surface beaucoup plus gi~ande et sont beaucoup plus déformées '10 donc beaucoup plus défo~~mabLes.
Ainsi, ces inclusion assoc ies de siLico-aLuminates de chaux enrobant Les inclusions de sulfure de mangan~se et de chrome sont ~ L'origine de L'élé
vation impo~~tante de La valeur du crit~re ~15 d'usinabiLit~ VB 3D/D,3.
Cie m~?me, des esses is cle tournage avec out i L
en carbure r~ev~tu TiN ont ~tt r2aLisés. Ges outils sont de plus en plus utilisés par les usineurs. Pour une avance de O,'~5 mm/tour, une passe de '1,5 mm et une ~~O vitesse de 34D m/mn, iL a ~t~ mesu ré L'usure en d~pouiLLe de L'outil en fonction du temps. Le tableau II ci-dessous donne quelques valeurs obtenues sur Les aciers N'' ~1, 4, 5 et b du tableau pr~c~dent.
TABLEAU II
I ~a ~ 0 I Temps pour Usureau SCIER I (ppm) I (ppm) Ca;u I bout I
usure 0,1s ~e rnn I I mrnl ,,u ,ic I I (mrl) I coupeImrnl i I
I I I I I
I s I oa o,us i s I ~~ _;
I
30 I I I .
I
I a~ I lus u,~l I I ~' , Ic' i I " I
I I
I
s I au I qb u,az I u .lh I I p '~.t I
I I
I I
I a~ I 1u'~ ~,.~o I va I u , m I I I I I
I
~v~~~~~
'10 Gons ces essais, Les crit~res retenues pour comparer les aciers sont d'une part Le temps conduisant ~ une usure en d~pouiLLe de 0,'15 mm dans les conditions de coupe données ci--dessus et d"autre pay~t la mesu~~e de L' usure en dépoui lLe apr~s 30 mn de coupe.
Ainsi, par 7~apport ~ l''acier de r~f2rence N'' 'i ne correspondant pas ~ une composition selon L'iw-vention, les essais réalises sur Les aciers N'' 4, 5 et '10 b montrent que Le temps de coupe avant usure de O,-15 mm est multiplie d'un facteur 4 et que L'usure, mesure sur l ' out i l apr2s 30 mn de coupe, est rédui te de b0% environ.
Cette am2lioration est Liée aux inclusions '15 associ2es décrites, et introduites dans l'acier selon l''invention.
La figure 3 pr~sentc un diagramme donnant Les variations du critpre d'u~sinabiLit~ VB30/0,3 en fonction de La concentration en oxyg~ne dans une strie de mesures correspondant d'une part ~ l'élaboration des acie7~s selon L'invention et, d'autre part, l''2Laboration de l''acier sans calcium.
La Figure 4 représente un diagramme donnant Les variations du cy~it~y~e d''usinabiLit~ VB30/0,3 en :-'S fonction de la concentration en soufre dans une strie de mesu~~es coi~respondant d ' une pai~t ~ l'' ~Laborat i on selon l'invention et, d'autre part, ~ L'~Labov~ation de l''acier sans calcium.
Les figures 3 et 4 montrent tout d'abord que 30 l'évolution de nuances d'aciers inoxydables austéni~
tiques resuLfurés vers des teneurs en oxyg~ne 2Lev~es ou des teneurs en soufre 2Lev~es ne permet pas d'améliorer~ l'usinabilit2 de fanon significative ~:crit~re VE'. 30/0,3: . Par contre, Les aciers selon 201~1~.~
~i ~i L'invention constituent une population 3 part, sur Les diagrammes des figures 3 et 4, avec des critéres d'usinabilité élevés.
A titre de comparaison, iL a été réalisé Les mémes essais d'usinabilité en utilisant Le critére d'usinabilité VE'. 30/0,3 sur des aciers austénitiques dont La composition de base est La suivante .
G . O,Ob%, Si . 0,45%, ~'1n . O,b%, Ni . $,b%, Cr . '1$%, f1o . O, ~%, S . O, D'~%.
Ces acier~s ne contiennent pas au trés peu de soufre comparativement ~ L'acier selon L'invention.
Les essais ont porté sur La variation du calcium et de L'oxygéne, en utilisant Le mime mode opératoire d'introduction du siLicoaLuminate de chaux que dans l'élaboration des acier~~ selon L'invention.
Le tableau III ci-dessous donne Les valeurs de VB 30/0,3 de plusieurs aciers en fonction de La '~D teneur en calcium et o><ygéne et de la valeur du rapport des concent~~ations en élément.
TABLEAU III
I I I
y5 ACIER I Ca I 0 I Calo I VB 3010,3 I ~PPm) I ~ppm) I I I
I I
I I I I
s I 2 I s7 I o,oa I
9 I ~ i t23 I a,o5 I tho lU I 3z I 7~) I ~,~t I '~UU
I I
I I
11 I a3 i ils I 0,36 I zoo I
I I I
12 I 26 I 47 I o,55 I iss I I I I
13 I 17 I 117 I 0,15 I 172 I I
14 I 32 I 129 I x,25 I 180 Les aciers N'' 8 et N'' 9 ne comportent pas ou tris peu de calcium et sont les aciers de références.
pour ces mesures. Les inclusions d'oxydes sont du type silicate poLyphas2 et chromite.
L'évolution vers des teneurs en oxygtne pLevpes seules n''entf~aine pas d'amélioration de L'usinabilité (comparaison des valeurs de VB 30/D,3 ente~e Les acier~s N'' 8 et ~:~.
Les aciers n'' 'iD et N'' -1~1 ayant '1 O
-- une teneur en calcium supérieure ~ 30 ppm sur produit fini, - une teneur en oxyg2ne supérieure ~ 70 ppm sur produit fini, '15 - un rapport des teneurs en éL~ment Ga/G compris entre 0,30 et 0,50 ont seulement des inclusions d'oxydes de type anorthite. CW remarque, ~ L'usinage, une augmen-tation des valeurs du crit2re d'usinabilité V2. 30/0,3 comme représentée en exemple sur La figure 5.
~O L'acier N" ~i~: a des teneurs en calcium et oxyg~ne faibles et un ~~apport Ga/L'~ tris Levé. L' u--sinabiLité reste médiocre. Les inclusions analysées chimiquement sont de type gehlenite (Figure -i).
L'acier N'' '13 a une teneur en oxyg~ne correspondant ~ celle de La composition de L'acier selon l'invention sans soufre mais une teneur en calcium et un 7~apport Ga/C~ plus faible. L'usinabilitc n'est pas am2Lior~e significativement.
L'acier N" ~14 a des teneurs coi~respondant 30 celles de La composition de l'acier selon l'invention sans soufre, mais un rapport Ga/4 en dessous de 0,3D.
L'améLio7~ation de L'usinabilité est sensible mais reste tris en--dessous de celle des aciers N-' ~iD et Nw 'i 'i .
~ 4 ~: ~ 14'~
'13 La comparaison des valeurs VB 30/0,3 des tableaux I et III montre L'importance de L'effet des inclusions d'anorthite seules et de l''effet des inclusions contenues dans L''acier n~esuL.Fu~~é selon L''invention.
La prtsente invention a pour objet un acier inoxydable aust~nitiquc resuLfu~~t~ dont L'usinabiLit~
est améL i orge gr~,ce ~ La créat i on d' i ncLusi ons asso-cipes oxydes de type siLico-aluminate de chaux/suLfure '10 c:hln, Cr:~S.
Les caract2ristiques permettant d'obtenir une uniÇabiLit~ ampLior~e sont .
- une teneur en soufre comprise entre 0,10 et 0,40% et de prpfW ~ence entre 0,'15 et 0,35'/.
'i5 .- une teneur en calcium sup2y~ieure ou égale 30 ppm, .- une teneur en oxyg~ne supérieure ou égale ~0 PPmy un rapport de La teneur en calcium et en ~O oxyg~ne Ga/~~ comp~~is entre 0,' et 0,6 et p~~~.F2~~entieLLement entre 0,3 et 0,5.
Ces r~suLtats entraRnent La présence d''incLusions associées et d2formées d''oxydes enrobant des inclusions de sulfure. L_es oxydes sont des siLico-~'S aluminates de chaux, p~~~f~rentieLlement de type anorthite et pseudowoLLastonite dont Les compositions chimiques sont d~te~~minèes dans Le diagramme ternaire Caf ~-S i 0'~-AL'.~03 de La f i gui~e '1 . Ces i ncLus i ons assoc i ées ont une 30 surface et un facteur de forme (Longueur/Largeur> im portants. La dé.FormabiLit~ Levée des inclusions et Leur effet Lubrifiant ~ L''interface outil de coupe/
copeau permettent une amélioration de L''usinabiLité.
Par contre, les inclusions assoc ies des aciers selon L' invention thl' 3 ~ 7:~ ont une surface beaucoup plus gi~ande et sont beaucoup plus déformées '10 donc beaucoup plus défo~~mabLes.
Ainsi, ces inclusion assoc ies de siLico-aLuminates de chaux enrobant Les inclusions de sulfure de mangan~se et de chrome sont ~ L'origine de L'élé
vation impo~~tante de La valeur du crit~re ~15 d'usinabiLit~ VB 3D/D,3.
Cie m~?me, des esses is cle tournage avec out i L
en carbure r~ev~tu TiN ont ~tt r2aLisés. Ges outils sont de plus en plus utilisés par les usineurs. Pour une avance de O,'~5 mm/tour, une passe de '1,5 mm et une ~~O vitesse de 34D m/mn, iL a ~t~ mesu ré L'usure en d~pouiLLe de L'outil en fonction du temps. Le tableau II ci-dessous donne quelques valeurs obtenues sur Les aciers N'' ~1, 4, 5 et b du tableau pr~c~dent.
TABLEAU II
I ~a ~ 0 I Temps pour Usureau SCIER I (ppm) I (ppm) Ca;u I bout I
usure 0,1s ~e rnn I I mrnl ,,u ,ic I I (mrl) I coupeImrnl i I
I I I I I
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'10 Gons ces essais, Les crit~res retenues pour comparer les aciers sont d'une part Le temps conduisant ~ une usure en d~pouiLLe de 0,'15 mm dans les conditions de coupe données ci--dessus et d"autre pay~t la mesu~~e de L' usure en dépoui lLe apr~s 30 mn de coupe.
Ainsi, par 7~apport ~ l''acier de r~f2rence N'' 'i ne correspondant pas ~ une composition selon L'iw-vention, les essais réalises sur Les aciers N'' 4, 5 et '10 b montrent que Le temps de coupe avant usure de O,-15 mm est multiplie d'un facteur 4 et que L'usure, mesure sur l ' out i l apr2s 30 mn de coupe, est rédui te de b0% environ.
Cette am2lioration est Liée aux inclusions '15 associ2es décrites, et introduites dans l'acier selon l''invention.
La figure 3 pr~sentc un diagramme donnant Les variations du critpre d'u~sinabiLit~ VB30/0,3 en fonction de La concentration en oxyg~ne dans une strie de mesures correspondant d'une part ~ l'élaboration des acie7~s selon L'invention et, d'autre part, l''2Laboration de l''acier sans calcium.
La Figure 4 représente un diagramme donnant Les variations du cy~it~y~e d''usinabiLit~ VB30/0,3 en :-'S fonction de la concentration en soufre dans une strie de mesu~~es coi~respondant d ' une pai~t ~ l'' ~Laborat i on selon l'invention et, d'autre part, ~ L'~Labov~ation de l''acier sans calcium.
Les figures 3 et 4 montrent tout d'abord que 30 l'évolution de nuances d'aciers inoxydables austéni~
tiques resuLfurés vers des teneurs en oxyg~ne 2Lev~es ou des teneurs en soufre 2Lev~es ne permet pas d'améliorer~ l'usinabilit2 de fanon significative ~:crit~re VE'. 30/0,3: . Par contre, Les aciers selon 201~1~.~
~i ~i L'invention constituent une population 3 part, sur Les diagrammes des figures 3 et 4, avec des critéres d'usinabilité élevés.
A titre de comparaison, iL a été réalisé Les mémes essais d'usinabilité en utilisant Le critére d'usinabilité VE'. 30/0,3 sur des aciers austénitiques dont La composition de base est La suivante .
G . O,Ob%, Si . 0,45%, ~'1n . O,b%, Ni . $,b%, Cr . '1$%, f1o . O, ~%, S . O, D'~%.
Ces acier~s ne contiennent pas au trés peu de soufre comparativement ~ L'acier selon L'invention.
Les essais ont porté sur La variation du calcium et de L'oxygéne, en utilisant Le mime mode opératoire d'introduction du siLicoaLuminate de chaux que dans l'élaboration des acier~~ selon L'invention.
Le tableau III ci-dessous donne Les valeurs de VB 30/0,3 de plusieurs aciers en fonction de La '~D teneur en calcium et o><ygéne et de la valeur du rapport des concent~~ations en élément.
TABLEAU III
I I I
y5 ACIER I Ca I 0 I Calo I VB 3010,3 I ~PPm) I ~ppm) I I I
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14 I 32 I 129 I x,25 I 180 Les aciers N'' 8 et N'' 9 ne comportent pas ou tris peu de calcium et sont les aciers de références.
pour ces mesures. Les inclusions d'oxydes sont du type silicate poLyphas2 et chromite.
L'évolution vers des teneurs en oxygtne pLevpes seules n''entf~aine pas d'amélioration de L'usinabilité (comparaison des valeurs de VB 30/D,3 ente~e Les acier~s N'' 8 et ~:~.
Les aciers n'' 'iD et N'' -1~1 ayant '1 O
-- une teneur en calcium supérieure ~ 30 ppm sur produit fini, - une teneur en oxyg2ne supérieure ~ 70 ppm sur produit fini, '15 - un rapport des teneurs en éL~ment Ga/G compris entre 0,30 et 0,50 ont seulement des inclusions d'oxydes de type anorthite. CW remarque, ~ L'usinage, une augmen-tation des valeurs du crit2re d'usinabilité V2. 30/0,3 comme représentée en exemple sur La figure 5.
~O L'acier N" ~i~: a des teneurs en calcium et oxyg~ne faibles et un ~~apport Ga/L'~ tris Levé. L' u--sinabiLité reste médiocre. Les inclusions analysées chimiquement sont de type gehlenite (Figure -i).
L'acier N'' '13 a une teneur en oxyg~ne correspondant ~ celle de La composition de L'acier selon l'invention sans soufre mais une teneur en calcium et un 7~apport Ga/C~ plus faible. L'usinabilitc n'est pas am2Lior~e significativement.
L'acier N" ~14 a des teneurs coi~respondant 30 celles de La composition de l'acier selon l'invention sans soufre, mais un rapport Ga/4 en dessous de 0,3D.
L'améLio7~ation de L'usinabilité est sensible mais reste tris en--dessous de celle des aciers N-' ~iD et Nw 'i 'i .
~ 4 ~: ~ 14'~
'13 La comparaison des valeurs VB 30/0,3 des tableaux I et III montre L'importance de L'effet des inclusions d'anorthite seules et de l''effet des inclusions contenues dans L''acier n~esuL.Fu~~é selon L''invention.
La prtsente invention a pour objet un acier inoxydable aust~nitiquc resuLfu~~t~ dont L'usinabiLit~
est améL i orge gr~,ce ~ La créat i on d' i ncLusi ons asso-cipes oxydes de type siLico-aluminate de chaux/suLfure '10 c:hln, Cr:~S.
Les caract2ristiques permettant d'obtenir une uniÇabiLit~ ampLior~e sont .
- une teneur en soufre comprise entre 0,10 et 0,40% et de prpfW ~ence entre 0,'15 et 0,35'/.
'i5 .- une teneur en calcium sup2y~ieure ou égale 30 ppm, .- une teneur en oxyg~ne supérieure ou égale ~0 PPmy un rapport de La teneur en calcium et en ~O oxyg~ne Ga/~~ comp~~is entre 0,' et 0,6 et p~~~.F2~~entieLLement entre 0,3 et 0,5.
Ces r~suLtats entraRnent La présence d''incLusions associées et d2formées d''oxydes enrobant des inclusions de sulfure. L_es oxydes sont des siLico-~'S aluminates de chaux, p~~~f~rentieLlement de type anorthite et pseudowoLLastonite dont Les compositions chimiques sont d~te~~minèes dans Le diagramme ternaire Caf ~-S i 0'~-AL'.~03 de La f i gui~e '1 . Ces i ncLus i ons assoc i ées ont une 30 surface et un facteur de forme (Longueur/Largeur> im portants. La dé.FormabiLit~ Levée des inclusions et Leur effet Lubrifiant ~ L''interface outil de coupe/
copeau permettent une amélioration de L''usinabiLité.
Claims (7)
1. Acier inoxydable austénitique resulfuré à
usinabilité améliorée, caractérisé en ce que sa composition pondérale est la suivante:
- Carbone inférieur ou égal à 0,15%
- Silicium inférieur ou égal à 2%
- Manganèse inférieur ou égal à 2%
- Molybdène inférieur ou égal à 3%
- Nickel compris entre 7 et 12%
- Chrome compris entre 15 et 25%
- Soufre compris entre 0,10 et 0,40%
- Calcium supérieur ou égal à 30x10 -4%
- Oxygène supérieur ou égal à 70x10 -4%
- le rapport de la teneur en calcium et en oxygène Ca/O étant compris entre 0,2 et 0,6;
ledit acier étant aussi caractérisé en ce qu'il contient des inclusions de silicoaluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudowollastonite.
usinabilité améliorée, caractérisé en ce que sa composition pondérale est la suivante:
- Carbone inférieur ou égal à 0,15%
- Silicium inférieur ou égal à 2%
- Manganèse inférieur ou égal à 2%
- Molybdène inférieur ou égal à 3%
- Nickel compris entre 7 et 12%
- Chrome compris entre 15 et 25%
- Soufre compris entre 0,10 et 0,40%
- Calcium supérieur ou égal à 30x10 -4%
- Oxygène supérieur ou égal à 70x10 -4%
- le rapport de la teneur en calcium et en oxygène Ca/O étant compris entre 0,2 et 0,6;
ledit acier étant aussi caractérisé en ce qu'il contient des inclusions de silicoaluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudowollastonite.
2. Acier inoxydable selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend du soufre dans une proportion comprise entre 0,15 et 0,35%.
3. Acier inoxydable selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient des inclusions de sulfure de manganèse et de chrome (Mn, Cr)S.
4. Acier inoxydable selon la revendication 1, caractérisé en ce que la valeur du rapport des teneurs en élément calcium et oxygène est comprise entre 0,3 et 0,5.
5. Acier inoxydable selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient des inclusions de sulfure de manganèse et de chrome enrobées par une phase de silico-aluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudowollastonite pour former des inclusions associées.
6. Acier inoxydable selon la revendication 5, caractérisé en ce que les inclusions associées sont engendrées par l'addition de calcium introduit dans le bain en fusion sous forme de fil fourré de silicocalcium.
7. Acier inoxydable selon la revendication 5, caractérisé en ce que les inclusions ont un facteur de forme compris entre 3 et 6.
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|---|---|---|---|
| FR8908060 | 1989-06-16 | ||
| FR8908060A FR2648477B1 (fr) | 1989-06-16 | 1989-06-16 | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2019105A1 CA2019105A1 (fr) | 1990-12-16 |
| CA2019105C true CA2019105C (fr) | 2000-04-25 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| CA002019105A Expired - Lifetime CA2019105C (fr) | 1989-06-16 | 1990-06-15 | Acier inoxydable austhenitique resulfure a usinabilite amelioree |
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|---|---|
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| DK (1) | DK0403332T3 (fr) |
| EG (1) | EG19821A (fr) |
| ES (1) | ES2076346T3 (fr) |
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| FR2706489B1 (fr) * | 1993-06-14 | 1995-09-01 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
| FR2720410B1 (fr) * | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
| FR2732694B1 (fr) * | 1995-04-07 | 1997-04-30 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree, utilise notamment dans le domaine de l'usinage a tres grande vitesse de coupe et le domaine du decolletage |
| FR2740783B1 (fr) * | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
| FR2805829B1 (fr) * | 2000-03-03 | 2002-07-19 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable austenitique a haute usinabilite, resulfure, et comportant une resistance a la corrosion amelioree |
| JP2002206148A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-26 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工割れ感受性が低いオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1305801A (fr) * | 1961-11-06 | 1962-10-05 | Universal Cyclops Steel Corp | Alliages austénitiques facilement usinables |
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| DE3018537A1 (de) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Daido Steel Co Ltd | Kontrollierte einschluesse enthaltender automatenstahl und verfahren zu seiner herstellung |
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1989
- 1989-06-16 FR FR8908060A patent/FR2648477B1/fr not_active Expired - Fee Related
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