BR112021015434A2

BR112021015434A2 - Cabo multicordões de estrutura 1xn de alta energia em ruptura

Info

Publication number: BR112021015434A2
Application number: BR112021015434-5A
Authority: BR
Inventors: Marianna Chevalley; Romain Barbat; Stéphane Laurent; Rémi PINAUT
Original assignee: Compagnie Generale Des Etablissements Michelin
Priority date: 2019-02-05
Filing date: 2020-01-14
Publication date: 2021-10-05
Also published as: FR3092343A1; AU2020218926A1; EP3921466A1; CN113396255B; CA3124460A1; WO2020161404A1; CN113396255A; JP2022519863A; EP3921466B1

Abstract

cabo multicordões de estrutura 1xn de alta energia em ruptura. o cabo extraído (60') apresenta uma estrutura 1xn que compreende uma única camada (61) de n cordões (62) enrolados em hélice. cada cordão (62) tem duas camadas de fios metálicos (f1, f2) de diâmetros d1 e d2. o cabo extraído (60') apresenta um alongamento estrutural as' = 1,00 % e um módulo elástico mc' inferior ou igual a 80 gpa. a resistência mecânica de pelo menos 50 % dos fios metálicos (f1, f2) de diâmetro d1 e d2, medida de acordo com a norma astm d2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x d1 para um fio metálico de diâmetro d1 e superior ou igual a 3500-2000 x d2 para um fio metálico de diâmetro d2.

Description

“CABO MULTICORDÕES DE ESTRUTURA 1xN DE ALTA ENERGIA EM RUPTURA”

[001] A invenção se refere a cabos e a um pneumático que compreende esses cabos.

[002] É conhecido pelo estado da técnica, notadamente pelo documento WO2016/131862 um pneumático para veículo de engenharia civil com armadura de carcaça radial que compreende uma banda de rodagem, dois talões inextensíveis, dois flancos que ligam os talões à banda de rodagem e uma armadura de topo, disposta circunferencialmente entre a armadura de carcaça e a banda de rodagem. Essa armadura de topo compreende várias lonas reforçadas por elementos de reforço tais como cabos metálicos, os cabos de uma lona sendo embutidos em uma matriz elastomérica da lona.

[003] A armadura de topo compreende uma armadura de trabalho, uma armadura de proteção e eventualmente outras armaduras, por exemplo uma armadura de guarnecimento.

[004] A armadura de proteção compreende uma ou várias lonas de proteção que compreendem vários elementos filares de reforço de proteção. Cada elemento filar de reforço de proteção é um cabo que apresenta uma estrutura 1xN. O cabo compreende uma única camada de N = 4 cordões enrolados em hélice com um passo p3 = 20 mm. Cada cordão compreende, por um lado, uma camada interna de M = 3 fios internos enrolados em hélice com um passo p1 = 6,7 mm e uma camada externa de P = 8 fios externos enrolados em hélice em torno da camada interna com um passo p2 = 10 mm. Cada fio interno e externo apresenta um diâmetro igual a 0,35 mm e uma resistência mecânica igual a 2765 MPa.

[005] Por um lado, por ocasião da passagem do pneumático sobre obstáculos, por exemplo sob a forma de pedras, esses obstáculos apresentam o risco de perfurar o pneumático até atingir a armadura de topo. Essas perfurações permitem a entrada de agentes corrosivos na armadura de topo do pneumático e reduzem assim o tempo de vida dos mesmos.

[006] Por outro lado, foi observado que os capôs das lonas de proteção podem apresentar rupturas consecutivas a deformações e esforços relativamente grandes exercidos sobre o cabo, notadamente por ocasião da passagem do pneumático sobre obstáculos.

[007] A invenção tem como objetivo um cabo que permite reduzir, e mesmo suprimir, o número de rupturas e o número de perfurações.

[008] Com essa finalidade a invenção tem como objeto um cabo que apresenta uma estrutura 1xN que compreende uma única camada de N cordões enrolados em hélice, cada cordão tendo duas camadas de fios metálicos e compreendendo: - uma camada interna constituída por M ≥ 1 fio(s) metálico(s) interno(s) de diâmetro D1, - uma camada externa constituída por P > 1 fios metálicos externos de diâmetro D2 enrolados em torno da camada interna.

[009] O cabo de acordo com a invenção apresenta um alongamento estrutural As determinado aplicando para isso a norma ASTM D2969-04 de 2014 tal que As ≥ 3,00 %.

[0010] O cabo de acordo com a invenção verifica MC  127 com MC = 200 x cos4() x [M x (D1 / 2)2 x cos4() + P x (D2 /2)2 x cos4()] / [M x (D1 / 2)2 + P x (D2 / 2)2] com: - D1 e D2 sendo expressos em mm, -  o ângulo de hélice de cada cordão no cabo, -  o ângulo de hélice de cada fio metálico interno na camada interna, e -  o ângulo de hélice de cada fio metálico externo na camada externa.

[0011] O indicador MC é representativo do módulo elástico do cabo. Nessa fórmula, o fator 200 representa o módulo elástico do aço que é da ordem de 200 GPa.

[0012] No cabo de acordo com a invenção, a resistência mecânica de pelo menos 50 % dos fios metálicos de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3500-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2.

[0013] Graças ao alongamento estrutural relativamente grande e ao indicador MC representativo do módulo elástico do cabo relativamente pequeno, o cabo de acordo com a invenção permite reduzir as perfurações e, portanto, alongar ao tempo de vida do pneumático. De fato, os inventores na origem da invenção descobriram que um cabo menos rígido do que aquele do estado da técnica tem um desempenho melhor contra obstáculos. Os inventores descobriram que era mais eficaz se ajustar ao obstáculo graças a um cabo que apresenta uma rigidez menor mais do que tentar enrijecer e reforçar o máximo possível os cabos para se opor às deformações impostas pelos obstáculos como é ensinado de uma maneira geral no estado da técnica. Se ajustando aos obstáculos, diminui-se o esforço que se opõe aos obstáculos e, portanto, o risco de perfurar o pneumático.

[0014] Graças ao alongamento estrutural relativamente grande, ao indicador MC representativo do módulo elástico do cabo relativamente pequeno e à resistência mecânica relativamente elevada da maioria dos fios metálicos do cabo, o cabo de acordo com a invenção permite também reduzir o número de rupturas. De fato, os inventores na origem da invenção descobriram que o critério determinante para reduzir as rupturas dos cabos não era unicamente a força de ruptura como é amplamente ensinado no estado da técnica, mas sim a energia em ruptura representada no presente pedido por um indicador igual ao produto da força em ruptura e do alongamento em ruptura. De fato, os cabos do estado da técnica apresentam ou uma força em ruptura relativamente elevada, mas um alongamento em ruptura relativamente pequeno, ou um alongamento em ruptura relativamente grande mas uma força em ruptura relativamente pequena. Nos dois casos, os cabos do estado da técnica se rompem sob uma energia relativamente pequena. O cabo de acordo com a invenção, devido a seu alongamento estrutural relativamente elevado apresenta um alongamento em ruptura necessariamente relativamente elevado. De modo sinérgico, o módulo relativamente pequeno permite impelir o alongamento em ruptura devido a uma inclinação da curva força-alongamento no campo elástico relativamente pequena. Enfim e sobretudo, os inventores descobriram que o aumento da resistência mecânica da maioria dos fios metálicos permitia, como está demonstrado pelos testes comparativos abaixo, por um lado, aumentar o alongamento estrutural, o que como explicado acima permite impelir o alongamento em ruptura e, portanto, o indicador de energia em ruptura, e por outro lado, aumentar a força em ruptura, o que permite aumentar o indicador de energia em ruptura.

[0015] O alongamento estrutural As, grandeza bem conhecida pelo profissional, é determinado por exemplo aplicando para isso a norma ASTM D2969-04 de 2014 a um cabo testado de modo a obter uma curva força- alongamento. Deduz-se o As na curva obtida como o alongamento, em %, que corresponde à projeção sobre o eixo dos alongamentos da interseção entre a tangente à parte estrutural da curva força-alongamento e a tangente à parte elástica da curva força-alongamento. Para lembrar, uma curva força- alongamento compreende, se deslocando para isso na direção dos alongamentos crescentes, uma parte estrutural, uma parte elástica e uma parte plástica. A parte estrutural corresponde a um alongamento estrutural do cabo que resulta da aproximação dos diferentes cordões e fios metálicos que constituem o cabo. A parte elástica corresponde a um alongamento elástico que resulta da construção do cabo, notadamente dos ângulos das diferentes camadas e dos diâmetros dos fios metálicos. A parte plástica corresponde ao alongamento plástico que resulta da plasticidade (deformação irreversível para além do limite de elasticidade) dos fios metálicos. Os ângulos de hélice são definidos pelas fórmulas seguintes:  = arctan (2 x π x R3 /p3) na qual R3 é o raio de enrolamento dos cordões e p3 é o passo de enrolamento dos cordões.  = arctan (2 x π x R1 / p1) na qual R1 é o raio de enrolamento do ou dos M fios internos e p1 é o passo no qual é ou são unidos o ou os M fios metálicos internos no cabo. O passo p1 é tal que 1/p1 = 1/p10 + 1/p3 com p10 o passo do ou dos M fios metálicos internos no cordão antes de união dos cordões para formar o cabo. No caso em que M = 1, R1 = 0 e portanto  = 0.  = arctan (2 x π x R2 / p2) na qual R2 é o raio de enrolamento dos N fios metálicos externos e p2 é o passo no qual são unidos os N fios metálicos externos no cabo. O passo p2 é tal que 1/p2 = 1/p20 + 1/p3 com p20 o passo dos M fios metálicos externos no cordão antes de união dos cordões para formar o cabo.

[0016] O raio de enrolamento R3 é medido em cum corte transversal perpendicular ao eixo principal do cabo e corresponde à distância entre o centro da hélice descrita por cada cordão e o centro do cabo. De modo análogo, os raios de enrolamento R1 e R2 são medidos em um corte transversal perpendicular ao eixo principal de cada cordão tomado individualmente e correspondem à distância entre o centro da hélice descrita por respectivamente cada fio interno e externo e o centro do cordão.

[0017] Na invenção, o cabo compreende uma única camada de N cordões, quer dizer que ele compreende uma montagem constituída por uma camada de cordões, nem mais nem menos, quer dizer que a montagem tem uma camada de cordões, não zero, não duas, mas unicamente uma.

[0018] Cada cordão tem duas camadas, quer dizer que ele compreende uma montagem constituída por duas camadas de fios metálicos, nem mais nem menos, quer dizer que a montagem tem duas camadas de fios metálicos, não uma, não três, mas unicamente duas. A camada externa de cada cordão é enrolada em torno da camada interna desse cordão em contato com a camada interna desse cordão.

[0019] O cabo tal como definido acima e de acordo com a invenção é nu quer dizer desprovido de qualquer composição polimérica, notadamente o cabo é desprovido de qualquer composição elastomérica.

[0020] Por fio metálico, é entendido um monofilamento metálico que compreende uma alma constituída majoritariamente (quer dizer por mais de 50 % de sua massa) ou integralmente (por 100 % de sua massa) por um material metálico, por exemplo feito de aço carbono. O fio metálico pode vantajosamente compreender uma camada de um revestimento metálico que reveste a alma, o revestimento metálico sendo escolhido dentre o zinco, o cobre, o estanho e as ligas desses metais, por exemplo o latão. Cada fio é preferencialmente feito de aço perlítico ou ferrítico-perlítico carbono.

[0021] Os valores das características descritas no presente pedido para o cabo nu são medidos em ou determinados a partir dos cabos diretamente depois de fabricação, quer dizer antes de qualquer etapa de imersão em uma matriz polimérica, notadamente elastomérica.

[0022] No presente pedido, qualquer intervalo de valores designado pela expressão “entre a e b” representa a faixa de valores que vai de mais de a até menos de b (quer dizer limites a e b excluídos) enquanto qualquer intervalo de valores designado pela expressão “de a a b” significa a faixa de valores que vai do limite “a” até o limite “b”, quer dizer que inclui os limites estritos “a” e “b”.

[0023] Em um modo de realização preferido, As ≥ 3,10 %. Assim, aumenta- se ainda mais o indicador de energia em ruptura do cabo e, portanto, reduz-se o risco de ruptura.

[0024] De modo opcional, As  4,00 %, de preferência As  3.75 % e mais preferencialmente As  3,50 %. Limitando assim o alongamento estrutural, tem- se a certeza de que o cabo pode entretanto retomar esforços suficientes para deformações relativamente pequenas.

[0025] Em modos de realização vantajosos que permitem atingir as propriedades descritas acima,  vai de 13º a 39º, de preferência de 16º a 27º e mais preferencialmente de 21º a 27º.

[0026] Em modos de realização vantajosos que permitem atingir as propriedades descritas acima,  vai de 6º a 22º, de preferência de 8º a 15º.

[0027] Em modos de realização vantajosos que permitem atingir as propriedades descritas acima,  vai de 13º a 30º, de preferência de 16 a 23º.

[0028] Em um modo de realização preferido, MC  125. Reduzindo-se mais o indicador de módulo MC, prolonga-se ainda mais a parte elástica e, portanto, aumenta-se o indicador de energia em ruptura.

[0029] De modo vantajoso, MC ≥ 100, de preferência MC ≥ 110 e mais preferencialmente MC ≥ 115. Com um indicador de módulo MC relativamente elevado, tem-se a certeza de que o cabo pode, no entanto, retomar esforços suficientes para deformações relativamente pequenas.

[0030] Vantajosamente, o cabo apresenta uma força em ruptura Fr tal que Fr ≥ 8500 N, de preferência Fr ≥ 9000 N mais preferencialmente Fr ≥ 9350 N e ainda mais preferencialmente Fr ≥ 9600 N. A força em ruptura é medida de acordo com a norma ASTM D2969-04.

[0031] Vantajosamente, o cabo apresenta um alongamento em ruptura Ar tal que Ar ≥ 6,50 %, de preferência Ar ≥ 6,75 % e mais preferencialmente Ar ≥ 6,90 %. O alongamento em ruptura é medido de acordo com a norma ASTM D2969-

04.

[0032] De modo muito preferido, o cabo apresenta um indicador de energia em ruptura Er igual ao produto da força em ruptura Fr expressa em N e do alongamento em ruptura Ar expresso em %, tal que Er ≥ 60000 N.%, de preferência Er ≥ 63000 N.% e mais preferencialmente Er ≥ 64000 N.%.

[0033] De modo muito vantajoso, o cabo apresenta um indicador de energia em ruptura Er igual ao produto da força em ruptura Fr expressa em N e do alongamento em ruptura Ar expresso em %, e um diâmetro D expresso em mm tais que Er/D ≥ 15000, de preferência Er/D ≥ 15800, mais preferencialmente Er/D ≥ 16000 e muito preferencialmente Er/D ≥ 16500. Assim, o cabo apresenta um compromisso vantajoso entre energia em ruptura e volume, notadamente a fim de reduzir a espessura da lona na qual se encontrará o cabo e, portanto, o peso do pneumático.

[0034] A invenção tem também como invenção um cabo extraído de uma matriz polimérica, o cabo apresentando uma estrutura 1xN que compreende uma única camada de N cordões enrolados em hélice, cada cordão tendo duas camadas de fios metálicos e compreendendo: - uma camada interna constituída por M ≥ 1 fio(s) metálico(s) interno(s) de diâmetro D1, - uma camada externa constituída por P > 1 fios metálicos externos de diâmetro D2 enrolados em torno da camada interna.

[0035] O cabo extraído de acordo com a invenção apresenta um alongamento estrutural As’ determinado aplicando para isso a norma ASTM D2969-04 de 2014 tal que As’ ≥ 1,00 %.

[0036] O cabo extraído de acordo com a invenção apresenta um módulo elástico MC’  80 GPa.

[0037] No cabo extraído de acordo com a invenção, a resistência mecânica de pelo menos 50 % dos fios metálicos de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3500-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2.

[0038] O cabo extraído de acordo com a invenção é proveniente da imersão de um cabo nu na matriz polimérica ao contrário do cabo nu descrito precedentemente que é desprovido de qualquer matriz polimérica.

[0039] O alongamento estrutural As’ do cabo extraído é medido de um modo análogo ao alongamento estrutural As do cabo nu definido precedentemente.

[0040] O módulo elástico MC’ do cabo extraído é calculado medindo para isso a inclinação da parte elástica de uma curva força-alongamento obtida aplicando-se a norma ASTM D2969-04 de 2014 ao cabo extraído testado, e depois relacionando essa inclinação com a seção metálica do cabo, quer dizer a soma das seções dos fios que constituem o cabo extraído. Alternativamente, é possível determinar a seção metálica medindo para isso a massa linear metálica do cabo extraído de acordo com a norma ASTM D2969-04 de 2014 e dividindo essa massa linear metálica pela densidade do aço utilizados.

[0041] De preferência, a matriz polimérica é uma matriz elastomérica.

[0042] O cabo extraído de acordo com a invenção é obtido por imersão em uma matriz polimérica de um cabo nu desprovido de matriz polimérica tal como definido precedentemente. A matriz polimérica, de preferência elastomérica, é à base de uma composição polimérica, de preferência elastomérica.

[0043] Em um cabo extraído de acordo com a invenção, a abóbada do cabo delimitada pelos cordões e que corresponde ao volume delimitado por um círculo teórico, por um lado, radialmente interior a cada cordão e, por outro lado, tangente a cada cordão é preenchida com a matriz polimérica, de preferência elastomérica.

[0044] Por matriz polimérica, é entendida uma matriz que compreende pelo menos um polímero. A matriz polimérica é assim à base de uma composição polimérica.

[0045] Por matriz elastomérica, é entendida uma matriz de comportamento elastomérico proveniente da reticulação de uma composição elastomérica. A matriz elastomérica preferencial é assim à base da composição elastomérica.

[0046] Pela expressão “à base de”, é preciso entender que a composição compreende a mistura e/ou o produto de ração in situ dos diferentes constituintes utilizados, alguns desses constituintes podendo reagir e/ou sendo destinados a reagir entre si, pelo menos parcialmente, por ocasião das diferentes fases de fabricação da composição; a composição podendo assim estar no estado totalmente ou parcialmente reticulado ou no estado não reticulado.

[0047] Por composição polimérica, é entendido que a composição compreende pelo menos um polímero. De preferência, um tal polímero pode ser um termoplástico, por exemplo um poliéster ou uma poliamida, um polímero termorrígido, um elastômero, por exemplo borracha natural, um elastômero termoplástico ou uma mistura desses copolímeros.

[0048] Por composição elastomérica, é entendido que a composição compreende pelo menos um elastômero e pelo menos um outro componente. De preferência, a composição que compreende pelo menos um elastômero e pelo menos um outro componente compreende um elastômero, um sistema de reticulação e uma carga. As composições utilizadas para essas lonas são composições convencionais para calandragem de elementos filares de reforço, compreendem um elastômero diênico, por exemplo borracha natural, uma carga reforçadora, por exemplo negro de fumo e/ou sílica, um sistema de reticulação, por exemplo um sistema de vulcanização, de preferência que compreende enxofre, ácido esteárico e óxido de zinco, e eventualmente um acelerador e/ou retardador de vulcanização e/ou diversos aditivos. A adesão entre os fios metálicos e a matriz na qual eles são imersos é assegurada por exemplo por um revestimento metálico, por exemplo uma camada de latão.

[0049] Os valores das características descritas no presente pedido para cabo extraído são medidos em ou determinados a partir de cabos extraídos de uma matriz polimérica, notadamente elastomérica, por exemplo de um pneumático. Assim, por exemplo em um pneumático, é retirada a tira de matéria radialmente no exterior do cabo a extrair de modo a perceber o cabo a extrair aflorar radialmente da matriz polimérica. Essa retirada pode ser feita por descascamento por meio de pinças e de facas ou então por aplainamento. E depois, libera-se a extremidade do cabo a extrair por meio de uma faca. E depois, puxa-se o cabo de modo a extrair o mesmo da matriz aplicando para isso um ângulo relativamente pequeno de modo a não plastificar o cabo a extrair. Os cabos extraídos são então limpos cuidadosamente, por exemplo por meio de uma faca, de modo a soltar os restos de matriz poliméricas presos localmente ao cabo e tendo o cuidado de não degradar a superfície dos fios metálicos.

[0050] Em um modo de realização preferido, As’ ≥ 1.05 % e mais preferencialmente As’ ≥ 1,10%. Assim, aumenta-se ainda mais o indicador de energia em ruptura do cabo na matriz polimérica, e, portanto, reduz-se o risco de ruptura.

[0051] De modo opcional As’  1,50 % e de preferência As’  1,40 %. Limitando assim o alongamento estrutural tem se a certeza de que o cabo na matriz elastomérica pode, no entanto, retomar esforços suficiente para deformações relativamente pequenas.

[0052] Em um modo de realização preferido MC’  77 GPa. Reduzindo-se mais o indicador de módulo MC’, prolonga-se ainda mais a parte elástica e portanto aumenta-se o indicador de energia em ruptura.

[0053] De modo vantajoso, MC’ ≥ 60 GPa, de preferência MC’ ≥ 65 GPa e mais preferencialmente MC’ ≥ 68 GPa. Com um indicador de módulo MC relativamente elevado, tem-se a certeza de que o cabo na matriz polimérica pode no entanto retomar esforços suficientes para deformações relativamente pequenas.

[0054] Vantajosamente, o cabo extraído apresenta uma força em ruptura Fr’ tal que Fr’ ≥ 8500 N, de preferência Fr’ ≥ 9000 N. A força em ruptura é medida no cabo extraído de acordo com a norma ASTM D2969-04.

[0055] Vantajosamente, o cabo extraído apresenta um alongamento em ruptura Ar’ tal que Ar’ ≥ 3,70 %, de preferência Ar’ ≥ 3,80 % e mais preferencialmente Ar’ ≥ 3,90 %. O alongamento em ruptura é medido no cabo extraído de acordo com a norma ASTM D2969-04.

[0056] De modo muito preferido, o cabo extraído apresenta um indicador de energia em ruptura Er’ igual ao produto da força em ruptura Fr’ do cabo extraído, expressa em N, e do alongamento em ruptura Ar’ do cabo extraído, expresso em %, tal que Er’ ≥ 33000 N.%, de preferência Er’ ≥ 35000 N.% e mais preferencialmente Er’ ≥ 36000 N.%.

[0057] De modo muito vantajoso, o cabo extraído apresenta um indicador de energia em ruptura Er’ igual ao produto da força em ruptura Fr’ do cabo extraído, expressa em N e do alongamento em ruptura Ar’ do cabo extraído expresso em %, e um diâmetro D expresso em mm tais que Er’/D ≥ 8500, de preferência Er’/D ≥ 8800, mais preferencialmente Er’/D ≥ 9000 e muito preferencialmente Er’/D ≥

9100. Assim, o cabo extraído apresenta um compromisso vantajoso entre energia em ruptura e volume, notadamente a fim de reduzir a espessura da lona na qual se encontrará o cabo e portanto o peso do pneumático.

[0058] As características vantajosas descritas abaixo se aplicam indiferentemente ao cabo nu assim como ao cabo extraído tais como definidos acima.

[0059] De modo preferido, a resistência mecânica de pelo menos 60 % dos fios metálicos, de preferência de pelo menos 70 % dos fios metálicos e mais preferencialmente de cada fio metálico de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3500-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2.

[0060] Vantajosamente, a resistência mecânica de pelo menos 50 % dos fios metálicos, de preferência de pelo menos 60 % dos fios metálicos, mais preferencialmente de pelo menos 70 % dos fios metálicos e muito preferencialmente de cada fio metálico de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3600-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3600-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2.

[0061] Em construções preferidas, N = 3 ou N = 4, de preferência N = 4.

[0062] Em construções preferidas, M = 3, 4 ou 5, de preferência M = 3.

[0063] Em construções preferidas, P = 7, 8, 9, 10 ou 11, de preferência P =

8.

[0064] Em constrições preferidas, os M > 1 fios metálicos internos sendo enrolados em hélice com o passo p1, p1 vai de 3 a 11 mm, de preferência de 5 a 9 mm.

[0065] Em constrições preferidas, os P fios metálicos externos sendo enrolados em hélice com o passo p2, p2 vai de 6 a 14 mm, de preferência de 8 a 12 mm.

[0066] Em constrições preferidas, os cordões sendo enrolados em hélice com o passo p3, p3 vai de 10 a 30 mm, de preferência de 15 a 25 mm e mais preferencialmente de 15 a 19 mm.

[0067] Em um modo de realização muito preferencial, a camada externa de cada cordão é dessaturada, de preferência completamente insaturada.

[0068] Por definição, uma camada de fios dessaturada é tal que existe espaço suficiente entre os fios de modo a permitir a passagem de uma composição polimérica, por exemplo de uma composição elastomérica. Assim, uma camada dessaturada significa que os fios dessa camada não se tocam e que há espaço suficiente entre dois fios adjacentes da camada que permite a passagem de uma composição polimérica, por exemplo de uma composição elastomérica, através da camada. Por oposição, uma camada de fios saturada é tal que não existe espaço suficiente entre os fios da camada de modo a permitir a passagem de uma composição polimérica, por exemplo de uma composição elastomérica, por exemplo pois os fios da camada se tocam dois a dois.

[0069] Vantajosamente, a distância entre fios da camada externa de cada cordão é superior ou igual a 5 m. De preferência, a distância entre fios da camada externa de cada cordão é superior ou igual a 15 m, mais preferencialmente superior ou igual a 35 m, ainda mais preferencialmente superior ou igual a 50 m.

[0070] A dessaturação da camada externa de cada cordão permite vantajosamente facilitar a passagem de uma composição polimérica, por exemplo de uma composição elastomérica até o centro do cordão e portanto tornar o cordão menos sensível à corrosão.

[0071] Por definição, uma camada completamente insaturada de fios é tal que existe espaço suficiente nessa camada para acrescentar aí pelo menos um (P + 1)ésimo fio do mesmo diâmetro que os P fios da camada, vários fios podendo nesse caso estar ou não em contato uns com os outros. A insaturação completa da camada externa de cada cordão permite maximizar a penetração de uma composição polimérica, por exemplo de uma composição elastomérica em cada cordão e portanto tornar cada cordão ainda menos sensível à corrosão. Assim, vantajosamente, a soma SI2 das distâncias entre fios da camada externa de cada cordão é tal que SI2 ≥ D2. A soma SI2 é a soma das distâncias entre fios que separam cada par de fios adjacentes da camada. A distância entre fios de uma camada é definida, em uma seção do cabo perpendicular ao eixo principal do cabo, como a distância mais curta que separa, em média, dois fios adjacentes da camada. Assim, a distância entre fio é calculada dividindo para isso a soma SI2 pelo número de espaços que separam os fios da camada.

[0072] De modo vantajoso e para pneumáticos destinados a equipar veículos de engenharia civil, o diâmetro D1, D2 de cada fio metálico va de 0,25 mm a 0,50 mm, de preferência de 0,30 mm a 0,45 mm e mais preferencialmente de 0,32 mm a 0,40 mm.

[0073] Em modos de realização preferidos, cada fio interno apresenta um diâmetro D1 superior ou igual ao diâmetro D2 de cada fio externo. A utilização de diâmetros tais que D1 > D2 permite favorecer a penetrabilidade da composição polimérica, por exemplo da composição elastomérica, através da camada externa. A utilização de diâmetros tais que D1 = D2 permite limitar o número de fios diferentes a gerir por ocasião da fabricação do cabo.

[0074] Vantajosamente, a camada de N cordões é dessaturada, de preferência incompletamente insaturada.

[0075] Por definição, uma camada de cordões dessaturada é tal que existe espaço suficiente entre os cordões de modo a permitir a passagem de uma composição polimérica, de preferência elastomérica. Uma camada de cordões dessaturada significa que os cordões não se tocam e que há espaço suficiente entre dois cordões adjacentes que permite a passagem de uma composição polimérica, de preferência elastomérica, até a abóbada. Por oposição, uma camada de cordões saturada é tal que não existe espaço suficiente entre os cordões da camada de modo a permitir a passagem de uma composição polimérica, de preferência elastomérica, por exemplo pois os cordões da camada se tocam dois a dois.

[0076] Vantajosamente, a distância entre cordões da camada de cordões definida, em uma seção do cabo perpendicular ao eixo principal do cabo, como a distância mais curta que separa, em média, os invólucros circulares nos quais são inscritos dois cordões adjacentes, é, para a camada de cordões dessaturada, superior ou igual a 30 m. De preferência, a distância entre cordões média que separa dois cordões adjacentes é superior ou igual a 70 m, mais preferencialmente a 100 m, ainda mais preferencialmente a 150 m e muito preferencialmente a 200 m.

[0077] Uma camada incompletamente insaturada de cordões é tal que não existe espaço suficiente nessa camada para acrescentar aí pelo menos um (N + 1)ésimo cordão do mesmo diâmetro que os N cordões da camada.

[0078] De acordo com a invenção, cada cordão é do tipo não gomado in situ. Por não gomado in situ, é entendido que antes de união dos cordões entre si, cada cordão é constituído pelos fios das diferentes camadas e desprovido de composição polimérica, notadamente de composição elastomérica.

[0079] De modo vantajoso, cada fio metálico dos pelo menos 50 %, de preferência dos pelo menos 60 %, mais preferencialmente dos pelo menos 70 % dos fios metálicos, e muito preferencialmente cada fio metálico do cabo compreende uma alma feita de aço que apresenta uma composição de acordo com a norma NF EN 10020 de setembro de 2000 e uma taxa de carbono C > 0,80 %, de preferência C ≥ 0,82 %. Tais composições de aços reúnem os aços não ligados (pontos 3.2.1 e 4.1 da norma NF EN 10020 de setembro de 2000), os aços inoxidáveis (pontos 3.2.2 e 4.2 da forma NF EN 10020 de setembro de 2000) e outros aços ligados (pontos 3.2.3 e 4.3 da norma NF EN 10020 de setembro de 2000). Uma taxa de carbono relativamente alta permite atingir a resistência mecânica dos fios metálicos dos cabos de acordo com a invenção. Teria sido possível também modificar o processo de fabricação dos fios metálicos, notadamente encruando-se para isso mais cada fio metálico a fim de aumentar a resistência mecânica dos fios metálicos. Enquanto a modificação do processo de fabricação dos fios metálicos necessita de investimentos industriais relativamente grandes, a utilização de uma taxa de carbono relativamente alta não necessita de nenhum investimento. Por outro lado, a utilização de uma taxa de carbono relativamente alta permite preservar a resistência em flexão- compressão dos fios metálicos ao contrário de um processo no qual, encruando- se para isso mais os fios metálicos, se reduziria substancialmente essa resistência flexão-compressão.

[0080] Vantajosamente, C  1,10 %, de preferência C  1,00 % e mais preferencialmente C  0,90 %. A utilização de uma taxa de carbono muito alta é por um lado relativamente custosa e por outro lado provoca uma baixa da resistência em fadiga-corrosão dos fios metálicos.

[0081] De modo preferido, o cabo nu ou extraído apresenta um diâmetro D tal que D  4 mm, de preferência tal que 3,5 mm  D  4 mm. O diâmetro D é médio no cabo nu ou no cabo extraído de acordo com a norma ASTM D269-04.

[0082] Vantajosamente, o cabo nu ou o cabo extraído é obtido por um processo que compreende: - uma etapa de união individual de cada um dos N cordões no decorrer da qual, e na ordem cronológica: - no caso em que M > 1, são enrolados em hélice os M fios metálicos internos para formar a camada interna, - são enrolados em hélice os P fios metálicos externos em torno da camada interna para formar a camada externa, e

[0083] - uma etapa de união coletiva por torcedura dos N cordões no decorrer da qual são enrolados em hélice os N cordões com um passo p3.

[0084] Vantajosamente, a etapa de união individual de cada um dos N cordões é realizada por torcedura.

[0085] Nesse modo de realização vantajoso, por ocasião da etapa de união individual, são enrolados em hélice os M fios metálicos internos com um passo p10 que vai de 5 a 15 mm, de preferência de 8 a 12 mm.

[0086] Ainda nesse modo de realização vantajoso, por ocasião da etapa de união individual, são enrolados em hélice os P fios metálicos externos com um passo p20 que vai 12 a 27 mm, de preferência de 17 a 23 mm.

[0087] Em um modo especialmente preferido, o cabo nu ou o cabo extraído é obtido por um processo que compreende, posteriormente à etapa de união coletiva, uma etapa de aeração do cabo na qual: - os N cordões são super torcidos de modo a passar do passo p3 para um passo transitório de super torcedura p3’ tal que p3’ < p3, e - os N cordões são destorcidos de modo a passar do passo transitório de super torcedura p3’ para um passo intermediário p3’’ tal que p3’’ > p3’.

[0088] A etapa de aeração permite, graças a uma torção adicional, diminuir o passo p3 até o passo transitório de super torcedura p3’, e também de modo implícito cada passo p1 e p2 respectivamente até a passos transitórios de super torcedura p1’ e p2’. A etapa de destorcimento permite reduzir a torção adicional e obter um passo p3’’ intermediário, e também de modo implícito obter passos intermediários p1’’ e p2’’. A sucessão e a ordem das etapas de super torcedura e depois de destorcimento permite deformar plasticamente os fios metálicos e conferir ao cabo uma aeração relativamente importante que favorece a penetrabilidade do cabo, por exemplo por uma composição polimérica, notadamente uma composição elastomérica.

[0089] De modo muito preferido, o cabo nu ou o cabo extraído é obtido por um processo que compreende, posteriormente à etapa de aeração do cabo, uma etapa de equilíbrio na qual: - os N cordões são destorcidos de modo a passar do passo intermediário p3’’ para um passo transitório de equilíbrio p3’’’ tal que p3’’’ > p3 e p3’’’ > p3’, e - os N cordões são retorcidos de modo a passar do passo transitório de equilíbrio p3’’’ para o passo p3.

[0090] A etapa de aeração gera um torque de torção residual no seio do cabo. A etapa de destorcimento, graças a uma torção inversa, permite alongar o passo intermediário p3’’ até o passo transitório de equilíbrio p3’’’, e também de modo implícito cada passo intermediário p1’’ e p2’’ respectivamente a passos transitórios de equilíbrio p1’’’ e p2’’’. A etapa de torcedura permite suprimir a torção inversa e voltar para o passo p3 inicial, e também de modo implícito voltar para os passos p1 e p2 iniciais. A sucessão e a ordem das etapas de destorcimento e depois de torcedura permite suprimir o torque de torção residual. Assim, o cabo obtido no final da etapa de equilíbrio apresenta um troque de torção residual substancialmente nulo. O torque de torção residual substancialmente nulo corresponde ao fato de que o cabo está equilibrado em torção a fim de poder ser utilizado nas etapas ulteriores que utilizam o cabo. O torque de torção residual é expresso em voltas por metros e é medido de acordo com a norma ASTM D2969-04 e corresponde ao número de voltas que um cabo de comprimento predeterminado pode efetuar em torno de seu eixo principal quando ele é deixado livre de movimento.

[0091] Vantajosamente, p3/p3’ > p3’’’/p3. Assim, a amplitude da torção adicional é superior à amplitude da torção inversa de modo a permitir um equilíbrio alterando para isso a aeração do cabo o menos possível.

[0092] Um outro objeto da invenção é um pneumático para veículo de engenharia civil, que compreende pelo menos um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima.

[0093] Mais um outro objeto da invenção é um pneumático para veículo de engenharia civil, que compreende pelo menos um elemento filar de reforço obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica. Como descrito precedentemente, o cabo nu uma vez que ele está imerso na matriz polimérica forma um cabo que, uma vez extraído do pneumático, forma um cabo extraído de acordo com a invenção.

[0094] Um outro objeto da invenção é um pneumático para veículo de engenharia civil, que compreende pelo menos um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[0095] Em um modo de realização preferido, o pneumático compreendendo:

- um topo que compreende uma banda de rodagem e uma armadura de topo, - dois flancos, - dois talões, cada flanco ligando cada talão ao topo, o pneumático compreendendo uma armadura de carcaça ancorada em cada um dos talões e que se estende nos flancos e no topo, a armadura de topo sendo radialmente intercalada entre a armadura de carcaça e a banda de rodagem, a armadura de topo compreende o pelo menos um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[0096] Em um modo de realização, a armadura de carcaça compreende pelo menos uma lona de carcaça que compreende elementos filares de reforço de carcaça que se estendem de um talão ao outro de maneira a formar um ângulo que vai de 80º a 90º com a direção circunferencial do pneumático.

[0097] Nesse modo de realização, a armadura de topo se estende preferencialmente, de acordo com a direção circunferencial do pneumático, em toda a circunferência do pneumático.

[0098] Vantajosamente, a armadura de topo compreende uma armadura de proteção disposta radialmente no exterior da armadura de topo. Assim, a armadura de topo não compreende nenhuma outra armadura reforçada por elementos de reforço filares disposta radialmente no exterior da armadura de proteção.

[0099] De preferência, a armadura de proteção compreende o pelo menos um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[00100] Mais preferencialmente, a armadura de proteção compreendendo pelo menos uma lona de proteção que compreende um ou vários elementos filares de reforço de proteção que formam um ângulo superior ou igual a 10º, de preferência que vai de 10º a 45º e mais preferencialmente de 15º a 40º com a direção circunferencial do pneumático, o ou cada elemento filar de reforço de proteção é formado pelo no mínimo um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[00101] Em um modo de realização preferido, a armadura de proteção compreende duas lonas de proteção, cada lona de proteção compreendendo um ou vários elementos filares de reforço de proteção que formam um ângulo superior a 10º, de preferência que vai de 10º a 45º e mais preferencialmente de 15º a 40º com a direção circunferencial do pneumático, o ou cada elemento filar de reforço de proteção é formado pelo no mínimo um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[00102] De preferência, a orientação do ângulo formado pelos elementos filares de reforço de proteção com a direção circunferencial do pneumático em uma lona de proteção é oposta à orientação do ângulo formado pelos elementos filares de reforço de proteção com a direção circunferencial do pneumático na outra lona de proteção. Em outros termos, os elementos de reforço filares de proteção de uma lona de proteção são cruzados com os elementos de reforço filares de proteção da outra lona de proteção. Por orientação de um ângulo, é entendido o sentido, horário ou anti-horário, no qual é preciso girar a partir de uma reta de referência, aqui a direção circunferencial do pneumático, que define o ângulo para atingir a outra reta que define o ângulo.

[00103] Em certos modos de realização preferenciais, a armadura de topo compreende uma armadura de guarnecimento disposta radialmente no interior da armadura de proteção.

[00104] Vantajosamente, a armadura de guarnecimento compreende o pelo menos um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[00105] Em um modo de realização preferido, a armadura de proteção e a armadura de guarnecimento compreendem cada uma delas pelo menos um elemento filar de reforço metálico formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[00106] Vantajosamente, a armadura de guarnecimento compreendendo pelo menos uma lona de guarnecimento que compreende um ou vários elementos filares de reforço de guarnecimento que formam um ângulo inferior ou igual a 10º, de preferência inferior ou igual a 5º e mais preferencialmente substancialmente nulo com a direção circunferencial do pneumático, o ou cada elemento filar de reforço filar de guarnecimento é formado pelo no mínimo um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica. A utilização de um cabo de acordo com a invenção na armadura de guarnecimento permite assegurar uma retomada dos esforços ligados à pressão de inflação e limitar a expansão radial do pneumático. Essa retomada e essa limitação são, considerando a natureza relativamente flexível do pelo menos um elemento filar de reforço metálico, ainda mais eficazes quanto menor for o ângulo formado pelos elementos filares de reforço de guarnecimento com a direção circunferencial do pneumático.

[00107] Em um modo de realização preferido, a armadura de guarnecimento compreende duas camadas de guarnecimento, cada camada de guarnecimento compreendendo um ou vários elementos filares de reforço de guarnecimento que formam um ângulo inferior ou igual a 10º, de preferência inferior ou igual a 5º e mais preferencialmente substancialmente nulo com a direção circunferencial do pneumático, o ou cada elemento filar de reforço de guarnecimento é formado pelo no mínimo um elemento filar de reforço formado, depois de extração do pneumático, por um cabo extraído tal como definido acima e/ou obtido por imersão de um cabo nu tal como definido acima em uma matriz polimérica.

[00108] Em um modo de realização, as duas camadas são formadas por uma lona circunferencialmente contínua, a lona sendo enrolada em pelo menos duas voltas circunferenciais completas, cada volta circunferencial completa formando uma camada.

[00109] De preferência, quando o anglo formado pelo ou pelos elementos filares de reforço de guarnecimento é substancialmente não nulo, a orientação do ângulo formado pelos elementos filares de reforço de guarnecimento com a direção circunferencial do pneumático em uma camada de guarnecimento é oposta à orientação do ângulo formado pelos elementos filares de reforço de guarnecimento com a direção circunferencial do pneumático na outra camada de guarnecimento. Em outros termos, os elementos de reforço filares de guarnecimento de uma camada de guarnecimento são cruzados com os elementos de reforço filares de guarnecimento da outra camada de guarnecimento.

[00110] Em modos de realização preferidos, a armadura de topo compreende uma armadura de trabalho disposta radialmente no interior da armadura de proteção.

[00111] Vantajosamente, a armadura de trabalho compreende pelo menos uma lona de trabalho que compreende um ou vários elementos filares de reforço de trabalho que formam um ângulo inferior ou igual a 70º, de preferência inferior ou igual a 60º e mais preferencialmente que vai de 15º a 40º com a direção circunferencial do pneumático.

[00112] Em um modo de realização preferido, a armadura de trabalho compreende duas lonas de trabalho, cada lona de trabalho compreendendo um ou vários elementos filares de reforço de trabalho que formam um ângulo inferior ou igual a 70º, de preferência inferior ou igual a 60º e mais preferencialmente que vai de 15º a 45º com a direção circunferencial do pneumático.

[00113] De preferência, a orientação do ângulo formado pelos elementos filares de reforço de trabalho com a direção circunferencial do pneumático em uma lona de trabalho é oposta à orientação do ângulo formado pelos elementos filares de reforço de trabalho com a direção circunferencial do pneumático na outra lona de trabalho. Em outros termos, os elementos de reforço filares de trabalho de uma lona de trabalho são cruzados com os elementos de reforço filares de trabalho da outra lona de trabalho. Por orientação de um ângulo, é entendido o sentido, horário ou anti-horário, no qual é preciso girar a partir de uma reta de referência, aqui a direção circunferencial do pneumático, que define o ângulo para atingir a outra reta que define o ângulo.

[00114] Em um modo de realização, a armadura de trabalho compreendendo duas lonas de trabalho, a armadura de guarnecimento é disposta radialmente entre as duas lonas de trabalho.

[00115] Em um modo de realização, o pneumático apresenta uma dimensão de tipo W R U com U ≥ 35, de preferência U ≥ 49 e mais preferencialmente U ≥

57. Essa designação da dimensão do pneumático está de acordo com a nomenclatura da ETRTO (“European Tyre and Rim Technical Organisation”).

[00116] A invenção será melhor compreendida com a leitura da descrição que vai se seguir, dada unicamente a título de exemplo não limitativo e feita fazendo- se referência aos desenhos nos quais: - a figura 1 é uma vista em corte simplificado de um pneumático de acordo com a invenção; - a figura 2 é uma vista de detalhes da parte II do pneumático da figura 1; - a figura 3 é uma vista esquemática em corte perpendicular ao eixo do cabo (suposto retilíneo e em repouso) de um cabo extraído de acordo com a invenção; - a figura 4 é uma curva força-alongamento do cabo extraído da figura 3; - a figura 5 é uma vista esquemática em corte perpendicular ao eixo do cabo (suposto retilíneo e em repouso) do cabo da figura 3 em seu estado nu e de acordo com a invenção; - a figura 6 é uma curva força-alongamento do cabo nu da figura 5; - as figuras 7 e 8 são vistas esquemáticas de uma instalação e de um processo que permite fabricar o cabo nu e o cabo extraído de acordo com a invenção.

[00117] Nas figuras, foram representadas uma referência X, Y, Z que correspondem respectivamente às orientações habituais axial, radial e circunferencial de um pneumático.

[00118] O plano circunferencial mediano M do pneumático é o plano que é normal ao eixo de rotação do pneumático e que se situa a equidistância das estruturas anulares de reforço de cada talão e passa pelo meio da armadura de topo.

[00119] Foi representado nas figuras 1 e 2 um pneumático de tipo de engenhara civil de tipo “caminhão basculante”, e designado pela referência geral

10. Assim, o pneumático 10 apresenta uma dimensão de tipo W R U, por exemplo 40.00 R 57 ou ainda 59/80 R 63.

[00120] De modo conhecido pelo profissional, W designa: - quando ele está sob a forma H/B, a relação nominal de aspecto H/B tal como definido pela ETRTO (H sendo a altura da seção do pneumático e B sendo a largura da seção do pneumático), - quando ele está sob a forma H.00 ou B.00, na qual H = B, H e B sendo tal como definidos acima.

[00121] U representa o diâmetro, em polegadas, do assento do aro sobre o qual o pneumático é destinado a ser montado, R designa o tipo de armadura de carcaça do pneumático, aqui radial. Tem-se U ≥ 35, de preferência U ≥ 49 e mais preferencialmente U ≥ 57.

[00122] O pneumático 10 compreende um topo 12 que compreende uma banda de rodagem 22 e uma armadura de topo 14. A banda de rodagem 22 é disposta radialmente no exterior da armadura de topo 14. A armadura de topo 14 se estende, de acordo com a direção circunferencial Z do pneumático 10, em toda a circunferência do pneumático 10.

[00123] O pneumático 10 compreende também dois flancos 16 e dois talões 18, cada um desses talões 18 sendo reforçado com uma estrutura anular, aqui um cordonel 20. Cada flanco 16 liga cada talão 18 ao topo 12.

[00124] O pneumático 10 compreende também uma armadura de carcaça 24ancorada em cada um dos dois talões 18, e é aqui enrolada em torno dos dois cordonéis 20 e compreende um reviramento 26 disposto na direção do exterior do pneumático 10 que é aqui representado montado em um aro 28. A armadura de carcaça 24 se estende nos flancos 16 e no topo 12. A armadura de topo 14 é radialmente intercalada entre a armadura de carcaça 24 e a banda de rodagem

22.

[00125] A armadura de carcaça 24 compreende pelo menos uma lona de carcaça 30 que compreende elementos filares de reforço de carcaça 31 e que se estendem de um talão 18 ao outro de maneira a formar um ângulo que vai de 80º a 90º com a direção circunferencial Z do pneumático 10.

[00126] O pneumático 10 compreende também uma lona de estanqueidade 32 constituída por um elastômero (comumente chamada de goma interior) que define a face radialmente interna 34 do pneumático 10 e que é destinada a proteger a lona de carcaça 30 da difusão de ar que provém do espaço interior ao pneumático 10.

[00127] A armadura de topo 14 compreende uma armadura de proteção 36 disposta radialmente no interior da banda de rodagem 22, uma armadura de trabalho 38 disposta radialmente no interior da armadura de proteção 36 e uma armadura de guarnecimento 50 disposta radialmente no interior da armadura de proteção 36. A armadura de proteção 36 é assim radialmente intercalada entre a banda de rodagem 22 e a armadura de trabalho 38. A armadura de proteção 36 é assim também disposta radialmente no exterior da armadura de topo 14.

[00128] A armadura de proteção 36 compreende uma primeira e uma segunda lonas de proteção 42, 44, a primeira lona 42 sendo disposta radialmente no interior da segunda lona 44. Cada primeira e segunda lonas de proteção 42, 44 compreende respectivamente primeiros e segundos elementos filares de reforço de proteção 43, 45 dispostos uns substancialmente paralelamente aos outros em cada primeira e segunda lona de proteção 42, 44. Cada primeiro e segundo elemento filar de reforço de proteção 43, 45 forma um ângulo superior ou igual a 10º, de preferência que vai de 10º a 45º e preferencialmente de 15º a 40º com a direção circunferencial Z do pneumático 10. De modo opcional, os primeiros e segundos elementos filares de reforço de proteção 43, 45 são cruzados de uma lona de proteção para a outra. Nesse caso, cada primeiro elemento filar de reforço de proteção 43 forma um ângulo igual a +33º com a direção circunferencial Z do pneumático 10 e cada segundo elemento filar de reforço de proteção 45 forma um ângulo igual a -33º com a direção circunferencial Z do pneumático 10.

[00129] A armadura de trabalho 38 compreende uma primeira e uma segunda lonas de trabalho 46, 48, a primeira lona 46 sendo disposta radialmente no interior da segunda lona 48. Cada primeira e segunda lonas de proteção 46, 48 compreende respectivamente primeiros e segundos elementos filares de reforço de trabalho 47, 49 dispostos uns substancialmente paralelamente aos outros em cada primeira e segunda lona de trabalho 46, 48. Cada primeiro e segundo elemento filar de reforço metálico de trabalho 47, 49 forma um ângulo inferior ou igual a 70º, de preferência inferior ou igual a 60º e preferencialmente que vai de 15º a 40º com a direção circunferencial Z do pneumático 10. De modo opcional, os primeiros e segundos elementos filares de reforço de trabalho 47, 49 são cruzados de uma lona de trabalho para a outra. Nesse caso, cada primeiro elemento filar de reforço metálico de trabalho 47 forma um ângulo igual a +19º com a direção circunferencial Z do pneumático 10 e cada segundo elemento filar de reforço de trabalho 459forma um ângulo igual a -33º com a direção circunferencial Z do pneumático 10. Exemplos de tais elementos de reforço de trabalho são descritos nos documentos EP0602733 ou então ainda EP0383716.

[00130] A armadura de guarnecimento 50, também chamada de bloco limitador, compreende uma primeira e uma segunda camadas de guarnecimento 52, 54, cada primeira e segunda camadas de guarnecimento 52, 54 compreendendo respectivamente primeiros e segundos elementos filares de reforço de guarnecimento 53, 55 dispostos uns substancialmente paralelamente aos outros em cada primeira e segunda camada de guarnecimento 52, 54. Cada primeiro e segundo elemento filar de reforço de guarnecimento 53, 55 forma um ângulo inferior ou igual a 10º, de preferência inferior ou igual 5º e mais preferencialmente substancialmente nulo com a direção circunferencial Z do pneumático 10. Nesse caso, cada primeiro e segundo elemento filar de reforço de guarnecimento 53, 55 forma um ângulo substancialmente nulo com a direção circunferencial Z do pneumático 10.

[00131] No modo de realização ilustrado, a armadura de guarnecimento 50 é vantajosamente disposta radialmente entre as duas lonas de trabalho 46, 48.

[00132] Em referência à figura 3, cada elemento de reforço de proteção 43, 45 e cada elemento de reforço de guarnecimento 53, 55 é formado, depois de extração do pneumático 10, por um cabo extraído 60’ tal como descrito abaixo. O cabo 60’ é obtido por imersão de um cabo nu 60 ilustrado na figura 5 em uma matriz polimérica, nesse caso uma matriz elastomérica que forma respectivamente cada matriz elastomérica de cada lona de proteção 42, 44 e de cada camada de guarnecimento 52, 54 na qual são imersos respectivamente os elementos de reforço de proteção 43, 45 e de guarnecimento 53, 55.

[00133] O cabo nu 60 e o cabo extraído 60’ apresentam uma estrutura 1xN que compreende uma única camada 61 de N cordões enrolados em hélice que definem uma abóbada 64 interna do cabo. No cabo 60’, a abóbada 64 interna é cheia com um material de enchimento 66 da abóbada interna 64. O material de enchimento 66 é à base de uma composição polimérica, aqui à base de uma composição elastomérica idêntica à composição da matriz elastomérica de cada lona de proteção 42, 44 e de cada camada de guarnecimento 52, 54 na qual cada elemento de reforço de proteção 43, 45 e de guarnecimento 53, 55, aqui cada cabo 60, é respectivamente imerso.

[00134] Cada cordão 62 tem duas camadas de fios metálicos e compreende uma camada interna C1 constituída por M ≥ 1 fios metálicos internos F1 de diâmetro D1 e uma camada externa C2 constituída por P > 1 fios metálicos externos F2 de diâmetro D2 enrolados em torno da camada interna C1.

[00135] Aqui o cabo nu 60 e o cabo extraído 60’ apresentam um diâmetro D tal que D  4 mm, de preferência tal que 3,5 mm  D  4 mm. Nesse caso, D = 3,89 mm.

[00136] Tem-se também N = 3 ou N = 4 e aqui de preferência N = 4. Além disso, M = 3, 4 ou 5 e aqui de preferência M = 3. Por outro lado, P = 7, 8, 9, 10 ou 11 e aqui de preferência P = 8.

[00137] Cada diâmetro D1, D2 de cada fio metálico F1, F2 vai de 0,25 mm a 0,50 mm, de preferência de 0,30 mm a 0,45 mm e mais preferencialmente de 0,32 mm a 0,40 mm. Nesse caso, D1 = D2 = 0,35 mm. Cada fio metálico F1, F2 compreende uma alma feita de aço que apresenta uma composição de aço não ligado de acordo com a norma NF EN 10020 de setembro de 2000 e uma taxa de carbono C > 0,80 %, de preferência C ≥ 0,82 % e tal que C  1,10 %, de preferência C  1,00 % e mais preferencialmente C  0,90 %. Nesse caso, C = 0,86 %. De acordo com a invenção, a resistência mecânica Rm de pelo menos 50 % dos fios metálicos F1, F2 de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x D1, de preferência 3600-2000 x D1, e superior ou igual a 3500-2000 x D2, de preferência 3600-2000 x D2, respectivamente para cada fio metálico de diâmetro D1, D2. Nesse caso, cada fio metálico F1, F2 apresenta uma resistência mecânica Rm, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, superior ou igual a 3600-2000 x D1 e superior ou igual a 3600-2000 x D2 respectivamente para cada fio metálico de dimaetroD1, D2. Aqui, a resistência mecânica Rm de cada fio F1, F2 é igual a 2960 MPa.

[00138] A camada 61 de N cordões é dessaturada, de preferência incompletamente insaturada. A distância que separa dois cordões 62 adjacentes é igual a 200 m.

[00139] A camada externa C2 de cada cordão 62 é dessaturada, de preferência completamente insaturada. Nesse caso, a distância que separa dois fios externos F2 adjacentes é igual a 60 m.

[00140] Os M > 1fios metálicos internos F1 são, no cabo nu 60 e no cabo extraído 60’, enrolados em hélice com o passo p1. O passo p1 vai de 3 a 11 mm, de preferência de 5 a 9 mm e aqui p1 = 6,4 mm. O ângulo de hélice  de cada fio metálico interno F1 na camada interna C1 correspondente vai de 6º a 22º, de preferência de 8º a 15º e aqui  = 11,2º.

[00141] Os P fios metálicos externos F2 são, no cabo nu 60 e no cabo extraído 60’, enrolados em hélice com o passo p2. O passo p2 vai de 6 a 14 mm, de preferência de 8 a 12 mm e aqui p2 = 9,5 mm. O ângulo de hélice  de cada fio metálico externo F2 na camada externa C2 correspondente vai de 13º a 30º, de preferência de 16º a 23º e aqui  = 20,0º.

[00142] Os cordões 62 são enrolados em hélice com o passo p3. O passo p3 vai de 10 a 30 mm, de preferência de 15 a 25 mm e mais preferencialmente de 15 a 19 mm e aqui p3 = 18 mm. O ângulo de hélice  de cada cordão 62 no cabo nu 60 e no cabo extraído 60’ vai de 13º a 39º, de preferência de 16º a 27º e mais preferencialmente de 21º a 27º e aqui  = 23,2º.

[00143] O cabo 60’ apresenta uma força em ruptura Fr’ tal que Fr’ ≥ 8500 N, de preferência Fr’ ≥ 9000 N e aqui Fr’ = 9133 N. O cabo 60’ apresenta um alongamento em ruptura Ar’ tal que Ar’ ≥ 3,70 %, de preferência Ar’ ≥ 3,80 % e mais preferencialmente Ar’ ≥ 3,90 % e aqui Ar’ = 3,96 %. O cabo 60’ apresenta um indicador de energia em ruptura Er’ igual ao produto da força em ruptura Fr’ expressa em N e do alongamento em ruptura Ar’ expresso em %, tal que Er’ ≥ 33000 N.%, de preferência Er’ ≥ 35000 N.% e mais preferencialmente Er’ ≥ 36000 N.% e aqui Er’ = 36167 N.%. A relação do indicador de energia em ruptura Er’ sobre o diâmetro D expresso em mm é tal que Er’/D ≥ 8500, de preferência Er’/D = 8800, mais preferencialmente Er’/D ≥ 9000 e muito preferencialmente Er’/D ≥ 9100. Nesse caso, Er’/D = 9297.

[00144] De acordo com a invenção e como está ilustrado na figura 4, o cabo 60’ apresenta um alongamento estrutural As’ superior ou igual a 1,00 %, de preferência AS’ ≥ 1.05 %, e mais preferencialmente As’ ≥ 1,10 %. Por outro lado, As’  1,50 % e de preferência As’  1,40 %. Nesse caso, As’ = 1,20 %.

[00145] De acordo com a invenção e como está ilustrado na figura 4, o cabo 60’ apresenta um módulo elástico MC’  80 GPa e de preferência MC’  77 GPa. Por outro lado, MC’ ≥ 60 GPa, de preferência MC’ ≥ 65 GPa e mais preferencialmente MC’ ≥ 68 GPa. Nesse caso, MC’ = 74 GPa.

[00146] Em referência à figura 6, o cabo 60 apresenta uma força em ruptura Fr tal que tal que Fr ≥ 8500 N, de preferência Fr ≥ 9000 N, mais preferencialmente Fr ≥ 9350 N e ainda mais preferencialmente Fr ≥ 9600 N e nesse caso Fr = 9835 N. O cabo 60 apresenta um alongamento em ruptura Ar tal que Ar ≥ 6,50 %, de preferência Ar ≥ 6,75 % e mais preferencialmente Ar ≥ 6,90 % e nesse caso Ar = 6,99 %. O cabo 60 apresenta um indicador de energia em ruptura Er igual ao produto da força em ruptura expressa em N e do alongamento em ruptura expresso em %, tal que Er ≥ 60000 N.%, de preferência Er ≥ 63000 N.% e mais preferencialmente Er ≥ 64000 N.% e nesse caso Er = 68747 N.%.

[00147] O cabo 60 apresenta uma relação do indicador de energia em ruptura Er sobre o diâmetro D expresso em mm é tal que Er/D ≥ 15000, de preferência

Er/D = 15800, mais preferencialmente Er/D ≥ 16000 e muito preferencialmente Er/D ≥ 16500 e nesse caso Er/D = 17673.

[00148] De acordo com a invenção, MC  127 e de preferência MC  125. Por outro lado, MC ≥ 100, de preferência MC ≥ 110 e mais preferencialmente MC ≥

115. Nesse caso MC = 117. O indicador de módulo MC é definido por MC = 200 x cos4() x [M x (D1 / 2)2 x cos4() + P x (D2 /2)2 x cos4()] / [M x (D1 / 2)2 + P x (D2 / 2)2] com D1 e D2 sendo expressos em mm,  o ângulo de hélice de cada cordão 62 no cabo 60,  o ângulo de hélice de cada fio metálico interno D1 na camada interna C1, e  o ângulo de hélice de cada fio metálico externo D2 da camada externa C2.

[00149] De acordo com a invenção e como está ilustrado na figura 6, o cabo 60 apresenta um alongamento estrutural AS ≥ 3,00 % e de preferência As ≥ 3,10 %. Por outro lado, As  4,00 %, de preferência As  3,75 % e mais preferencialmente As  3,50 %. Nesse caso As = 3,20 %.

[00150] Cada cabo nu 60 e cabo extraído 60’ é obtido por um processo que compreende primeiramente uma etapa de união individual por torcedura de cada um dos N cordões 62 no decorrer da qual, e na ordem cronológica são enrolados em hélice os M fios metálicos internos F1 com um passo p10 para formar a camada interna C1, p10 indo de 5 a 15 mm e de preferência de 8 a 12 mm e aqui p10 = 10 mm. E depois são enrolados em hélice os P fios metálicos externos F2 em torno da camada interna C2 com um passo p20 para formar a camada externa C2, o passo p20 indo de 12 a 27 mm, de preferência de 17 a 23 mm e aqui p20 = 20 mm. O processo também compreende uma etapa de união coletiva por torcedura dos N cordões 62 previamente formados no decorrer da qual são enrolados em hélice os N cordões 62 com um passo p3 tal como descrito precedentemente. Por ocasião dessa etapa de união coletiva, o passo dos fios metálicos internos F1 e externos F2 passa de p10 e p20 para os passos respectivamente p1 e p2 tais como descritos precedentemente.

[00151] Posteriormente à etapa de união coletiva, o processo compreende uma etapa de aeração do cabo nu 60 na qual, primeiramente, os N cordões 62 são super torcidos de modo a passar do passo p3 para um passo transitório de super torcedura p3’ tal que p3’ < p3 com aqui p3’ = 10 mm. E depois, na etapa de aeração os N cordões 62 são destorcidos de modo a passar do passo transitório de super torcedura p3’ para um passo intermediário p3’’ tal que p3’’ > p3 e tal que p3’’ ≥ p3 com aqui p3’’ = p3 = 18 mm.

[00152] Posteriormente à etapa de aeração, o processo compreende uma etapa de equilíbrio na qual, primeiramente, os N cordões são destorcidos de modo a passar do passo intermediário p3’’ para um passo transitório de equilíbrio p3’’’ tal que p3’’’ > p3 e p3’’’ > p3’ com aqui p3’’’ = 23 mm. E depois na etapa de equilíbrio, os N cordões são retorcidos de modo a passar do passo transitório de equilíbrio p3’’’ para o passo p3. Aqui tem-se vantajosamente p3/p3’ > p3’’’/p3.

[00153] O pneumático 10 é obtido por um processo de fabricação que compreende, além das etapas do processo de fabricação do cabo descritas acima, uma etapa de imersão do cabo 60 na matriz polimérica, aqui a matriz elastomérica, por exemplo por calandragem, a fim de formar pelo menos uma lona ou uma camada que compreende o cabo imerso na matriz Em seguida, o processo de fabricação do pneumático 10 compreende etapas de união da lona ou da camada com pelo menos outros produtos a fim de formar um esboço não reticulado de pneumático. E depois, o processo de fabricação do pneumático 10 compreende uma etapa de reticulação na qual vem-se reticular, aqui por vulcanização, o esboço não reticulado.

[00154] Foi ilustrada nas figuras 7 e 8 uma instalação 68 que permite fabricar o cabo nu 60 tal como descrito acima.

[00155] A instalação 68 compreende uma instalação 70 de união individual de cada cordão 62 representada na figura 7 e uma instalação de união coletiva dos cordões 62 representada na figura 8.

[00156] É lembrado que existem duas técnicas possíveis de unção de fios metálicos: - Seja por cabeamento: em um tal caso, os fios metálicos ou os cordões não são submetidos a uma torção em torno de seu próprio eixo, em razão de uma rotação síncrona antes e depois doo ponto de união; - Seja por torcedura: em um tal caso, os fios metálicos ou os cordões são submetidos ao mesmo tempo a uma torção coletiva e a uma torção individual em torno de seu próprio eixo, o que gera um torque de destorção em cada um dos fios metálicos e no cordão ou no próprio cabo.

[00157] O processo que permite fabricar o cabo nu 60 utiliza a torcedura e não o cabeamento.

[00158] A instalação 70 de união individual de cada cordão 62 compreende, de a montante para a jusante no sentido de deslocamento do cordão 62, meios 74 de alimentação dos M fios metálicos internos F1, meios 76 de união por torcedura dos M fios metálicos internos F1, meios 77 de colocação em rotação dos M fios metálicos internos unidos, meios 78 de alimentação dos P fios metálicos externos F2, meios 80 de união por torcedura dos P fios metálicos externos F2 em torno da camada interna C1, meios 81 de colocação em rotação do cordão 62, meios 83 de tração do cordão 62 e meios 84 de estocagem do cordão 62.

[00159] A instalação 72 de união coletiva dos cordões 62 compreende, de a montante para a jusante no sentido de deslocamento do cabo nu 60, meios de alimentação 86 dos N cordões 62, meios 88 de união por torcedura dos N cordões 62 juntos, meios 90 de colocação em rotação do cabo nu 60, meios 92 de aeração do cabo nu 60, meios de equilíbrio do cabo nu 60, meios 96 de tração do cabo nu 60 e meios 98 de estocagem do cabo nu 60.

[00160] Em referência à figura 7, os meios de alimentação 74 dos M fios metálicos internos F1 compreendem bobinas 102 de desenrolamento de cada fio metálico interno F1. Os meios de união 76 dos M fios metálicos internos F1 compreendem um repartidor 104 assim como um grão de união 106 que define um ponto de união P1. Os meios de colocação em rotação 77 compreendem dois volantes 107 dispostos à jusante do ponto de união P1.

[00161] Os meios de alimentação 78 dos P fios metálicos externos F2 compreendem bobinas 108 de desenrolamento de cada fio metálico externo F2. Os meios de união 80 dos P fios metálicos externos F2 compreendem um repartidor 110 assim como um grão de união 112 que define um ponto de união P2. Os meios de colocação em rotação 81 compreendem dois volantes 113 dispostos à jusante do ponto de união P2.

[00162] Os meios 83 de tração do cordão 62 compreendem um ou vários cabrestantes 118 e os meios 84 de estocagem do cordão 62 compreendem uma bobina 120 de enrolamento de cada cordão 62.

[00163] Cada cordão 62 é aqui unido por torcedura.

[00164] Em referência à figura 8, os meios de alimentação 86 dos N cordões 62 compreendem bobinas 122 de desenrolamento de cada cordão 62. Os meios 88 de união 76 dos N cordões 62 juntos compreendem um repartidor 124 assim como um grão de união 126 que define um ponto de união P3. Os meios 90 de colocação em rotação do cabo nu 60 compreendem dois volantes 128 dispostos à jusante do ponto de união P3. Os meios 92 de aeração compreendem um retorcedor 130. Os meios 94 de equilíbrio compreendem um retorcedor 132. Os meios 96 de reação do cabo nu 60 compreendem um ou vários cabrestantes 134 e os meios 98 de estocagem do cabo nu 60 compreendem uma bobina 136 de enrolamento do cabo nu 60.

TESTES COMPARATIVOS

[00165] Foram comparados abaixo um cabo T0 do estado da técnica tal como divulgado em WO2016/131862, seis cabos de referência T1 a T6 e dois cabos I1 e I2 de acordo com a invenção. Para cada um desses cabos, foram medidas algumas de suas características, no estado nu e extraído do pneumático. Será notado que o cabo I2 corresponde, em seu estado nu, ao cabo 60 descrito acima em uma vez extraído do pneumático, ao cabo 60’ descrito acima.

[00166] Cada cabo T0, T2, T3, T5 e I1 foi fabricado de acordo com um processo que não executa uma etapa de aeração tal como descrita acima. Ao contrário, cada cabo T2, T4, T6 E I2 foi fabricado de acordo com um processo que executa uma etapa de aeração tal como descrita acima.

[00167] Cada um dos cabos foi testado em um teste de permeabilidade ao ar. Um tal teste de permeabilidade é bem conhecido pelo profissional e permite determinar a permeabilidade longitudinal ao ar dos cabos testados, por medição do volume de ar que atravessa um corpo de prova sob pressão constante durante um tempo dado. O princípio de um tal teste, bem conhecido pelo profissional, é o de demonstrar a eficácia do tratamento de um cabo para tornar o mesmo impermeável ao ar; ele foi descrito por exemplo na norma ASTM

D2692-98. Um tal teste é realizado em cabos provenientes de fabricação e não envelhecidos.

Os cabos brutos são previamente revestidos pelo exterior com uma composição elastomérica dita revestimento.

Para isso, uma série de 10 cabos dispostos paralelamente (distância entre cabos: 20 mm) e colocada entre duas camadas ou “skims” (dois retângulos de 80 x 200 mm) de uma composição de composição elastomérica diênica no estado cru, cada skim tendo uma espessura de 5 mm; tudo é então bloqueado dentro de um molde, cada um dos cabos sendo mantido sob uma tensão suficiente (por exemplo 3 daN) para garantir sua retidão por ocasião da colocação no lugar dentro do molde, com o auxílio de módulos de aperto; e depois procede-se à vulcanização (cozimento) durante cerca de 10 a 12 horas a uma temperatura de cerca de 120ºC e sob uma pressão de 1,5 MPa (êmbolo retangular de 80 x 200 mm). Depois disso, o conjunto é desmoldado e são recortados 10 corpos de prova de cabos assim revestidos, sob a forma de paralelepípedos de dimensões 7 x 7 x 60 mm, para caracterização.

É utilizada como composição elastomérica de revestimento uma composição de elastômero(s) diênico(s) convencional para pneumático, à base de borracha natural (peptizada) e de negro de fumo N330 (65 pce), que compreende por outro lado os aditivos usuais seguintes: enxofre (7 pce), acelerador sulfenamida (1 pce), ZnO (8 pce), ácido esteárico (0,7 pce), antioxidante (1,5 pce), naftenato de cobalto (1,5 pce) (pce significando partes em peso para cem partes de elastômero); o módulo E10 da composição elastomérica de revestimento é de cerca de 10 MPa.

O teste é realizado em 6 cm de comprimento de cabo, revestido, portanto, com sua composição elastomérica (ou composição elastomérica de revestimento) circunvizinha no estado cozido, da maneira seguinte: ar é enviado na entrada do cabo, sob uma pressão de 0,1 MPa, e o volume de ar é medido na saída, com o auxílio de um medidor de vazão (calibrado por exemplo de 0 a 500 cm 3/min.). Durante a medição, a amostra de cabo é bloqueada dentro de uma junta estanque comprimida (por exemplo uma junta feita de espuma densa ou feita de borracha) de tal maneira que somente a quantidade de ar que atravessa o cabo de uma extremidade até a outra, de acordo com seu eixo longitudinal, é levada em consideração para a medição; a própria estanqueidade da junta estanque é controlada previamente com o auxílio de um corpo de prova de composição elastomérica plena, quer dizer sem cabo.

A vazão de ar média medida (média nos 10 corpos de prova) é ainda menor quanto maior for a impermeabilidade longitudinal do cabo.

O cabo T0 é identificado com uma medição relativa “=”. Um cabo mais permeável do que o cabo T0 e portanto menos penetrável é identificado com uma medição relativa “-“ e um cabo ainda mais permeável do que o cabo T0 e portanto pouco penetrável é identificado com uma medição relativa “- -“. Ao contrário, um cabo menos permeável do que o cabo T0 e portanto mais penetrável é identificado com uma medição relativa “+” e um cabo ainda menos permeável do que o cabo T0 e portanto muito penetrável é identificado com uma medição relativa “+ +”. O resultado desse teste é dado na linha intitulada “APA”. O conjunto dos resultados dos testes comparativos estão reunidos na tabela 1 abaixo.

Cabo T0 T1 T2 T3 T4 T5 T6 I1 I2 N/N/P 4/3/8 4/3/8 4/3/8 4/3/8 4/3/8 4/3/8 4/3/8 4/3/8 4/3/8 D1/D2 0,35/ 0,35/ 0,35/ 0,35/ 0,35/ 0,35/ 0,35/ 0,35/ 0,35/ (mm) 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 p10/ p20 10/20 10/20 10/20 10/20 10/20 10/20 10/20 10/20 10/20 (mm) p1/p2/ 6,7/10/ 6,7/10/ 6,3/9,2 6,7/10/ 6,7/10/ 7/10,7 7/10,7 6,3/9,2 6,4/9,5 p3 (mm) 20 20 /17 20 20 /23 /23 /17 /18 / 20,3/ 20,3/ 23,7/ 20,3/ 20,3/ 18,9/ 18,9/ 23,7/ 23,2/ / 10,7/ 10,7/ 11,4/ 10,7/ 10,7 10,3/ 10,3/ 11,4/ 11,2/  (º) 19,1 19,1 20,6 19,1 19,1/ 17,9 17,9 20,6 20 Aeração Não Sim Não Não Sim Não Sim Não Sim C (%) 0,80 0,80 0,80 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86 0,86 Rm 2765 2765 2765 2960 2960 2960 2960 2960 2960 (MPa) D (mm) 3.83 3.97 3,78 3.95 4.04 4.14 4.09 3.87 3.89 APA = + = + ++ + ++ + ++ Cabo nu

As (%) 2,54 2,70 2,79 2,92 2,9 2,67 2,63 3,31 3,20 MC 129 129 114 129 129 137 137 114 117 Fr (N) 9538 9432 9185 9927 9726 10158 10032 9241 9835 Ar (%) 6,33 6,99 7,32 6,30 6,30 5,90 5,90 6,95 6,99 Er (N.%) 60376 65930 67234 62540 61274 59932 59189 64225 68747 Er/D 15674 16607 17787 15849 17174 14466 14486 16578 17673 Cabo extraído As’ (%) 0,70 0,80 0,90 0,98 0,97 0,75 0,81 1,21 1,21 MC’ (GPa) 88 80 75 81 82 93 93 70 74 Fr’ (N) 9165 9092 8703 9350 9298 9735 9674 9108 9133 Ar’ (%) 3,26 3,62 3,69 3,70 3,70 3,30 3,30 4,31 3,96 Er’ (N.%) 29878 32913 32114 34595 34403 32126 31924 39255 36167 Er’/D 7801 8290 8496 8767 8520 7754 7813 10133 9297 Tabela 1

[00168] Será notado que a utilização de um passo p3 relativamente curto nos cabos I1 e I2 permite por um lado, aumentar o As dos cabos em relação aos cabos de referência. Um tal aumento permite, como explicado precedentemente, aumentar o alongamento em ruptura Ar e, portanto, o indicador de energia em ruptura do cabo ao mesmo tempo em que permite uma absorção das deformações impostas pelos obstáculos. Por outro lado, um passo p3 relativamente curto permite obter um módulo relativamente moderado e, portanto, prolongar a parte elástica da curva força-alongamento e como explicado precedentemente, aumentar o alongamento em ruptura Ar e portanto o indicador de energia em ruptura Er do cabo ao mesmo tempo em que permite uma absorção das deformações impostas pelos obstáculos.

[00169] Será notado comparando para isso os cabos T0 e T3, mas também os cabos T2 e I1 que, a utilização de fios metálicos dos quais a resistência mecânica é relativamente elevada (2960 MPa) em substituição a fios metálicos dos quais a resistência mecânica é menor (2765 MPa) não acarreta, para os cabos nus, a alta do indicador de energia em ruptura correspondente ao aumento de resistência mecânica. No caso dos cabos T2 e I1, é observada mesmo uma estagnação desse indicador de energia em ruptura. Os inventores explicam isso pelo fato de que os fios metálicos e os cordões, no seio do cabo nu, estão em contato uns com os outros e que, para um processo de fabricação dos fios metálicos dado, quanto mais elevada for a resistência mecânica, mais os fios metálicos são sensíveis aos esforços de contatos, o que reduz o alongamento em ruptura Ar e/ou a força em ruptura Fr do cabo apesar do aumento da resistência mecânica de cada fio metálico. No entanto, uma vez que o cabo foi preenchido pela composição polimérica, o material de enchimento, aqui uma matriz polimérica, impede os contatos entre os fios metálicos e os cordões, o que permite, devido à utilização de fios metálicos dos quais a resistência mecânica é relativamente elevada (2960 MPa), aumentar o indicador de energia em ruptura Er’ do cabo por um aumento do alongamento em ruptura Ar’ e/ou da força em ruptura Fr’.

[00170] Será notado enfim que a execução de um processo que compreende uma etapa de aeração permite, todas as coisas estando iguais por outro lado, melhorar significativamente a penetrabilidade do cabo por uma composição polimérica, aqui por uma composição elastomérica.

[00171] A invenção não se limita aos modos de realização precedentemente descritos.

[00172] De fato, será possível também explorar um cabo no qual pelo menos 50 %, de preferência pelo menos 60 % e mais preferencialmente pelo menos 70 % apresente uma taxa de carbono C tal que C > 0,80 %, de preferência C ≥ 0,82 % e tal que C  1,10 %, de preferência C  1,00 %, e mais preferencialmente C  0,90 % sem sair do âmbito da invenção.

[00173] De modo análogo, será possível explorar um cabo no qual a resistência mecânica de pelo menos 50 %, de preferência de pelo menos 60 %, mais preferencialmente de pelo menos 70 % dos fios metálicos de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x D1 e preferencialmente superior ou igual a 3600-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3500-2000 x D2 e preferencialmente superior ou igual a 3600-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2 sem sair do âmbito da invenção.

[00174] De fato, basta que um número suficiente de fios metálicos da montagem apresente uma resistência mecânica suficientemente elevada para permitir atingir as propriedades procuradas, notadamente as propriedades de energia em ruptura.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Cabo (60) que apresenta uma estrutura 1xN que compreende uma única camada (61) de N cordões (62) enrolados em hélice, cada cordão (62) tendo duas camadas de fios metálicos (F1, F2) e compreendendo: - uma camada interna (C1) constituída por M ≥ 1 fio(s) metálico(s) interno(s) (F1) de diâmetro D1, - uma camada externa (C2) constituída por P > 1 fios metálicos externos (F2) de diâmetro D2 enrolados em torno da camada interna (C1), caracterizado pelo fato de que - o cabo (60) apresenta um alongamento estrutural As determinado aplicando para isso a norma ASTM D2969-04 de 2014 tal que As ≥ 3,00 %, - o cabo verifica MC  127 com MC = 200 x cos4() x [M x (D1 / 2)2 x cos4() + P x (D2 /2)2 x cos4()] / [M x (D1 / 2)2 + P x (D2 / 2)2] com: - D1 e D2 sendo expressos em mm, -  o ângulo de hélice de cada cordão (62) no cabo (60), -  o ângulo de hélice de cada fio metálico interno (F1) na camada interna (C1), e -  o ângulo de hélice de cada fio metálico externo (F2) na camada externa (C2), - a resistência mecânica de pelo menos 50 % dos fios metálicos (F1, F2) de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3500-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2.

2. Cabo (60) de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que apresenta uma força em ruptura Fr tal que Fr ≥ 8500 N, de preferência Fr ≥ 9000 N mais preferencialmente Fr ≥ 9350 N e ainda mais preferencialmente Fr ≥ 9600 N.

3. Cabo (60) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 e 2, caracterizado pelo fato de que apresenta um alongamento em ruptura Ar tal que Ar ≥ 6,50 %, de preferência Ar ≥ 6,75 % e mais preferencialmente Ar ≥ 6,90 %.

4. Cabo (60) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que apresenta um indicador de energia em ruptura Er igual ao produto da força em ruptura do cabo, expressa em N, e do alongamento em ruptura do cabo, expresso em %, tal que Er ≥ 60000 N.%, de preferência Er ≥ 63000 N.% e mais preferencialmente Er ≥ 64000 N.%.

5. Cabo (60) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que apresenta: - um indicador de energia em ruptura Er igual ao produto da força em ruptura do cabo, expressa em N, e do alongamento em ruptura do cabo, expresso em %, e - um diâmetro D expresso em mm tais que Er/D ≥ 15000, de preferência Er/D ≥ 15800, mais preferencialmente Er/D ≥ 16000 e muito preferencialmente Er/D ≥ 16500.

6. Cabo extraído (60’) de uma matriz polimérica, o cabo extraído (60’) apresentando uma estrutura 1xN que compreende uma única camada (61) de N cordões (62) enrolados em hélice, cada cordão (62) tendo duas camadas de fios metálicos (F1, F2) e compreendendo: - uma camada interna (C1) constituída por M ≥ 1 fio(s) metálico(s) interno(s) (F1) de diâmetro D1, - uma camada externa (C2) constituída por P > 1 fios metálicos externos (F2) de diâmetro D2 enrolados em torno da camada interna (1), caracterizado pelo fato de que - o cabo extraído (60’) apresenta um alongamento estrutural As’ determinado aplicando para isso a norma ASTM D2969-04 de 2014 tal que As’ ≥ 1,00 %, - o cabo extraído (60’) apresenta um módulo elástico MC’  80 GPa, - a resistência mecânica de pelo menos 50 % dos fios metálicos (F1, F2) de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3500-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3500-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2.

7. Cabo extraído (60’) de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que apresenta uma força em ruptura Fr’ tal que Fr’ ≥ 8500 N, de preferência Fr’ ≥ 9000 N.

8. Cabo extraído (60’) de acordo com a reivindicação 6 ou 7, caracterizado pelo fato de que apresenta um alongamento em ruptura Ar’ tal que Ar’ ≥ 3,70 %, de preferência Ar’ ≥ 3,80 % e mais preferencialmente Ar’ ≥ 3,90 %.

9. Cabo extraído (60’) de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 8, caracterizado pelo fato de que apresenta um indicador de energia em ruptura Er’ igual ao produto da força em ruptura do cabo extraído, expressa em N, e do alongamento em ruptura do cabo extraído, expresso em %, tal que Er’ ≥ 33000 N.%, de preferência Er’ ≥ 35000 N.% e mais preferencialmente Er’ ≥ 36000 N.%.

10. Cabo extraído (60’) de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 9, caracterizado pelo fato de que ele apresenta: - um indicador de energia em ruptura Er’ igual ao produto da força em ruptura do cabo extraído, expressa em N, e do alongamento em ruptura do cabo extraído, expresso em %, e - um diâmetro D expresso em mm tais que Er’/D ≥ 8500, de preferência Er’/D ≥ 8800, mais preferencialmente Er’/D ≥ 9000 e muito preferencialmente Er’/D ≥ 9100.

11. Cabo (60, 60’) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado pelo fato de que a resistência mecânica de pelo menos 50 % dos fios metálicos (F1, F2) de diâmetro D1 e D2, medida de acordo com a norma ASTM D2969-04, é superior ou igual a 3600-2000 x D1 para um fio metálico de diâmetro D1 e superior ou igual a 3600-2000 x D2 para um fio metálico de diâmetro D2.

12. Cabo (60, 60’) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato de que ele é obtido por um processo que compreende: - uma etapa de união individual de cada um dos N cordões (62) no decorrer da qual, e na ordem cronológica:

- no caso em que M > 1, são enrolados em hélice os M fios metálicos internos (F1) para formar a camada interna (C1), - são enrolados em hélice os P fios metálicos externos (F2) em torno da camada interna (C1) para formar a camada externa (C2), e - uma etapa de união coletiva por torcedura dos N cordões (62) no decorrer da qual são enrolados em hélice os N cordões (62) com um passo p3.

13. Cabo (60, 60’) de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que ele é obtido por um processo que compreende, posteriormente à etapa de união coletiva, uma etapa de aeração do cabo na qual: - os N cordões (62) são super torcidos de modo a passar do passo p3 para um passo transitório de super torcedura p3’ tal que p3’ < p3, e - os N cordões (62) são destorcidos de modo a passar do passo transitório de super torcedura p3’ para um passo intermediário p3’’ tal que p3’’ > p3’.

14. Cabo (60, 60’) de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que ele é obtido por um processo que compreende, posteriormente à etapa de aeração, uma etapa de equilíbrio na qual: - os N cordões (62) são destorcidos de modo a passar do passo intermediário p3’’ para um passo transitório de equilíbrio p3’’’ tal que p3’’’ > p3 e p3’’’ > p3’ com aqui p3’’’, e - os N cordões (62) são retorcidos de modo a passar do passo transitório de equilíbrio p3’’’ para o passo p3.

15. Pneumático (10) para veículo de engenharia civil, caracterizado pelo fato de que ele compreende pelo menos um elemento filar de reforço (43, 45, 53, 55): - formado, depois de extração do pneumático (10), por um cabo extraído (60’) de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 14 e/ou - obtido por imersão de um cabo (60) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5 ou de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 14 em uma matriz polimérica.