BR112018006225B1 - Liga de aço e artigo de aço temperado e endurecido - Google Patents

Liga de aço e artigo de aço temperado e endurecido Download PDF

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Abstract

divulga-se uma liga de aço que provê uma combinação única de resistência, tenacidade e duração da fadiga. a liga de aço tem a seguinte composição, em porcentagem em peso: de cerca de 0,15 a cerca de 0,30 de c, de cerca de 1,7 a cerca de 2,3 de mn, de cerca de 0,7 a cerca de 1,1 de si, de cerca de 1,85 a cerca de 2,35 de cr, de cerca de 0,5 a cerca de 0,9 de ni, de cerca de 0,1 a cerca de 0,3 de mo+1/2w, de cerca de 0,3 a cerca de 0,7 de cu, de cerca de 0,2 a cerca de 0,5 de v+5/9xnb. o balanço da liga é ferro, impurezas usuais, e quantidades residuais de outros elementos adicionados durante fusão para desoxidação e/ou dessulfuração da liga. divulga-se também um artigo de aço temperado e endurecido feito a partir da liga.

Description

Histórico da invenção Campo da invenção
[0001] De maneira geral, esta invenção refere-se a uma liga de aço que provê uma combinação única de resistência, tenacidade e duração da fadiga. Mais particularmente, a invenção refere-se a um artigo útil feito de aço bem como a um método para fabricar o artigo.
Descrição da técnica relacionada
[0002] A perfuração direcional de poços de petróleo requer, frequentemente, o uso de motores de lama. Um motor de lama (ou motor de perfuração) é uma bomba de deslocamento direto de cavidade progressiva (PCPD) colocada na coluna de perfuração para prover energia adicional para a broca durante a perfuração. A bomba PCPD usa fluido de perfuração (referido comumente como lama de perfuração ou apenas lama) para criar movimento excêntrico na seção de energia do motor que é transferido como energia concêntrica para a broca de perfuração por meio do eixo de motor de lama e uma junta de velocidade constante. Quando a broca de perfuração encontra depósitos de durezas e resistências variáveis durante a operação de perfuração, a transferência do movimento excêntrico como energia concêntrica através do eixo requer um material de eixo forte que tenha elevada tenacidade de impacto bem como boa vida de fadiga por flexão rotativa. O material de escolha atual é a liga 4330V que é conhecida por prover limite convencional de elasticidade (Y.S.) de cerca de 1.034 MPa (150 ksi) e uma energia de impacto de entalhe em forma de V para ensaio de Charpy (CVN IE) de cerca de 54,2 J (40 pé-libra) em temperatura ambiente.
[0003] Até recentemente o material de eixo 4330V foi aceitável. Agora, com a perfuração de poços mais profundos em diferentes depósitos, como o xisto, surgiu a necessidade de um material de eixo mais forte, com tenacidade melhor que a fornecida pela liga 4330V.
Sumário da invenção
[0004] A necessidade descrita acima é concretizada em grande parte por uma liga de acordo com a presente invenção. De acordo com um aspecto da presente invenção, provê-se uma liga de aço de alta resistência, alta tenacidade de impacto que têm as seguintes composições porcentuais em peso amplas e preferidas.
Figure img0001
[0005] Inclui-se no balanço as impurezas usuais encontradas em graus comerciais de ligas de aço produzidas para uso semelhante e pequenas quantidades de outros elementos retidos de adições de desoxidação e dessulfuração durante fusão.
[0006] Provê-se a tabela anterior como um sumário conveniente e não se destina a restringir os valores inferiores e superiores das faixas dos elementos individuais para uso em combinação uns com os outros, ou restringir as faixas dos elementos para uso somente em combinação com cada um de outros. Assim, uma ou mais das faixas podem ser usadas com uma ou mais das outras faixas dos elementos restantes. Além disso, pode- se usar um mínimo ou máximo para um elemento de uma composição ampla ou preferida com o mínimo ou máximo para o mesmo elemento em outra composição preferida ou intermediária. Aqui e ao longo deste relatório descritivo, o termo “por cento” ou o símbolo “ %” significa porcentagem em peso ou porcentagem em massa, a menos que especificado de outra forma.
[0007] A liga de acordo com a presente invenção provê um Y.S. em temperatura ambiente de pelo menos cerca de 1241 MPa (180 ksi) em combinação com uma CVN IE de cerca de pelo menos cerca de 33,9 J (25 pé-libra). A liga também é capaz de prover uma CVN IE em temperatura ambiente de até cerca de 81,3 J (60 pé- libra) que representa um aumente de 20 % em Y.S. e de 50 % em CVN IE quando se compara com a liga 4330V. A liga desta invenção provê também uma duração de fadiga muito boa representada por tensão de deslocamento axial por flexão rotativa de 620,5 MPa (90 ksi) em 10 milhões de ciclos.
[0008] De acordo com outro aspecto da presente invenção, provê-se um artigo de liga de aço revenida e endurecida que tem uma nova combinação de Y.S., CVN IE e duração de fadiga. Numa incorporação preferida, o artigo compreende uma unidade de transmissão para um motor de lama. A unidade de transmissão inclui um eixo e uma junta de velocidade constante. O artigo é formado a partir de uma liga tendo qualquer uma das composições porcentuais em peso amplas, intermediárias ou preferidas mostradas acima. O artigo de acordo com este aspecto da invenção caracteriza-se ainda por ser endurecido e depois temperado numa temperatura de 204,4°C (400°F) a 315,6°C (600°F). Alternativamente, o artigo pode ser austemperado para prover outras combinações de Y.S. e CVN IE para aplicações que não requeiram um limite convencional de elasticidade de pelo menos 1241 MPa (180 ksi).
[0009] De acordo com um aspecto adicional da presente invenção provê-se um método para fabricar uma unidade de transmissão para um motor de lama de perfuração de deslocamento positivo.
Breve descrição das figuras
[0010] A descrição detalhada seguinte será melhor compreendida quando lida juntamente com as figuras, nas quais:
[0011] A Figura 1 é um esquema de motor de lama e broca de perfuração usados num trem de varas de perfuração subterrânea (derivado de Graber, K.K., Pollard, E., Jonasson, B., e Schulte, E. (Eds.), 2002. Overview of Ocean Drilling Program Engineering Tools and Hardware. ODP Tech. Nota 31. Doi:10.2973/odp.tn.31.2002).
[0012] A Figura 2 é um gráfico de energia de impacto de entalhe em forma de V para ensaio de Charpy como uma função de temperatura de teste para os dados apresentados na Tabela IV.
[0013] A Figura 3 é um gráfico S-N de tensão aplicada como uma função do número de ciclos para fratura para os dados de fadiga por flexão rotativa de R.R. Moore apresentados na Tabela V.
Descrição detalhada da invenção
[0014] A liga de acordo com a presente invenção contém pelo menos cerca de 0,15 %, melhor ainda pelo menos 0,18 %, e preferivelmente pelo menos cerca de 0,21 % de carbono. O carbono contribui para a capacidade de resistência e dureza provida pela liga. O carbono é também benéfico para a resistência de temperado desta liga. Muito carbono afeta adversamente a tenacidade provida pela liga. Portanto, o carbono restringe-se a não mais que cerca de 0,30 % e, melhor ainda, a não mais que cerca de 0,27 %. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 0,24 % de carbono para tenacidade satisfatória em níveis maiores de resistência e dureza.
[0015] Pelo menos cerca de 1,7 %, melhor ainda pelo menos cerca de 1,8 %, e preferivelmente pelo menos cerca de 1,95 % de manganês está presente nesta liga principalmente para desoxidar a liga. Verificou-se que o manganês também beneficia a alta resistência e tenacidade providas pela liga. Se muito manganês estiver presente, então poderá resultar uma quantidade indesejável de austenita durante endurecimento e resfriamento brusco tal que afetará adversamente a elevada resistência sofrida pela liga. Portanto, a liga pode conter até cerca de 2,3 % ou 2,2 % de manganês. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 2,05 % de manganês.
[0016] O silício beneficia a capacidade de endurecimento e a resistência de temperado desta liga. Portanto, a liga contém pelo menos cerca de 0,7 % de silício, melhor ainda pelo menos cerca de 0,8 % de silício, e preferivelmente, pelo menos cerca de 0,85 % de silício. Muito silício afeta adversamente a dureza, resistência e ductilidade da liga. A fim de evitar tais efeitos adversos o silício restringe-se a não mais que cerca de 1,1 %, melhor ainda a não mais que cerca de 1,0 %, e preferivelmente, a não mais que cerca de 0,895 % nesta liga.
[0017] A liga de acordo com esta invenção contém pelo menos cerca de 1,85 % de cromo porque o cromo contribui para a boa temperabilidade, elevada resistência e resistência de temperado providas pela liga. Preferivelmente, a liga contém pelo menos cerca de 1,95 % e melhor ainda pelo menos cerca de 2,05 % de cromo. Mais que cerca de 2,35 % de cromo na liga afeta adversamente a tenacidade de impacto e ductilidade providas pela liga. Preferivelmente, o cromo restringe-se a não mais que cerca de 2,25 % e para melhores resultados, a não mais que cerca de 2,15 % nesta liga.
[0018] De acordo com esta invenção, o níquel é benéfico para a boa tenacidade provida pela liga. Portanto, a liga contém pelo menos cerca de 0,5 % de níquel, e melhor ainda, pelo menos cerca de 0,6 % de níquel. Preferivelmente, a liga contém pelo menos cerca de 0,65 % de níquel. A vantagem provida por quantidades maiores de níquel afeta adversamente o custo da liga sem prover uma vantagem significativa. A fim de limitar o custo superior da liga, a liga não contém mais que cerca de 0,9 %, melhor ainda, não mais que cerca de 0,8 %, e preferivelmente não mais que cerca de 0,75 % de níquel.
[0019] O molibdênio é um formador de carbeto que é benéfico para a resistência de temperado provida por esta liga. A presença de molibdênio aumenta a temperatura de temperado da liga tal que se atinge um efeito de endurecimento secundário quando a liga é revenida de cerca de 232,2°C (450°F) a 315,6°C (600°F). O molibdênio contribui também para a resistência e tenacidade de impacto providas pela liga. Os benefícios providos pelo molibdênio ocorrem quando aliga contém pelo menos cerca de 0,1 % de molibdênio, melhor ainda, pelo menos cerca de 0,15 %, e preferivelmente, pelo menos cerca de 0,18 % de molibdênio. Assim como o níquel, o molibdênio não provê uma vantagem crescente em propriedades em relação ao custo adicional significativo de quantidades maiores de molibdênio. Por essa razão, a liga não contém mais que cerca de 0,3 % de molibdênio, melhor ainda, não mais que cerca de 0,25 % de molibdênio, e preferivelmente, não mais que cerca de 0,22 % de molibdênio. O tungstênio pode ser substituído por algum ou todo o molibdênio nesta liga. Quando presente, o tungstênio é substituído por molibdênio numa base de 2:1.
[0020] Esta liga contém pelo menos 0,30 % de cobre que contribui para a endurecibilidade e tenacidade de impacto da liga. A liga pode conter pelo menos cerca de 0,4 % de cobre e, preferivelmente, contém pelo menos cerca de 0,45 % de cobre. Muito cobre pode resultar em precipitação de uma quantidade indesejável de cobre livre na matriz de liga que pode afetar adversamente a tenacidade da liga. Portanto, não mais que cerca de 0,7 %, melhor ainda, não mais que cerca de 0,6 %, e preferivelmente, não mais que 0,55 % de cobre está presente nesta liga.
[0021] O vanádio contribui para a elevada resistência e boa endurecibilidade providas por esta liga. O vanádio também é um formador de carbeto e promove a formação de carbetos que ajudam a prover refinação de grãos na liga. Os carbetos de vanádio beneficiam também a resistência de temperado e a capacidade de endurecimento secundário da liga. Por essas razões, a liga contém, preferivelmente, pelo menos cerca de 0,20 % de vanádio. A liga pode conter pelo menos cerca de 0,25 % de vanádio e, preferivelmente, contém pelo menos cerca de 0,30 % de vanádio. Muito vanádio afeta adversamente a resistência da liga por causa da formação de quantidades maiores de carbetos na liga o que esgota o carbono do material de matriz de liga. Portanto, a liga não pode conter mais que cerca de 0,5 % de vanádio e melhor ainda, não mais que cerca de 0,45 % de vanádio. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 0,40 % de vanádio. O nióbio pode ser substituído por algum ou todo o vanádio nesta liga porque como o vanádio, o nióbio combina-se com carbono para formar carbetos M4C3 que beneficiam a resistência de temperado e endurecibilidade da liga. Quando presente, substitui-se o nióbio por vanádio numa base de 1,8:1.
[0022] Esta liga pode conter também uma quantidade residual de cálcio, até cerca de 0,05 %, que é retida de adições durante fusão da liga para ajudar a remover enxofre e assim beneficiar a tenacidade de impacto provida pela liga. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 0,02 % ou 0,01 % de cálcio, e pode conter uma quantidade tão pequena quanto 0,005 % de cálcio.
[0023] Uma pequena quantidade de titânio pode estar presente num nível residual de até cerca de 0,05 % de adições de desoxidação durante fusão. Entretanto, a liga não contém, preferivelmente, mais que cerca de 0,025 % ou mais que cerca de 0,01 % de titânio. Até cerca de 0,05 % de alumínio também pode estar presenta na liga para adições de desoxidação durante fusão. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 0,025 % ou mais que cerca de 0,015 % de alumínio.
[0024] O balanço desta liga é essencialmente ferro e as impurezas usuais encontradas em graus comerciais de aços e ligas semelhantes. A respeito disso, a liga pode conter até cerva de 0,025 % de fósforo. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 0,01 %, e melhor ainda, mais que cerca de 0,005 % de fósforo. Até cerca de 0,025 % de enxofre também pode estar presente na liga. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 0,001 %, e melhor ainda, mais que cerca de 0,0005 % de enxofre. Considera-se também o cobalto como uma impureza nesta liga. Entretanto, a liga pode conter até cerca de 0,25 % de cobalto. Preferivelmente, a liga não contém mais que cerca de 0,05 % ou mais que cerca de 0,02 ou 0,01 % de cobalto.
[0025] A liga de acordo com a presente invenção é balanceada para prover limite convencional de elasticidade e tenacidade de impacto elevados na condição endurecida e revenida. A respeito disso, a composição preferida é balanceada para prover um limite convencional de elasticidade de pelo menos cerca de 1241 MPa (180 ksi) em combinação com boa tenacidade indicada por uma energia de impacto de entalhe em forma de V para ensaio de Charpy de pelo menos cerca de 33,9 J (25 pé-libra) e menor ou igual a 81,3 J (60 pé-libra) em temperatura ambiente.
[0026] Fusão primária e fundição da liga são executadas preferivelmente com fusão por indução a vácuo (VIM). Quando desejado, como em aplicações críticas, a liga pode ser refinada usando refusão por arco a vácuo (VAR). Se desejado, a fusão primária também pode ser executada por fusão por arco em ar (ARC) ou num alto-forno de oxigênio básico (BOF). Após fusão, a liga pode ser refinada por refusão de eletroescória (ESR) ou por VAR. Além disso, a liga pode ser produzida usando técnicas de metalurgia de pós.
[0027] A liga desta invenção é, preferivelmente, trabalhada a quente a partir de uma temperatura de até cerca de 1149°C (2100°F) e preferivelmente de cerca de 982,2°C (1800°F) para formar uma forma de produto intermediária, em particular, formas alongadas tais como tarugos e barras. A liga pode ser tratada termicamente por austenização em cerca de 862,8°C (1585°F) a cerca de 946,1°C (1735°F), preferivelmente a cerca de 890°C (1635°F) a 904°C (1660°F), por cerca de 1-2 horas. Depois, a liga é resfriada em ar ou resfriada rapidamente em óleo a partir da temperatura de austenização. Quando desejado, a liga pode ser tratada termicamente a vácuo ou resfriada rapidamente em gás. Preferivelmente, a liga é revenida a cerca de 232,2°C (450°F) a 287,8°C (550°F) por cerca de 2-3 horas e depois resfriada em ar. A liga pode ser revenida em até cerca de 315,6°C (600°F) quando se pode aceitar resistência menor.
[0028] A liga da presente invenção é útil numa ampla faixa de aplicações principalmente em eixos de transmissão e juntas de velocidade constante usados em motores de lama para cadeias de perfuração subterrânea. A Figura 1 mostra uma incorporação de um dispositivo de motor de lama 10. O dispositivo de motor de lama 10 inclui uma seção de bomba PCPD 12. A seção de bomba PCPD inclui um rotor 14 disposto para rotação dentro de um estator 16 de maneira conhecida. Uma seção de transmissão de energia 18 está conectada ao lado da broca do rotor de bomba PCPD. A seção de transmissão de energia inclui um eixo motor 20 que está conectado a uma extremidade da bomba PCPD e na outra extremidade da broca 22. Uma montagem de mancais 24 pode ser interposta em torno do eixo motor 20. O eixo motor 20 está conectado ao rotor de bomba PCPD 14 à broca 22 com juntas de velocidade constante de maneira conhecida. O eixo motor 20 e as juntas de velocidade constante são submetidos a tensões significativas quando a broca encontra depósitos muito duros no terreno de perfuração. A fim de suportar tais tensões e resistir à deformação, o eixo motor e as juntas de velocidade constante são fabricados com a liga de aço descrita acima.
[0029] O eixo propulsor (ou eixo motor) do motor de lama de acordo com a presente invenção é formado a partir de uma forma de produto intermediária da liga, preferivelmente barra ou haste redonda. A forma intermediária é usinada até o tamanho de diâmetro desejado e, se necessário, depois retificada. Depois, as formas usinadas são cortadas até o comprimento apropriado para o eixo motor da seção de transmissão de um motor de lama. Os eixos são então endurecidos e temperados tal como se descreveu acima.
[0030] Considera-se que a liga desta invenção também pode ser útil para outros componentes de perfuração incluindo eixos flexíveis, mandris para choques de perfuração, ferramentas de choque, e outras ferramentas para perfuração de poços de petróleo que requeiram uma combinação de elevado limite convencional de elasticidade e boa tenacidade de impacto.
Exemplos operacionais
[0031] A fim de demonstrar a combinação de propriedades providas pela liga desta invenção duas cargas de VIM de 15,9 kg (35 libras) foram fundidas e vazadas. As cargas foram forjadas em barras de 4,03 cm2(0,625 polegada2) e depois em tração longitudinal padrão, impacto CVN transversal longo (L-T) padrão, corpos de prova de fadiga longitudinal padrão, e cubos padronizados para teste de dureza de Rockwell. A Tabela I contém análises químicas finais em porcentagens em peso para as duas cargas experimentais. Tabela I
Figure img0002
[0032] Executou-se um estudo de tratamento térmico em amostras de teste retiradas da Carga n° 2647. Corpos de provas de CVN IE duplicadas e de tração duplicadas foram preparadas do lingote de liga e dados os nove tratamentos térmicos (H.T.) mostrados na Tabela II abaixo. As amostras de teste sofreram austenização num alto-forno de leito fluidizado durante 1,5 horas nas temperaturas indicadas. Depois, os corpos de prova foram resfriados rapidamente em óleo a partir da temperatura de austenização até temperatura ambiente, temperados por 2 horas nas temperaturas indicadas, e depois resfriados em ar a partir da temperatura de temperado até temperatura ambiente. Os resultados mostrados na Tabela II incluem o limite convencional de elasticidade (Y.S.) com desvio de 0,2 % e o limite de resistência à tração (U.T.S.) em ksi (MPa), a porcentagem de alongamento (% El.), a porcentagem de redução em área (% R.A.), a energia de impacto de entalhe em forma de V para ensaio de Charpy (CVN) em pé-libra (J), e a dureza média de escala C de Rockwell (HRC) para cada amostra testada. Para cada tratamento térmico relatou-se também as propriedades médias de CVN e tração. O teste de CVN IE foi executado de acordo com o procedimento de teste padronizado de ASTM E2312C. Tabela II
Figure img0003
Figure img0004
[0033] Uma consideração importante para qualquer aço de alta resistência é se ele exibe uma temperatura de transição dúctil a frágil (DBTT). Uma vez que a perfuração de petróleo e gás pode ser executada em áreas geográficas que variam amplamente em temperatura, a DBTT da liga para o eixo de transmissão de motor de lama é particularmente daquela aplicação. Portanto, amostras de CVN adicionais das Cargas 2647 e 2648 foram testadas para avaliar a energia de impacto CVN em temperaturas variando de -40,0°C (-40°F) a 65,6°C (150°F). A Tabela III abaixo mostra os resultados incluindo o número da carga para cada amostra de teste, a temperatura de teste em °C (°F) (Temp.) e a CVN IE em J (pé-libra) (CVN). Os resultados aparecem na forma de gráfico na Figura 2. Tabela III
Figure img0005
[0034] Os dados apresentados na Tabela III e Figura 2 mostram que a liga desta invenção tem não tem essencialmente nenhuma temperatura de transição dúctil a frágil em toda a faixa de temperaturas testada. Isto significa que a boa tenacidade provida pela liga desta invenção é provida por toda uma ampla faixa de temperaturas.
[0035] A fim de demonstrar a duração de fadiga provida pela liga de acordo com a presente invenção, executou-se o teste de fadiga por flexão rotativa de R.R. Moore nos corpos de prova de fadiga. Antes do teste, os corpos de prova de fadiga foram endurecidos e temperados usando o tratamento térmico-C descrito acima. A Tabela IV abaixo mostra os resultados do teste de fadiga por flexão rotativa incluindo a tensão aplicada (Tensão) em MPI (ksi) e o número de ciclos (Ciclos) até o corpo de prova sofrer fratura. Os dados aparecem na forma de gráfico na Figura 3. Tabela IV
Figure img0006
[0036] Os termos e expressões que se empregam neste relatório descritivo são usados como termos de descrição e não de limitação. Não há nenhuma intenção no uso de tais termos e expressões de excluir quaisquer equivalentes das características mostradas e descritas ou porções das mesmas. Reconhece-se que várias modificações são possíveis dentro da invenção aqui descrita e reivindicada.

Claims (19)

1. Liga de aço, caracterizadapelo fato de compreender, em porcentagem em peso, de 0,15 a 0,30 de C, de 1,7 a 2,3 de Mn, de 0,7 a 1,1 de Si, de 1,85 a 2,35 de Cr, de 0,5 a 0,9 de Ni, de 0,1 a 0,3 de Mo+1/2W, até 0,25 de Co, de 0,3 a 0,7 de Cu, de 0,2 a 0,5 de V+5/9xNb, até 0,05 de Ti, até 0,05 de Al, até 0,05 de Ca e o balanço é ferro e impurezas usuais incluindo não mais que 0,025% de fósforo e não mais que 0,025% de enxofre.
2. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,18 % de carbono.
3. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 1,8 % de manganês.
4. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,8 % de silício.
5. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 1,95 % de cromo.
6. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,6 % de níquel.
7. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,15 % de Mo+1/2W.
8. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,25 % de (V+(5/9xNb)).
9. Liga de aço, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 8, caracterizadapelo fato de compreender, em porcentagem em peso, de 0,15 a 0,27 de C, de 1,8 a 2,2 de Mn, de 0,8 a 1,0 de Si, de 1,95 a 2,25 de Cr, de 0,6 a 0,8 de Ni, de 0,15 a 0,25 de Mo+1/2W, de 0,4 a 0,6 de Cu, de 0,25 a 0,45 de V+5/9xNb.
10. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,21 % de carbono.
11. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 1,95 % de manganês.
12. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,85 % de silício.
13. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 2,05 % de cromo.
14. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,65 % de níquel.
15. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,18 % de Mo+1/2W.
16. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de conter pelo menos 0,25 % de (V+(5/9xNb)).
17. Liga de aço, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de não conter mais que 0,02 % de cobalto.
18. Artigo de aço temperado e endurecido, caracterizado pelo fato de ser formado por uma liga de aço compreendendo, em porcentagem em peso, de 0,15 a 0,30 de C, de 1,7 a 2,3 de Mn, de 0,7 a 1,1 de Si, de 1,85 a 2,35 de Cr, de 0,5 a 0,9 de Ni, de 0,1 a 0,3 de Mo+1/2W, até 0,25 de Co, de 0,3 a 0,7 de Cu, de 0,2 a 0,5 de V+5/9xNb, até 0,05 de Ti, até 0,05 de Al, até Ca de 0,05 e o balanço é ferro e impurezas usuais, incluindo não mais que 0,025% de fósforo e não mais que 0,025 de enxofre, o dito artigo provendo um limite convencional de elasticidade de pelo menos 1241 MPa (180 ksi) e energia de impacto de entalhe em forma de V para ensaio de Charpy de pelo menos 33,9 J (25 pé-libra).
19. Artigo, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de compreender um eixo para uma unidade de acionamento de transmissão de um motor de lama de perfuração.
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